Thí nghiệm thử tải đánh giá ứng xử chịu uốn của kết cấu sàn nhịp đơn liên hợp thép - bê tông theo tiêu chuẩn SDI T-CD-2017

Trong nghiên cứu này, hai mẫu kết cấu sàn liên hợp nhịp đơn với tỷ lệ 1:1 có các kích thước thực tế 4500 × 900 × 140 mm đã được chế tạo trong phòng thí nghiệm và tiến hành thí nghiệm thử tải để kiểm tra sự làm việc theo các trạng thái giới hạn về độ bền và sử dụng.

Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng NUCE 2018 12 (7): 34–44 THÍ NGHIỆM THỬ TẢI ĐÁNH GIÁ ỨNG XỬ CHỊU UỐN CỦA KẾT CẤU SÀN NHỊP ĐƠN LIÊN HỢP THÉP – BÊ TÔNG THEO TIÊU CHUẨN SDI T-CD-2017 Nguyễn Ngọc Linha , Nguyễn Trung Hiếua , Nguyễn Ngọc Tâna,∗ a Khoa Xây dựng Dân dụng Công nghiệp, Trường Đại học Xây dựng, 55 đường Giải Phóng, quận Hai Bà Trưng, Hà Nội, Việt Nam Nhận ngày 27/08/2018, Sửa xong 30/11/2018, Chấp nhận đăng 30/11/2018 Tóm tắt Trong nghiên cứu này, hai mẫu kết cấu sàn liên hợp nhịp đơn với tỷ lệ 1:1 có kích thước thực tế 4500 × 900 × 140 mm chế tạo phòng thí nghiệm tiến hành thí nghiệm thử tải để kiểm tra làm việc theo trạng thái giới hạn độ bền sử dụng Thí nghiệm thực theo tiêu chuẩn SDI T-CD-2017 Viện kết cấu thép Hoa Kỳ Những kết thu trạng thái giới hạn cường độ trạng thái giới hạn biến dạng cho thấy khả chịu lực hai sàn thí nghiệm gần với tải trọng gây trượt tôn bê tông Giá trị tải trọng thời điểm khoảng 46,8% đến 53,8% so với tải trọng giới hạn gây phá hoại mẫu Trong trường hợp này, kết cấu sàn liên hợp nhịp đơn, việc bố trí cốt thép chịu mơ men âm gối tựa có ảnh hưởng khơng nhiều đến khả chịu lực sàn, nhiên điều kiện làm việc thực tế xem xét để hạn chế tình trạng nứt kết cấu cơng trình Từ khố: sàn liên hợp thép – bê tơng, nhịp đơn, khả chịu lực giới hạn, độ bền chống trượt, vết nứt bê tông LOADING TEST FOR ASSESSING BENDING BEHAVIOR OF COMPOSITE STEEL DECK-SLABS OF SIMPLE SPAN ACCORDING TO SDI T-CD-2017 STANDARD Abstract In this study, two testing slabs in steel-concrete composite of simple span were cast in the laboratory with the scale 1:1 having real dimensions 4500 × 900 × 140 mm The loading test according to the american standard SDI T-CD-2017 of Steel Deck Institute (US) was carried out on these slabs to control the bending behavior in the ultimate limit state and the service limit state The results obtained in the limit state design show that the load-carrying capacity of two testing slabs is pratically similar to the applied load at which debonding or a slip relative displacement between the steel decking and the concrete This load value is equal to about 46.8%– 53.8% of the ultimate load-carrying capacity corresponding to the failure of the testing slabs In this case study, the disposition of negative reinforcements for composite steel deck-slabs of simple span affect slightly on the bending capacity However, it is possible to use negative reinforcements in order to limit the concrete cracking on the composite steel deck-slabs in real working conditions Keywords: composite steel deck-slabs, simple span, ultimate load-carrying capacity, shear bond resistance, concrete craking https://doi.org/10.31814/stce.nuce2018-12(7)-04 c 2018 Trường Đại học Xây dựng (NUCE) Mở đầu Hệ sàn liên hợp thép - bê tông có sử dụng tơn (deck slab) kết hợp tơn định hình dập nguội sàn bê tông cốt thép chế tạo trường Tấm tơn định hình ngồi ∗ Tác giả Địa e-mail: tannn@nuce.edu.vn (Tân, N N.) 34 Tân, N N cs / Tạp chí Khoa học Công nghệ Xây dựng chức làm cốt thép chịu lực sàn, có vai trò thay cốt pha q trình thi cơng Các dạng tơn có bề mặt tạo nhám gờ chìm, làm tăng khả chịu lực trượt dọc tôn với phần đan bê tông trình làm việc liên hợp Chiều dày tơn định hình từ 0,75 mm đến 1,50 mm, thường dùng từ 0,75 mm đến 1,00 mm Chiều cao thông thường sườn tôn từ 40 mm đến 80 mm Để chống ăn mòn, tơn mạ kẽm hai mặt Việc dập nguội trình tạo hình liên tục tạo biến cứng nguội thép, cường độ trung bình vật liệu tăng lên Giới hạn đàn hồi vật liệu tơn đạt tới 300 N/mm2 [1] Kết cấu sàn liên hợp thép – bê tông sử dụng phổ biến nước phát triển Mỹ, Anh, Pháp, Nhật Bản, Úc nhiều loại cơng trình xây dựng, có cơng trình cơng nghiệp, cơng trình nhà cao tầng, cơng trình sở hạ tầng Ở Việt Nam, kết cấu sàn liên hợp loại kết cấu bắt đầu áp dụng phổ biến Theo tìm hiểu, giới có nhiều nghiên cứu loại hình kết cấu này, nhiều nước ban hành tiêu chuẩn thiết kế, tính tốn kết cấu Tuy nhiên, với kết cấu sàn liên hợp trình bày tiếp tục có nghiên cứu thực nghiệm, có nhiều nghiên cứu mang tính kiểm chứng lý thuyết trước tiến hành thời gian gần như: nghiên cứu thực nghiệm ảnh hưởng ma sát tới khả độ bền chống trượt sàn liên hợp [2]; nghiên cứu thực nghiệm khả chịu lực sàn liên hợp thép – bê tông với hệ số m-k [3, 4]; nghiên cứu thực nghiệm sàn liên hợp thép bê tông so sánh với kết mô [5, 6]; nghiên cứu thực nghiệm liên kết chịu cắt sàn liên hợp [7, 8]; nghiên cứu thực nghiệm sàn bê tơng với tơn sóng định hình [9]; nghiên cứu thực nghiệm ứng xử chịu cắt sàn liên hợp theo Eurocode [10]; nghiên cứu phân tích số thực nghiệm sàn liên hợp thép - bê tông [11] Ở nước ta chưa có tiêu chuẩn tính tốn thiết kế cho dạng kết cấu này, việc tính tốn chủ yếu dựa theo số tiêu chuẩn nước tiêu chuẩn Châu Âu Eurocode [12], tiêu chuẩn SDI C-2017 [13] Viện kết cấu thép Hoa Kỳ Tuy nhiên, việc tính tốn thiết kế theo tiêu chuẩn nước ngồi thường thiếu kiểm chứng thực nghiệm tiến hành theo điều kiện thí nghiệm nước Bên cạnh số lượng nghiên cứu thực nghiệm nước với loại hình kết cấu hạn chế Để giúp kỹ sư tìm hiểu rõ ứng xử làm việc kết cấu, áp dụng lý thuyết cho thiết kế tính tốn theo tiêu chuẩn nước ngồi việc tiến hành nghiên cứu thực nghiệm việc cần thiết Trong nghiên cứu này, hai sàn liên hợp thép – bê tông nhịp đơn thiết kế chế tạo phòng thí nghiệm, với kích thước 4500 × 900 × 140 mm Thí nghiệm kiểm tra làm việc sàn liên hợp thực theo sơ đồ uốn dầm đơn giản chịu hai lực tập trung Các kết thí nghiệm cho phép phân tích thơng số như: khả chịu tải, khả chống trượt tôn bê tông, độ võng sàn phát triển vết nứt bê tông, xem xét đến ảnh hưởng việc bố trí cốt thép chịu mơ men âm Nghiên cứu thực nghiệm thực Phòng Thí nghiệm Kiểm định cơng trình, Trường Đại học Xây dựng Chương trình nghiên cứu thực nghiệm 2.1 Mẫu thí nghiệm vật liệu chế tạo a Mẫu thí nghiệm Trong nghiên cứu này, hai mẫu sàn liên hợp nhịp đơn thiết kế chế tạo, ký hiệu D1 D2 Chi tiết kích thước hình học cấu tạo hai mẫu sàn thí nghiệm trình bày Hình Hai mẫu sàn liên hợp D1 D2 có kích thước hình học chiều dài nhịp tính tốn L = 4500 mm, bề rộng sàn tương đương với bề rộng tơn định hình B = 900 mm, 35 Tân, N N cs / Tạp chí Khoa học Công nghệ Xây dựng chiều cao tổng thể bề mặt đáy cách bềthay mặt đổi trên“Ø4a50” bê tơng Chỉnh sửasàn Hình đểtính cậptừnhật khoảng lưới tơn thépđến hàn, H = 140 mm “D4a150” TạpTạp chíchí Khoa học Cơng 2018 Khoa học Côngnghệ nghệXây Xâydựng dựng NUCE NUCE 2018 140 600 900 4900 75 65 140 65 75 900 4500 600 (H600*190*11*18) (H600*190*11*18) 900 140 600 900 75 65 (H600*190*11*18) 900 900 45004500 49004900 4500 4900 sàn thí thínghiệm nghiệmD1 D1 Hình Hình1.1.Cấu Cấutạo tạocốt cốt thép thép của sàn 45004500 4900 Hai mẫu sàn D1 D2 có cùng4900 quy cách, vật liệu chế tạo (được trình bày chi tiết mục 2.1.2) Về cấu tạo cốt thép sàn liên hợp, mẫu sàn thí nghiệm D1 bố trí cốt thép chịu mơ men âm hai vị trí gối tựa (liên kết tơn dầm thép chữ I) Các cốt thép cấu tạo thép 1.với Cấu tạotạo cốt D1 Hình Cấu cốtthép thép củasàn thí nghiệm nghiệm Hình đường kính d12 mm, đan khoảng cáchcủa asàn = thí 300×300 mmD1 chiều dài l = 775 mm Sàn thí nghiệm D2 có cấu tạo tương tự sàn D1, không đặt cốt thép mô men âmbằng ởbằng hai MỗiMỗi bảnbản sànsàn kê kê lênlên haihaigối I600chịu cóchiều chiều dài gốitựa tựabằng bằngdầm dầm thép thép hình I600 có dài vị trí gối tựa Thơng qua việc bố trí cốt thép chịu mơ men âm mẫu D1 cho phép đánh giá bề rộng sàn sàn nhưnhư minh họahọa Hình thép I600 I600và vàsàn sànliên liênhợp hợp bề rộng minh Hình2.2.Liên Liênkết kếtgiữa dầm dầm thép ảnh hưởng thành phần cốt thép đến ứng xử sàn liên hợp việc hạn chế tình đượcđược đảmđảm bảobảo thông quaqua cáccác chốt thép bề măt mătdầm dầmthép théptiếp tiếpxúc xúc thông chốt thépđược đượchàn hàntrực trực tiếp tiếp lên bề trạng nứt với đáy sàn.sàn với đáy (a)a)Vị trícác chốt kếtliên cốt thép mơ men âmmơ Vị trí chốt kết cốt thép mơ a) Vị trí chốtliên liên kết cốt thép men men âmâm (b) Dầm thépI600 I600 làm gốigối đỡ đỡ (b) Dầm Dầm thép làm (b) thép I600 làm gối đỡ Hình Minh họa liên kết dầm thép sàn liên hợp Hình Minh họa liên kếtgiữa giữadầm dầmthép thép và sàn Hình Minh họa liên kết sàn liên liênhợp hợp Mỗi sàn kê lên hai gối tựa dầm thép hình I600 có chiều dài bề rộng sàn 2.1.2 Vật tạo kết dầm thép I600 sàn liên hợp đảm bảo thông qua chốt 2.1.2 Vậttrong liệuliệu chếchế tạoLiên minh họa Hình Bê hàn tơngtrực tiếp lên bề mặt dầm thép tiếp xúc với đáy sàn a.thép Bêa.được tông 36 bê nghiệm chếtạo tạobằng bêtơng tơng thương thương phẩm cócường cườngđộđộchịu chịu CácCác mẫumẫu thí thí nghiệm chế phẩm có 28 ngày tuổi MPa.Thí Thínghiệm nghiệm nén nén kiểm kiểm tra nén nén thiếtthiết kế ởkế28 ngày tuổi là3535MPa tra cường cườngđộ độbêbêtơng tơng mẫu nghiệmhình hìnhtrụ trụkích kích thước thước D đượcđược thựcthực hiệnhiện trêntrên cáccác mẫu thíthí nghiệm D xx H H ==150 150xx300 300mm, mm, trình tơngcác cácmẫu mẫusàn sànliên liên hợp hợp (Hình (Hình 3(a)) đượcđược đúc đúc qq trình đổđổ bêbê tơng 3(a)).Thí Thínghiệm nghiệmnén nén Tân, N N cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng b Vật liệu chế tạo - Bê tơng Tạp chí Khoa học Cơng nghệ NUCE 2018 chíchế Khoa Cơng nghệ Xây Xây dựng dựng NUCE 2018 độ chịu nén thiết kế Các mẫu thí nghiệmTạp tạohọc bê tơng thương phẩm có cường 28 ngày tuổi 35 MPa Thí nghiệm nén kiểm tra cường độ bê tông thực mẫu thí nghiệm hình trụ kích thước D × H = 150 × 300 mm, đúc q trình đổ bê tơng mẫu sàn bê tơng thực tổ 33 mẫu hình trụ ký bê tơng được thực trên tổ gồm gồm mẫuhiện hìnhtrên trụmột kýtổhiệu hiệu M1, M2 liên hợpđã (Hình 3(a)) Thí nghiệm nénmột bê tơng thực gồm M1, mẫuM2 hìnhvàtrụM3, ký hiệutheo M1, vàchuẩn M3, tuân theoNam tiêu chuẩn Việt3118:1993 Nam TCVN[14] 3118:1993 [14].thí Kếtnghiệm thí nghiệm tuân tiêu Việt TCVN Kết được trình tuân theoM2 tiêu chuẩn Việt Nam TCVN 3118:1993 [14] Kết quả thí nghiệm trình bày Bảng Cường độ chịu nén trung bình bê tơng R = 38,5 MPa, với hệ số biến n bàytrong trongBảng Bảng 1 Cường Cường độ độ chịu chịu nén nén trung trung bình bình của bê bê tông tông là RRnn == 38,5 38,5 MPa, MPa, với bày hệ động 2,72% sốbiến biếnđộng độngbằng bằng2,72 2,72% % số (a)Chế Chế tạo mẫu hình trụ (a) Chế tạomẫu mẫu hình trụ trụ (a) tạo hình (b) Thí Thí nghiệm nén mẫu bê tơng (b) nghiệm Thí nghiệm nén nén mẫu bê tơng (b) mẫu bê Hình Kiểm cường độ độ nén củacủa bê tơng Hình3 Kiểm Kiểm tratra cường độchịu chịu nén bê tơng tơng Hình tra cường chịu nén bê Bảng1 1.Kết Kếtquả quảBảng thí nghiệm nghiệm nén mẫu bê tơng tơng hình trụ ởở tuổi tuổi 28 28 Bảng thí nén mẫu bê hình trụ Kiểm tra cường độ chịu nén bê tông Mẫu Cường độ Cườngđộ độ trung biến động động Mẫuthí thínghiệm nghiệm Cường Cường độchịu chịunén nén Cường Cường độ trungbình bình Hệ HệHệsố sốsốbiến biến Mẫu thí nghiệm độ chịu nén trung bình R28 (MPa) M1 M2 M1 M1 M3 M2 M2 - Tấm tơn M3 định M3 hình (deck) (MPa) RR2828 (MPa) 39,6 38,5 39,6 39,6 37,5 38,5 38,5 Rn (MPa) (MPa) RRnn (MPa) (%) (%) (%) 38,5 2,72 38,5 38,5 2,72 2,72 37,5 37,5 Các tơn định hình chế tạo vật liệu thép thuộc loại SS Grade 340 Class 01, độ mã Tấm tơntn địnhtheo hình (deck) Z180, tiêu chuẩn ASTM A653/A653M [15] Hình minh họa quy cách tơn b.b.kẽm Tấm tơn định hình (deck) sử dụng kích thước chi tiết theo mặt cắt ngang Bề rộng tôn 900 ± mm Chiều dài tùy chọn, đượcchế cắt tạo dựa kích nhịp sàn Bề dàySS củaGrade tơn340 Các tấmtấm tơntơn định hình chế tạo vậtthước liệucủa thép thuộc loại SS Grade 340 Các tơn định hình vật liệu thép thuộc loại 1,57 ±01, 0,03độ mm sóngtheo địnhtiêu hình chuẩn tấmASTM tơn 75A653/A653M mm Trên bề mặt[15] tôn,4 Class mãChiều kẽmcao Z180, tuân Hình Class 01, độ mã kẽm Z180, tuân theo tiêu chuẩn ASTM A653/A653M [15] Hình mấu liên kết dập sẵn có dạng hình tròn dẹt, bố trí cách có chiều cao trung bình minh họa quy cách tôn sử dụng kích thước chi tiết theo mặt cắt minh họasoquy cách của tấmtấm tôn sử dụng kích thước chi tiết theo mặt cắt mm với mặt phẳng ngang Bề rộng tấmliệu tônthép chế 900tạo±±tấm mm Chiều dàiđược củakiểm tấmtra tôn thí tùynghiệm chọn, CácBề đặcrộng trưng học củatấm vật tơn định hình dài ngang tơn 900 55 mm Chiều tôn tùy chọn, kéo, tuân theo tiêu chuẩn ASTM A370-14 [16] Bảng giới thiệu kết thí nghiệm tổ cắt cắt dựa dựa trên kích kích thước thước của nhịp nhịp sàn sàn Bề Bề dày dày của tấm tôn tôn là 1,57 1,57 ±± 0,03 0,03 mm mm gồm mẫu, đặc trưng thơng số sau: kích thước mẫu chiều dày t (mm), bề rộng b (mm); Chiềucao caocủa củacác cácsóng sóng định định hình hình trên tấm tôn tôn là 75 75 mm mm Trên Trên bề bề mặt mặt của tấm tơn, tơn, các Chiều 37 dẹt, bố trí cách có chiều cao mấuliên liênkết kết được dập dập sẵn sẵn có có dạng dạng hình hình tròn tròn mấu dẹt, bố trí cách có chiều cao mặt phẳng phẳng của tấm trungbình bìnhlàlà1,48 1,48mm mmso so với với mặt trung Các đặc đặc trưng trưng cơ học học của vật vật liệu liệu thép thép chế chế tạo tạo tấm tơn tơn định định hình hình đã được kiểm kiểm Các Tân, N N cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng Hình Quy cách kích thước tơn định hình lực chảy Pc (N), lực bền Pb (N), ứng suất chảy Rc (MPa), ứng suất bền Rb (MPa) độ giãn dài ε (%) Các kết thí nghiệm cường độ thép phù hợp với loại thép SS340 Class theo tiêu chuẩn ASTM A653/A653-M [15] Bảng Kết thí nghiệm kéo mẫu thép tơn định hình Mẫu t (mm) × b (mm) D1 D2 D3 1,57 × 40,8 1,58 × 40,6 1,58 × 40,0 Pc (N) Rc (MPa) Pb (N) Rb (MPa) ε (%) 30800 30600 30000 480,8 477,0 474,7 32200 32200 31400 502,7 501,9 496,8 16,0 16,0 16,0 - Cốt thép Lưới thép hàn sử dụng có đường kính d = 3,76 mm khoảng cách a = 150×150 mm, gia cơng sẵn nhà máy vận chuyển đến phòng thí nghiệm Lưới thép hàn đặt sát với mặt tơn chạy dọc suốt chiều dài sàn thí nghiệm minh họa Hình Đối với cốt thép đặt vùng chịu mơ men âm, bố trí hai vị trí gối tựa Các cốt thép thép gai có đường kính danh nghĩa d = 12 mm đan với khoảng cách a = 300 × 300 mm minh họa Hình 2(a) Thí nghiệm kéo thép thực tổ mẫu thép d12 theo tiêu chuẩn TCVN 197-1:2014 [17] Các kết loại thép thuộc nhóm thép CB300-V theo tiêu chuẩn TCVN 1651:2008 [18] - Chốt liên kết Các chốt liên kết đinh tán (stud) có đường kính danh nghĩa d = 19 mm chiều dài l = 115 mm Các chốt bố trí vị trí gối tựa, liên kết sàn liên hợp dầm thép 38 Tân, N N cs / Tạp chí Khoa học Công nghệ Xây dựng chữ I Chốt liên kết hàn chụp thiết bị chuyên dụng để đảm bảo độ đặc mối hàn tính đồng mối hàn Tại vị trí gối tựa, đinh tán hàn với dầm thép, gồm có hai chốt liên kết hàn sóng tơn biên trái biên phải, bốn chốt liên kết hàn hai sóng tơn giữa, vị trí hàn hai chốt Các chốt liên kết có tác dụng đảm bảo truyền lực trực tiếp làm việc đồng thời kết cấu sàn kết cấu dầm thép 2.2 Sơ đồ thí nghiệm bố trí dụng cụ đo Sơ đồ thí nghiệm mẫu sàn liên hợp nhịp đơn lựa chọn theo dẫn tiêu chuẩn SDI T-CD-2017 [19] Các mẫu sàn thí nghiệm chịu tác dụng hai tải trọng tập trung có giá trị cách gối tựa đoạn L/3, L nhịp sàn thí nghiệm Hình minh họa sơ đồ thí nghiệm mẫu sàn liên hợp Tải trọng P tác dụng lên mẫu thí nghiệm tạo kích thủy lực thơng qua hệ dầm phân tải tạo thành hai lực tập trung có giá trị nửa tải trọng tập trung đầu kích, ký hiệu P/2 Giá trị tải trọng tập trung đầu kích đo dụng cụ đo lực điện tử (Load-Cell) Bố trí ba dụng cụ đo chuyển vị điện tử (Linear Variable Differential Transformer), ký hiệu LVDT-1, LVDT-2 LVDT-3, để đo chuyển vị mẫu thí nghiệm gối tựa tiết diện Giá trị độ võng mẫu sàn thí nghiệm xác định từ số liệu đo chuyển vị dụng cụ đo theo công thức (1) sau: f = f2 − 0,5 ( f1 + f3 ) (1) f1 , f2 , f3 giá trị chuyển vị xác định qua dụng cụ đo LVDT-1, LVDT-2 LVDT-3 Các dụng cụ đo lực đo chuyển vị kết nối với thu thập xử lý số liệu (DataLogger) cho phép ghi nhận tự động đồng thời giá trị đo Đối với mẫu sàn liên hợp nghiên cứu này, độ võng giới hạn có giá trị [ f ] = 12,5 mm tuân theo tiêu chuẩn SDI C-2017 Viện kết cấu thép Hoa Kỳ [13] Ngoài ra, thiết bị quang học sử dụng để đo bề rộng vết nứt cấp tải khác Thiết bị đo vết nứt có bề rộng nhỏ đến 0,01 mm Đối với mẫu sàn liên hợp, bề rộng vết nứt cho phép w = 0,25 mm tuân theo tiêu chuẩn SDI C-2017 [13] 2.3 Quy trình thí nghiệm thử tải Quy trình thí nghiệm thực theo dẫn tiêu chuẩn SDI T-CD-2017 [19] Viện !"#$%&'$(&)*$&+%$,-./$./&0$123$45./$67,8$9:;< $ kết cấu thép Hoa Kỳ, bao gồm bước sau: D"#8(9&(#*+,#:(;&'#&(#EF,G#-(@3#A5B#C)&(# $ $ $$ (a) Sơ đồ thí nghiệm sàn liên hợp thép – bê tơng _9`$GU$Sa$*(.$#/(')0$=&#$>'"#$(?@$*(A@$B$%"$*C#/$ ž*Ÿ$Nz$y§$m&'$./&`0j$vg.$k`q.$&w#$m&Ž#$V$Šq$m-./$ WX#($bP$GU$Sa$*(.$#/(')0$\&$%7$*c.$de#/$4e$SE$ (b) Bố trí dụng cụ thí nghiệm žŠŸ$Wš$mc'$%~%$4e./$%e$m&'$ Hình Sơ đồ thí nghiệm bố trí dụng cụ đo /&`0j$ $ =›.&$€p$Nz$y§$m&'$./&`0j$fg$Šš$mc'$4e./$%e$y)$ ?"#8(9&(#*+,#:(;&'#&(#H#-(@3#A5B#C)&(# )bqb%rN(%DVs$"%D"e%$&"Af_%D"1%DLA% D!m D1 120 110 100 D!m D2 39 $ ắ^3$mc.&$m&'$./&`0j$yhw%$m&5%$&`0.$m&o)$%&$4s.$%*$m`q^$%&^.$N[@$!\,[\9:;]$ â;ê$%*$ỗ`0.$tdm$%u^$m&#$=)*$(ốa$*)$/Đj$%~%$h{%$%&'.&$.&h$v*^l$ D \! Wh{%$;l$R#$yÂm$tdm$%u^$vg.a$&0$t&^./$/`*$m`$fg$%~%$4e./$%ea$m&`dm$x$y)$m&o)$y./$ â;ê$%*$ỗ`0.$tdm$%u^$m&#$=)*$(ốa$*)$/Đj$%~%$h{%$%&'.&$.&h$v*^l$ \! Wh{%$;l$R#$yÂm$tdm$%u^$vg.a$&0$t&^./$/`*$m`$fg$%~%$4e./$%ea$m&`dm$x$y)$m&o)$y./$ vz$yĐ$m&'$./&`0j$=.&$p$ Tõn, N N v cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng \! Wh{%$9l$!`d.$&g.&$/`*$m†`$m&…$y‡$t`‡j$mc*$v5$kgj$f`0%$%Œ*$%~%$4e./$%ea$m&`dm$Šx$y)$ fg$ v5$ £.$ yx.&$ mcx$vàm†`$ ku3$ bị Š–./$ €˜$đúng m†`$ mc+./$ m&'$ - Bước 1: Lắp đặt%Œ*$ kết &0$ cấu m&'$ sàn,./&`0jp$ hệ khung ?`~$ gia tải cácmc+./$ dụng m&…$ cụ, thiết đo theo sơ đồ thí nghiệm (Hình 5) ./&`0j$fg$/`ê*$mc)./$f„./$€º;$#&´ma$v*^$y}$&"$m†`$fˆ$:p$,~%$vš$y+%$mcq.$4e./$%e$ -y)$yhw%$&`0^$%&•.&$fˆ$:$mch{%$t&`$Š¯m$y”^$m&'$./&`0jp$ Bước 2: Tiến hành gia tải thử để kiểm tra làm việc dụng cụ, thiết bị đo ổn định hệ thí nghiệm Giá trị tải trọng thử lấy 5% tải trọng thí nghiệm vòng ± phút, \!sau Wh{%$™l$!`d.$&g.&$m“./$m†`$mc+./$m~%$4e./$kq.$tdm$%u^$m&'$./&`0j$j‰m$%~%&$k`q.$me%a$ hạ tải Các số đọc dụng cụ đo hiệu chỉnh trước bắt đầu thí nghiệm yˆ^$4¢.$fg$t&-./$/23$c*$k5%$Å^./$%&)$yd.$t&`$js^$m&'$./&`0j$Šx$#&~$&)"`$&)g.$ - Bước 3: Tiến hành tăng tải trọng tác dụng lên kết cấu thí nghiệm cách liên tục, đặn khơng gây!š%$ lựcy‰$ xung chom†`$ đếnyhw%$ mẫu thí nghiệm bị phá fhwm$ hoại hoàn Tốc độmc+./$ tăng tải kiểm m)g.p$ m“./$ t`‡j$ v)~m$ t&-./$ ‘^~$toàn ;:˜$ m†`$ m&'$ /&`0j$ sốtmc)./$j‰m$#&´mp$!c)./$‘^~$mc›.&$m&5%$&`0.a$‘^*.$v~m$v5$kgj$f`0%$%Œ*$tdm$%u^$vg.a$ khơng vượt q 10% tải trọng thí nghiệm phút Trong trình thực hiện, quan sát làm việc kết cấu sàn, xác định thời điểm xuất vết nứt theo dõi phát triển Å~%$yx.&$m&i`$y`‡j$Å^um$&`0.$fdm$.rm$y”^$m`q.$fg$m&o)$4µ`$v5$#&~m$mc`‡.$%Œ*$Šˆ$c‰./$ bề rộng vết nứt fdm$.rmp$ D"#8(9&(#*+,#:(;&'#&(#EF,G#-(@3#A5B#C)&(# $ $ $ Hình Hình ảnh trình thí nghiệm mẫu sàn liên hợp =›.&$—p$=›.&$†.&$‘^~$mc›.&$m&'$./&`0j$js^$vg.$k`q.$&w#$ QD$R4S-$%T64$0O$8U#$5,P6$64VI$IW-$6X*$0U-$-4V7$GK-$8,M-$4Y7$%4Z7$[$3M$%\-.$ Phân tích làm việc chịu uốn sàn nhịp đơn liên hợp thép – bê tông 5b.b%iAtN%9n%uN2$%"f%DLA%DVv$&%F%9S%gw$&%g'%MxM%&A2A%94Q$%@'_%gAfM%My2%^'$%D"e%$&"Af_% _9`$GU$Sa$*(.$#/(')0$=&#$>'"#$(?@$*(A@$B$%"$*C#/$ $ WX#($bP$GU$Sa$*(.$#/(')0$\&$%7$*c.$de#/$4e$SE$ 3.1 Biểu đồ quan hệ tải trọng – độ võng giai đoạn làm việc sàn thí$ nghiệm ?"#8(9&(#*+,#:(;&'#&(#H#-(@3#A5B#C)&(# T!i tr"ng P (kN) Trên Hình trình bày biểu đồ quan hệ tải D!m D1 D!m D2 trọng tác dung P (kN) độ võng nhịp f 120 $ (mm) hai mẫu sàn liên hợp D1 D2 110