Bài viết trình bày nghiên cứu thực nghiệm xác định ứng xử chịu tải trọng đứng và ngang đồng thời của vách liên hợp đã nứt được gia cường bằng bê tông cốt lưới dệt. Theo đó, hai thí nghiệm lần lượt được tiến hành: (i) mẫu vách liên hợp chịu tải trọng đứng và ngang đồng thời đến khi biên chịu kéo bị nứt và cốt thép đai đạt giới hạn chảy (ii) mẫu vách kể trên được gia cường bằng bê tông cốt lưới dệt và được thí nghiệm lại.
KẾT CẤU - CÔNG NGHỆ XÂY DỰNG NGHIÊN CỨU THỰC NGHIỆM XÁC ĐỊNH ỨNG XỬ CỦA VÁCH LIÊN HỢP THÉP - BÊ TÔNG ĐƯỢC GIA CƯỜNG BẰNG BÊ TÔNG CỐT LƯỚI DỆT EXPERIMENTAL TEST ON COMPOSITE STEEL CONCRETE WALL RETROFITTED WITH TEXTILE REINFORCED CONCRETE TS NGUYỄN HOÀNG QUÂN, ThS LÊ ĐĂNG DŨNG, TS NGUYỄN HUY CƯỜNG, PGS.TS NGUYỄN XUÂN HUY, NGUYỄN THÀNH TÂM Trường Đại học Giao thông Vận tải Tóm tắt: Bài báo trình bày nghiên cứu thực nghiệm xác định ứng xử chịu tải trọng đứng ngang đồng thời vách liên hợp nứt gia cường bê tơng cốt lưới dệt Theo đó, hai thí nghiệm tiến hành: (i) mẫu vách liên hợp chịu tải trọng đứng ngang đồng thời đến biên chịu kéo bị nứt cốt thép đai đạt giới hạn chảy (ii) mẫu vách kể gia cường bê tông cốt lưới dệt thí nghiệm lại Ứng xử hai mẫu vách so sánh phương diện như: dạng phá hoại, đường cong lực – chuyển vị, biến dạng cốt thép thép hình, độ cứng tính dẻo Kết cho thấy việc gia cường bê tông cốt lưới dệt giải pháp hiệu việc phục hồi độ cứng, khả chịu lực tính dẻo kết cấu vách liên hợp ngang lớn, có độ cứng tính dẻo cao, khả tiêu hao lượng lớn, phù hợp để xây dựng nhà cao tầng vùng thường xuyên chịu tải trọng động đất Từ khóa: vách liên hợp thép hình bê tông cốt thép, gia cường TRC, nghiên cứu thực nghiệm chịu cắt, chống nở hông, phục hồi độ cứng Abstract: This paper presents an experiment of damaged composite steel- concrete wall retrofitted with textile reinforced concrete (TRC) simultaneously subjected to the vertical and lateral loads Firstly, the composite steel-concrete wall was tested until the tension side cracked and the stirrup yielded Secondly, this element is retrofitted by textile reinforced concrete A comparison between the reference element and the retrofitted element in terms of failure mode, the applied load – displacement curve, the strain in reinforcement and the steel profile, the stiffness and ductility The result indicated that the application of TRC is an effective procedure, able to restore the strength, stiffness and ductility for composite steel – concrete wall [5] thực nghiên cứu tăng cường mẫu Keywords: composite steel- concrete wall, Trong trình sử dụng, yêu cầu thay đổi công sử dụng bị hư hỏng, vách liên hợp cần gia cường để chịu tải trọng lớn tiếp tục sử dụng để chịu lực Hiện nay, việc gia cường kết cấu vách bê tông cốt thép composite polyme (FRP) giải pháp sử dụng rộng rãi có nhiều ưu điểm khơng bị ăn mịn, trọng lượng nhẹ, thi cơng dễ dàng Nhiều nghiên cứu chứng minh hiệu FRP việc tăng cường khả khả chịu lực ban đầu vách bê tông cốt thép [1-3] Gần đây, Dan [4], Sun cộng vách liên hợp bị hư hại FRP Kết nghiên cứu hai nhóm nghiên cứu kể cho thấy hiệu cao FRP việc phục hồi lại khả chịu lực cho vách liên hợp Lưu ý số lượng nghiên cứu việc gia cường vách liên hợp FRP hạn chế Tuy nhiên, giải pháp có số nhược điểm khả chịu lực bị suy giảm tác động nhiệt độ cao, khó áp dụng môi trường ẩm ướt Nhược điểm FRP khắc phục cách sử dụng bê tông cốt lưới dệt (textile reinforced concrete TRC), đó, sợi dệt thành lưới đặt vào lớp bê tông hạt mịn Dạng vật liệu strengthening by TRC, experimental test áp dụng chủ yếu việc gia cường kết Đặt vấn đề cấu tường gạch chứng minh vật Vách liên hợp dạng kết cấu thép hình sử dụng kết hợp với vách bê tông cốt thép Đây dạng kết cấu có khả chịu lực liệu tiềm việc sửa chữa tăng cường Tạp chí KHCN Xây dựng - số 3/2021 dạng kết cấu [6-9] Tuy nhiên, ứng dụng TRC việc gia cường kết cấu vách bê tông 27 KẾT CẤU - CÔNG NGHỆ XÂY DỰNG cốt thép [10], đặc biệt kết cấu vách liên hợp chiều cao H = 1865 mm, chiều rộng B =950 mm, hạn chế chiều dày 190mm Tỷ số chiều cao chiều Mục đích báo nhằm nghiên cứu ứng xử chịu tải trọng đứng ngang vách liên hợp nứt gia cường TRC Theo đó, mẫu vách liên hợp khơng gia cường tiến hành thí nghiệm tới biên chịu kéo bị nứt cốt thép đai đạt giới hạn chảy Ý tưởng gia cường mẫu vách cốt thép đai đạt giới hạn chảy tương ứng với nghiên cứu thực Contamine cộng [11] Tiếp đó, mẫu vách gia cường bê tơng TRC thí nghiệm lại Ứng xử mẫu vách liên hợp ban đầu vách liên hợp gia cường so sánh với phương diện: dạng phá hoại, mối quan hệ lực ngang – chuyển vị đỉnh, biến dạng cốt thép thép hình, độ cứng tính dẻo rộng vách H/B= 1,96 Vách ngàm vào chân đế Cấu trúc báo gồm phần sau: phần mở đầu Phần 2, giới thiệu cách thiết lập thí nghiệm kết thí nghiệm mẫu vách liên hợp không gia cường gia cường TRC Kết so sánh ứng xử hai mẫu vách trình bày phần Phần cuối báo dành cho kết luận kiến nghị bê tơng cốt thép có chiều dài 2200 mm, chiều cao 600 mm, chiều rộng 500 mm Ba thép hình chữ I-100x55x6,5x4,5 liên kết với bê tơng vách bu lơng có đường kính mm, dài 50 mm hàn dọc theo bụng thép hình với khoảng cách 200m Phần cốt thép đặt vách bao gồm: cốt thép dọc có đường kính 12mm cốt thép đai có đường kính mm, bước cốt đai 100 mm, cốt thép đai cấu tạo có đường kính 8mm bước cốt đai cấu tạo 200mm Vật liệu dùng cho vách thiết kế theo tiêu chuẩn Eurocode 4: bê tơng có cấp độ bền C20/25, thép hình S275 cốt thép S400 Thí nghiệm kéo cốt thép thép hình thu cường độ thực tế sau: cốt thép đai có cường độ kéo chảy trung bình 351 MPa, cốt thép dọc có cường độ kéo chảy trung bình 415 MPa, thép hình có cường Thí nghiệm xác định ứng xử chịu tải trọng đứng ngang đồng thời mẫu vách liên hợp thép – bê tông cốt thép không gia cường độ kéo chảy 285 MPa Tại thời điểm thí Phần trình bày tóm tắt lại thí nghiệm nhóm tác giả trình bày [12] Ngồi ra, bê tơng làm chân đế vách có cường độ 2.1 Bố trí thí nghiệm tơng chân đế vách thiết kế có cường độ chịu Cấu tạo mẫu vách liên hợp không gia trung bình xác định mẫu hình trụ 22 MPa chịu nén trung bình mẫu trụ 42 MPa Bê nén lớn bê tông thân vách nhằm mục đích tránh phá hoại xảy phần chân đế 215 cường (VLH) thể hình Vách có nghiệm, bê tơng làm vách có cường độ chịu nén 950 385 385 90 190 45 100 45 1965 90 600 I 100x55x6,5x4,5 2150 Hình Cấu tạo mẫu vách liên hợp không gia cường 28 Tạp chí KHCN Xây dựng - số 3/2021 KẾT CẤU - CƠNG NGHỆ XÂY DỰNG Hình thể sơ đồ bố trí thí nghiệm thực Vách chịu tác dụng lực đẩy ngang tăng dần tế bố trí thí nghiệm Mẫu vách tạo liên kết thơng qua kích thủy lực 1000 kN Trước tác ngàm với sàn phản lực bên thông qua liên dụng lực đẩy ngang, kích đỉnh vách tạo lực nén kết bu lơng có đường kính 36mm Mẫu vách 180 kN lực giữ không đổi chịu tải trọng nén khơng đổi thơng qua kích thủy lực suốt q trình thí nghiệm Lực nén lấy 500 kN đặt đỉnh vách Kích tạo lực nén lên 5% khả chịu lực mặt cắt nguyên vách thông qua chế lực phản lực cách bê tông vách Ba cảm biến đo chuyển vị (Linear tạo lực nén lên dầm thép đặt đỉnh vách Dầm variable differential transformer-LVDT) bố trí liên kết với sàn phản lực bên thông theo chiều cao vách nhằm mục đích xác định qua hai thép trịn có đường kính 36mm biến dạng tổng thể vách Hình a) Sơ đồ bố trí thí nghiệm b) hình ảnh thực tế 80 149 100 Lực đẩy ngang tác dụng lên vách thực thông qua chuyển vị khống chế, với tốc độ gia tải 0,02mm/s Trong q trình thí nghiệm, thứ tự vết nứt xuất vách tải trọng tương ứng ghi lại N21 N22 N1 D1 B1 H1 H2 H3 B2 Hình Sơ đồ bố trí cảm biến đo biến dạng mẫu thí nghiệm Hình thể sơ đồ đặt cảm biến đo biến N22 Ba cảm biến đo biến dạng ba phương dạng mẫu thí nghiệm Một cảm biến đo biến bố trí cánh ba thép hình, kí hiệu H1, dạng đặt cốt thép dọc vùng chịu kéo H2, H3 Hai cảm biến đo biến dạng bê tông vách (D1), ba cảm biến đo biến dạng bố trí hai mặt bên theo chiều dày vách, phương đặt cốt thép đai, kí hiệu N1, N21, kí hiệu B1, B2 Tạp chí KHCN Xây dựng - số 3/2021 29 KẾT CẤU - CÔNG NGHỆ XÂY DỰNG 2.2 Kết thí nghiệm a) b) Hình a) Đường cong quan hệ lực ngang tác dụng chuyển vị đỉnh; b) dạng vết nứt vách Hình 4a thể mối quan hệ lực ngang chuyển vị đỉnh vách Đường cong thể giai đoạn hạ tải để xác định biến dạng dư cốt thép dọc, cốt thép đai thép hình Dạng phá hoại vách thể hình 4b Quan sát thấy đường cong quan hệ lực chuyển vị, mẫu vách có suy giảm độ cứng thời điểm ứng với giá trị 140 kN, thời điểm xuất hai vết nứt vách Các vết nứt có phương ngang so với trục đứng vách, vết nứt uốn Tiếp đó, vết nứt tiếp tục phát triển có xu hướng nghiêng so với trục vách, dạng vết nứt đặc trưng uốn cắt Ứng với giá trị lực khoảng 320 kN, vết nứt nghiêng xuất gần điểm đặt lực, vết nứt cắt Giá trị lực lớn tác dụng lên mẫu 400kN Mối quan hệ lực ngang tác dụng biến dạng cốt thép đai thể hình Nhận thấy rằng, biến dạng cốt thép đai bắt đầu tăng với giá trị lực khoảng 140 kN tương ứng với vết nứt xuất Các cốt thép đai N1,N21 đạt tới giới hạn chảy với biến dạng tương ứng 2,13‰, 3,52 ‰ (biến dạng chảy cốt thép đai 1,75‰-hình 5) Lưu ý rằng, cảm biến N21, N22 đặt cốt thép đai điểm đặt cảm biến đo biến dạng N22, cốt thép đai không bị chảy (biến dạng lớn N22 1,44‰) Điều giải thích vị trí đặt cảm biến N21 gần với vị trí xuất vết nứt so với cảm biến N22 Cốt thép dọc D1 biên chịu kéo đạt tới giới hạn chảy với biến dạng lớn 4,32 ‰ (biến dạng chảy cốt thép dọc 2,07‰-hình 5) Hình Mối quan hệ lực ngang tác dụng biến dạng cốt thép Hình Mối quan hệ lực ngang tác dụng biến dạng thép hình 30 Tạp chí KHCN Xây dựng - số 3/2021 KẾT CẤU - CÔNG NGHỆ XÂY DỰNG Mối quan hệ lực ngang tác dụng biến dạng thép hình thể hình Quan sát thấy biến dạng ba thép hình đạt tới biến dạng chảy (biến dạng chảy thép hình 1,4 ‰) Thép hình H1 biên chịu kéo đạt biến dạng lớn khoảng 5‰, thép hình H3 biên chịu nén đạt biến dạng nén lớn 2,4‰ Thí nghiệm xác định ứng xử chịu tải trọng đứng ngang đồng thời mẫu vách liên hợp thép – bê tông cốt thép nứt gia cường bê tơng cốt lưới dệt 3.1 Bố trí thí nghiệm Mẫu vách trình bày tiến hành xử lý bề mặt trước gia cường bê tơng cốt lưới dệt (VLHG) Mục đích việc gia cường vách nhằm phục hồi khả chịu lực ngang vách, đảm bảo cho vách có ứng xử dẻo Bê tông cốt lưới dệt dùng nghiên cứu cấu tạo từ lớp lưới sợi dệt hình ô vuông, khoảng cách mắt lưới 17mm, diện tích bó sợi 1,8 mm đặt bê tơng hạt mịn có cường độ chịu nén 50,2 MPa Lưới sợi dệt đặt toàn chiều cao vách Cường độ chịu kéo a) d) lưới 1850 MPa, mô đun đàn hồi 120000 MPa Hình trình bày trình tự tăng cường vách liên hợp TRC Trước tiên, bốn mặt bên vách mài nhẵn (hình 7a) Tiếp đó, vết khía hình trám tạo bề mặt vách để tăng cường khả bám dính bê tơng cũ với bê tơng hạt mịn (hình 7b) Các cạnh bên vách vát tròn với bán kính khoảng 20 mm để hạn chế suy giảm cường độ sợi điểm uốn (hình 7c) Q trình thi cơng gia cường TRC tiến hành sau: trước tiên, lớp bê tông hạt mịn có chiều dày khoảng mm trát lên vách (hình 7d) Tiếp đó, lưới sợi dệt bọc xung quanh vách trước tiến hành trát lớp bê tơng hạt mịn thứ hai có chiều dày khoảng mm (hình 7e,f) Lưới sợi dệt đặt chồng lên đoạn 200mm theo mặt dày vách nhằm đảm bảo chiều dài neo lưới sợi dệt Cũng nhằm mục đích này, cốt lưới dệt kéo dài xuống mặt chân đế vách (hình 7e) Sơ đồ bố trí thí nghiệm mẫu VLHG bố trí tương tự mẫu VLH Nhằm mục đích so sánh ứng xử VLH VLHG, lực nén tác dụng lên mẫu VLHG giữ không đổi 180 kN suốt q trình thí nghiệm b) c) e) f) Hình Trình tự gia cường vách TRC Tạp chí KHCN Xây dựng - số 3/2021 31 KẾT CẤU - CƠNG NGHỆ XÂY DỰNG 3.2 Kết thí nghiệm lực ngang tăng lên, vết nứt có phương xiên Hình thể hình dạng phá hoại mẫu tiến vùng nén mẫu VLHG (hình 8a) Đây vách liên hợp gia cường TRC Các vết vết nứt đặc trưng mẫu vách chịu uốn – cắt nứt mẫu VLHG có phương ngang so Tại giá trị lực ngang khoảng 450 kN, bê tông với trục vách, ứng với giá trị lực ngang 260 vùng nén bị vỡ (hình 8b) Ứng với giá trị lực khoảng kN Như vậy, so với mẫu VLH, vết nứt 470 kN, vùng chuyển tiếp thân vách xuất giá trị lực lớn gần gấp đôi So sánh với chân đế xuất vết nứt Đồng thời, lưới sợi thời điểm bắt đầu xuất nứt mẫu VLH, số khu vực bị kéo đứt (hình 8c) Cũng thời lượng vết nứt mẫu VLHG xuất nhiều điểm này, vùng chân vách biên chịu kéo, xuất so với mẫu VLH Như vậy, TRC góp phần phân số vết nứt bắc cầu qua vết nứt uốn – bố vết nứt mẫu so với mẫu VLH Khi cắt hình thành trước Hình Hình ảnh phá hoại mẫu vách liên hợp gia cường TRC Hình So sánh mối quan hệ lực ngang – chuyển vị đỉnh mẫu VLH VLHG Sự so sánh mối quan hệ lực ngang – chuyển vị đỉnh mẫu VLH VLHG thể hình Quan sát thấy rằng, với giá trị lực nhỏ khoảng 120 kN, mẫu vách VLH VLHG có tương đồng độ cứng Trong 32 khoảng giá trị lực từ 120 kN đến 240kN, vết nứt cũ bắt đầu mở rộng dẫn tới mẫu VLHG có suy giảm độ cứng so với mẫu VLH Tuy nhiên, tiếp tục gia tải, mẫu VLHG có ứng xử gần tuyến tính đến giá trị lực khoảng 470 kN Tạp chí KHCN Xây dựng - số 3/2021 KẾT CẤU - CÔNG NGHỆ XÂY DỰNG Trong khoảng lực trị lực từ 240 kN đến 400kN, với giá trị lực tác dụng, mẫu VLH có chuyển vị lớn so với mẫu VLHG Như vậy, khoảng lực này, độ cứng mẫu VLHG lớn độ cứng mẫu VLH Điều chứng minh hiệu gia cường TRC Tiếp đó, giá trị lực ngang gần xấp xỉ 500 kN, mẫu VLHG thể ứng xử dẻo lực tác dụng gần không đổi chuyển vị mẫu tăng dần Như vậy, sau gia cường, mẫu vách tiếp tục có khả chịu tải trọng lớn hơn, giá trị lực lớn tăng 20% so với mẫu vách ban đầu a) b) c) d) e) f) g) Hình 10 So sánh biến dạng cốt thép thép hình mẫu VLH VLHG Tạp chí KHCN Xây dựng - số 3/2021 33 KẾT CẤU - CƠNG NGHỆ XÂY DỰNG Hình 10 thể so sánh biến dạng cốt thép thép hình mẫu VLH VLHG Biến dạng cốt thép thép hình mẫu VLHG tính từ biến dạng dư tương ứng cốt thép thép hình mẫu VLH Quan sát thấy rằng, thép dọc D1, thép hình H1, H2, H3 có biến dạng lớn với biến dạng đo lớn 14‰ Giá trị biến dạng lần khẳng định mẫu VLHG có phá hoại dẻo Bên cạnh đó, biến dạng cốt đai N1, N21, N22 mẫu VLHG tiếp tục tăng so với biến dạng cốt đai mẫu VLH Như vậy, sau gia cường TRC, cốt thép đai tiếp tục có khả truyền lực cắt Hatami F, Ghamari A, Rahai A., (2012) Investigating the properties of steel shear walls reinforced with carbon fiber Journal of constructional steel research 70, pp 36–42 Le Nguyen K., Brun M., Limam A., Ferrier E., Michel L (2014) Pushover experiment and numerical analyses on CFRP-retrofit concrete shear walls with different aspect ratios Composite Structures 113, pp 403–18 Wei H, Wu Z, Guo X, Yi F., (2009) Experimental study on partially deteriorated strength concrete columns confined with CFRP Engineering Structure 31,pp 2495–2505 Dan D., (2012) Experimental tests on seismically damaged composite steel concrete walls retrofitted with CFRP composites Engineering Structure 45, pp 338-348 Kết luận Sun F.J., Pang S.H., Zhang Z.W, FU F., Qian K (2020) Retrofitting seismically damaged steel sections encased concrete composite walls using externally bonded CFRP strips Composite Structures 236, pp 111927 Bui T.L., Larbi A Si., Reboul N., Ferrrier E., (2015) Shear behaviour of masonry walls strengthened by external bonded FRP and TRC Composite Structures 132, pp 923-932 Bernat E, Gil L, Roca P, Escrig C (2013) Experimental and analytical study of TRM strengthened brickwork walls under eccentric compressive loading Construction and Building Material 44,pp 35-47 Carozzi F.G., Milani G, Poggi C., (2014) Mechanical properties and numerical modeling of fabric reinforced cementitious matrix (FRCM) systems for strengthening of masonry structures Composite Structures 107,pp 711–725 Bài báo trình bày nghiên cứu thực nghiệm xác định ứng xử chịu tải trọng đứng ngang đồng thời mẫu vách: (i) vách liên hợp thép hình bê tơng cốt thép chịu tác dụng lực đến biên chịu kéo bị nứt cốt thép đai đạt tới giới hạn chảy, (ii) mẫu vách kể gia cường TRC Một số kết luận rút sau: - Việc gia cường vách liên hợp TRC có khả phục hồi độ cứng vách Sau gia cường, vách tiếp tục có khả chịu lực với giá trị lực lớn tăng 20% so với mẫu vách ban đầu; - Sau gia cường, mẫu vách bị phá hoại dẻo thể thông qua cốt thép dọc thép hình có biến dạng lớn 14‰, bê tông vùng nén bị vỡ, lưới sợi bị kéo đứt Biến dạng cốt đai tiếp tục tăng từ biến dạng dư ban đầu Kết thí nghiệm cho thấy bê tông cốt lưới dệt giải pháp gia cường hiệu cho kết cấu vách liên hợp thép hình- bê tơng cốt thép việc phục hồi độ cứng, phục hồi khả chịu lực, tăng tính dẻo Ảnh hưởng dạng mặt cắt vách liên hợp, số lớp lưới sợi dệt, giải pháp gia cường tới ứng xử chịu tải trọng đứng ngang đồng thời vách liên hợp gia cường bê tông cốt lưới dệt hướng nghiên cứu nhóm nghiên cứu Lời cảm ơn: Nghiên cứu tài trợ Trường Đại học Giao thông Vận tải (ĐH GTVT) đề tài mã số T2021-XD-004 TÀI LIỆU THAM KHẢO Li B., Lim CL., (2010) Tests on seismically damaged 34 10 Papanicolaou CG, Triantafillou TC, Karlos K, Papathanasiou M., (2007) Textile reinforced mortar (TRM) versus FRP as strengthening material of URM walls: in-plane cyclic loading Materials and Structure 40, pp 1081–97 11 Tout C., Dan D., Stoian V., (2014) Numerical and experimental investigation on seismically damaged reinforeced concrete wall panens retrofitted with FRP composite Composite structures 119, pp 648-665 12 Contamine R., Larbi A Si, Hamelin, P., (2013) Identifying the contributing mechanisms of textile reinforced concrete (TRC) in the case of shear repairing damaged and reinforced concrete beam Engineering Structures 46, pp 447-458 13 Nguyễn Hoàng Quân, Nguyễn Xuân Huy, Lê Đăng Dũng, Nguyễn Thành Tâm (2019) Nghiên cứu thực nghiệm xác định ứng xử chịu cắt vách liên hợp thép hình bê tơng cốt thép Tạp chí khoa học cơng nghệ xây dựng 4, trang 19-26 reinforced concrete structural walls repaired using Ngày nhận bài: 5/10/2021 fiber – reinforced polymers Journal of composite for Ngày nhận bài: 29/10/2021 Construction 14, pp 597–608 Ngày chấp nhận đăng: 31/10/2021 Tạp chí KHCN Xây dựng - số 3/2021 KẾT CẤU - CÔNG NGHỆ XÂY DỰNG Tạp chí KHCN Xây dựng - số 3/2021 35 ... mặt cắt vách liên hợp, số lớp lưới sợi dệt, giải pháp gia cường tới ứng xử chịu tải trọng ? ?ứng ngang đồng thời vách liên hợp gia cường bê tông cốt lưới dệt hướng nghiên cứu nhóm nghiên cứu Lời... Thí nghiệm xác định ứng xử chịu tải trọng ? ?ứng ngang đồng thời mẫu vách liên hợp thép – bê tông cốt thép nứt gia cường bê tơng cốt lưới dệt 3.1 Bố trí thí nghiệm Mẫu vách trình bày tiến hành xử. .. trước gia cường bê tơng cốt lưới dệt (VLHG) Mục đích việc gia cường vách nhằm phục hồi khả chịu lực ngang vách, đảm bảo cho vách có ứng xử dẻo Bê tông cốt lưới dệt dùng nghiên cứu cấu tạo từ lớp lưới