Bài viết này trình bày các phân tích ứng suất và biến dạng của bài toán cọc PCC gia cố nền đất yếu dưới nền đường sắt có đắp cao bằng phương pháp PTHH, sử dụng mô hình 3D qua phần mềm Plaxis 3D.
NGHIÊN CỨU ỨNG XỬ CỦA CỌC ỐNG BÊ TÔNG GIA CỐ NỀN ĐẤT YẾU DƯỚI NỀN ĐƯỜNG ĐẮP BẰNG PHÂN TÍCH PTHH PHAN HUY ĐƠNG* Study on the behaviours of Large Diameter Cast-in-place Concrete Pipe Pile for piled embankment reinforcement by FEM Abstract: This paper presents a three-dimensional (3D) numerical analysis of a case study of a piled embankment project using the “Large diameter cast in-place concrete pipe pile (PCC pile) At this site, PCC pile with diameter of 1m, length of 16m were installed to support the design load of 150 kPa, which are generated by embankment height in range of 3m to 6m and train load In 3D analysis, the actual shape of PCCs and their installation pattern with the in-situ soil parameters were simulated Therefore, the behaviours of Pile under the embankment were analysed with different Pile spacing, Pile length and with or without Pile cap The 3D analysis found that the differential settlement between piles and soil can be controlled by both pile spacing and pile length In addition, selection of length of PCC pile should consider its characteristic since PCC pile is non-reinforcement GIỚI THIỆU* Bài toán gia cố đất yếu đường đắp cọc giải pháp tin cậy hiệu áp dụng xử lý đất yếu đường đắp cao, ví dụ đường dẫn đầu cầu, đường cao tốc, đường sắt,… Trong đó, giải pháp cọc bê tơng ống đường kính lớn đổ chỗ, gọi tắt cọc PCC áp dụng Việt Nam năm gần (Dong PH, 2016; Phan Huy Đông 2017) Với ưu điểm dạng cọc ống, thành mỏng, dùng bê tơng mà khơng dùng cốt thép, đường kính lớn, cọc PCC phát triển riêng cho gia cố đất yếu Cọc PCC chế tạo chỗ ống vách gồm hai ống thép hàn nối đồng trục, phía mũi hai ống thép cấu tạo lề bịt để bảo vệ ngăn không cho đất xâm nhập vào ống vách hạ Ống vách rung hạ liên tục xuống độ sâu thiết * Bộ mơn Cơ học đất-Nền móng, Đại học Xây dựng E-mail: dongph@nuce.edu.vn ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2019 kế búa rung đến độ sâu thiết kế Trong trình rung hạ ống vách, mũi cọc dạng hình nêm làm cho đất xung quanh thành cọc bị nén chặt để tạo khoảng rỗng chiều dày thành cọc Sau đó, tiến hành đổ bê tông vào thành rỗng hai ống thép vừa rung ống vừa rút ống vách lên, bê tơng trọng lượng thân đổ tồn vẹn bên ống vách, lực rung máy có tác dụng đầm chặt bê tông cọc đảm bảo chất lượng cọc đồng thời đầm chặt đất xung quanh cọc Nhằm đánh giá ứng sử cọc PCC đường đắp cách xác hơn, khảo sát yếu tố ảnh hưởng đến hiệu làm việc cọc (chiều sâu cọc, khoảng cách cọc, chiều cao lớp đất đắp), báo trình bày phân tích ứng suất biến dạng toán cọc PCC gia cố đất yếu đường sắt có đắp cao phương pháp PTHH, sử dụng mơ hình 3D qua phần mềm Plaxis 3D Qua đó, đề xuất phương pháp thiết kế phù hợp với loại cọc NGUYÊN LÝ LÀM VIỆC VÀ ỨNG DỤNG PHƯƠNG PHÁP PTHH PHÂN TÍCH BÀI TỐN CỌC GIA CỐ NỀN Nhìn chung, thiết kế cọc đắp thường theo hai phương pháp: 1) Coi sau gia cố cọc làm việc “tương đương”: Phương pháp thường áp dụng cho trường hợp vật liệu cọc có độ cứng khơng q lớn so với đất (ví dụ: trụ đất xi măng, cọc đá,…) Khi đó, đất sau gia cố qui đổi tương đương với tiêu lý tính đổi trung bình có trọng số theo mật độ gia cố (tỷ diện tích thay thế); 2) Coi gia cố cọc làm “liên hợp” làm việc đồng thời cọc đất: Theo phương pháp này, tải trọng từ đất đắp phân phối phần vào cọc phần lại vào đất cọc Tỷ lệ phân phối phụ thuộc vào độ cứng cọc, độ cứng nền, khoảng cách cọc, chiều cao đắp bên Để nâng cao hiệu làm việc cọc, phát huy hiệu ứng tập trung ứng suất đắp vào đầu cọc (hiệu ứng vòm), người ta bố trí tầng đệm đầu cọc, tầng đệm cấu tạo thông thường lớp vải địa kỹ thuật xen kẹp lớp cát đệm lưới địa kỹ thuật xen kẹp lớp đá dăm (Hình 1) Do cọc có độ cứng lớn, lại hạ sâu vào lớp bên dưới, thiết kế cần phát huy tối đa khả làm việc cọc gia cố (JGJ/T 213- 2010) Phương pháp PTHH ứng dụng rộng rãi tính tốn thiết kế toán Địa kỹ thuật (David and Zdravkovic-2001) Trong đó, phân tích tính tốn chủ yếu áp dụng tốn phẳng (2D) Khi cọc mơ hình hóa phần tử (plate) phần tử neo ("node to node”) Theo cách mô tả có số tồn sau: - Phần tử dạng neo "node to node": Cọc mô tả phần tử dạng neo với hai điểm đầu cuối cố định, cọc chịu kéo nén, phần tử không xét đến tương tác cọc đất xung quanh Do đất chảy tự cọc Điều hạn chế không phản ánh làm việc cọc - Sử dụng phần tử (Hình 2): Các phần tử với thuộc tính độ cứng kháng uốn, kháng nén phần tử bề mặt qui đổi tương đương từ hàng cọc theo đơn vị chiều dài tính Tuy nhiên, cách phân tích khơng cho phép đất chuyển dịch qua khe cọc, không phản ánh làm việc Do đó, kết phân tích có nhiều hạn chế, đặc biệt khảo sát toán ổn định trượt đắp xét đến khả chống chuyển vị ngang cọc cọc có đường kính lớn khoảng cách cọc phương khác Cọc gia cố a b Hình Nguyên lý làm việc giải pháp gia cọc gia cố đất yếu đắp Hình Sơ đồ tính cho tốn cọc gia cố nền: a) Sơ đồ thực tế; b) Mơ hình tính toán biến dạng phẳng 2D ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2019 Bảng Các thông số kỹ thuật cọc PCC gia cố Nhằm khắc phục hạn chế toán 2D, báo phân tích khảo sát làm việc cọc điều kiện biên thay đổi STT Thông số Sức chịu tải yêu cầu gia cố (tại mặt lớp gia cố cọc) Chiều cao lớp đắp Đường kính cọc Chiều dày thành cọc Chiều dài cọc Khoảng cách cọc (lưới ô vuông) Độ lún dư yêu cầu đắp thực toán chiều (3D), sử dụng phần mềm Plaxis 3D foundation Toàn phân tích ứng suất, biến dạng suốt q trình gia tải mơ theo sơ đồ chiều ỨNG SỬ CỦA CỌC PCC GIA CỐ NỀN ĐẤT YẾU DƯỚI NỀN ĐƯỜNG ĐẮP 3.1 Giới thiệu dự án Cọc PCC áp dụng cho dự án xây dựng đường sắt đô thị Hà Nội Trong 2F cọc PCC sử dụng để gia cố đất yếu 2a 7.00 18 m 3b 10.80 5a 15.60 6d xen kẹp Với yêu cầu chịu tải không lớn, 8b kế cọc độ lún cho phép tổng hợp Bảng a Hạ ống vách đổ bê tông ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2019 m 36 m 1,0 m 0,12 m 1618 m×m 3,0 4,0 cm 30 3a 25m, có lẫn lớp thấu kính cát mỏng Các thơng số tải trọng, giải pháp thiết 150 Trong đó, đất với nhiều lớp xen kẹp, chiều cọc PCC thiết kế theo mơ hình cọc ma sát kPa 4.50 đường sắt Điều kiện địa chất giải pháp thiết dày lớp đất mềm yếu thay đổi từ 20 m đến Giá trị 2.30 đường đắp cao Bên kết cấu kế cọc khu vực khảo sát mô tả Hình Đơn vị 12 17.30 19.70 8e 12 23.40 14 Hình Điều kiện địa chất giải pháp thiết kế cọc PCC b Vệ sinh đầu cọc; c Đổ mũ cọc; d San lấp làm phẳng bề mặt e Thi công tầng đệm đá dăm lưới ĐKT f Thi công đắp kết cấu đường Hình Một số hình ảnh thi cơng cọc PCC dự án đường sắt đô thị (Dong PH., 2016) 3.2 Thiết lập sơ đồ tính Với mục đích nhằm đánh giá sức chịu tải giới hạn gia cố cọc PCC tìm hiểu thêm ứng xử gia cố cọc toán gia tải vào liên hợp cọc đất Sơ đồ làm việc cọc trình gia tải đắp mô tả phần mềm Plaxis 3D foundation (Plaxis tutorial Manual) Nội dung phân tích Plaxis 3D foundation bao gồm bước sau: Bước Lập sơ đồ tính: Dựa mặt cắt thiết kế điển hình đường Hình 5.a, sơ đồ tính tốn lập Hình 5.b Do tốn đối xứng qua trục tâm đường, để giảm bớt khối lượng phân tích, sơ đồ phân tích xét nửa đường Các lớp đất dời dính phân tích theo dạng mơ hình khác Bảng tổng hợp tiêu lý lớp đất (mơ tả hình 3) xác định dựa vào báo cáo khảo sát địa chất dự án a 30m 6m 8m Mơ hình 3D b Active pore pres sures Hình a Sơ đồ tính; b Lưới phần tử mơ hình phân tích Plaxis 3D ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2019 Bước Xác lập điều kiện ban đầu: Cũng giống sử dụng phần mềm mơ tốn phẳng 2D, phân tích trạng thái ứng suất biến dạng toán 3D, trước hết cần thiết lập điều kiên ban đầu ứng suất ban đầu (do trọng lượng thân) áp lực nước lỗ rỗng thủy tĩnh Ứng suất ban đầu xác định trạng thái cố kết thường (trạng thái k ) áp lực nước lỗ rỗng xác đinh theo áp lực thủy tĩnh Bước Thiết lập thi cơng cọc: Các cọc PCC dạng ống mô phần tử dạng ống (tube) với thông số vật liệu gán bê tông sử dụng dự án (Cấp độ bền B22.5) Bước Thiết lập thi công đắp: Nền đất đắp cát Bảng Tổng hợp tiêu lý lớp đất Thông số Đơn vị Chiều dày Mơ hình c e Cc Cs E50 Eoed Eur kN/m (kPa) độ kPa kPa kPa 2F 2a 3a Lớp đất 3b MH 2,3 MH 2,2 CH, CL 2.5 HS 17,5 18 1,184 0,04 0,057 3300 3450 9000 HS 16,7 11,53 18°16′ 1,43 0,048 0,06 3300 4800 9500 HS 15,1 8,55 18°28′ 2,044 0,095 0,105 2100 3000 6000 3.3 Phân tích hiệu cọc PCC gia cố Nhằm đánh giá vai trò cọc PCC gia cố nền, báo tiến hành khảo sát trạng thái Nền tự nhiên H đắp = 5m a Chuyển vị khơng có cọc ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2019 ML 3,8 5a MH, MO 4,8 6d CLML&ML 1.7 8b ML 6,1 HS 16,3 11,02 23°82′ 1,531 0,06 0,06 3200 4913,612 9500 HS 16,1 14,49 23°90′ 1,57 0,057 0,064 2600 4000 8312 MC 18 17,02 21°12′ 1,56 0,038 0,039 4900 3710,79 12000 HS 17,5 7,5 26° 1,178 0,039 0,044 7400 7410,79 15900 ứng suất biến dạng trường hợp có bố trí cọc khơng bố trí cọc với chiều cao đắp tăng dần (thông số thiết kế mô tả Bảng 1) Cọc 3mx3m, , dài 16m H đắp = 5m b Chuyển vị có cọc Chuyển vị nghang (m) 0.2 0.4 0.6 0.8 Chiều sâu (m) -5 -10 -15 Có cọc -20 -25 Khơng có cọc Hđắp=3m Hđắp =3m Hđắp=4m Hđắp=4m Hđắp=5m Hđắp=5m d Chuyển vị ngang vị trí chân mái dốc trường hợp có cọc khơng có cọc Hình Kết phân tích chuyển vị trường hợp có cọc khơng có cọc c Mơ tả chuyển vị ngang cọc chuyển vị ngang lớn tăng mạnh Chân mái dốc bị đẩy trồi 0.4 0.2 KHOẢNG CÁCH TỪ TIM ĐƯỜNG (m) ĐỘ LÚN (m) 0 10 11 12 -0.2 13 14 15 H đắp = 1m -0.4 H đắp = 2m -0.6 H đắp = 3m -0.8 H đắp = 4m H đắp = 5m -1 a H đắp = 6m 0.4 KHOẢNG CÁCH TỪ TIM ĐƯỜNG (m) 0.2 0 ĐỘ LÚN (m) Kết phân tích chuyển vị (lún chuyển vị ngang) gia cố cọc, ứng sử cọc mơ tả Hình Hình Cụ thể sau: Chuyển vị thẳng đứng (Độ lún): Trường hợp tự nhiên (Hình 6.a Hình 7.a): Chuyển vị đứng chủ yếu tập trung vào lớp đất bên trên, phạm vi phân phối cho thấy vùng ảnh hưởng xấp xỉ kích thước bề rộng gia tải Độ lún lớn, chiều cao đắp đến 4m, có dấu hiệu bị trượt trồi, chuyển vị đứng số điểm gần chân mái đắp có xu chuyển vị lên Trường hợp có cọc (Hình 6.b Hình 7.b): Phạm vi ảnh hưởng xuống sâu hơn, thấy đến hết chiều dài cọc, điều cọc tiếp nhận tải trọng phân phối dọc theo thân cọc Độ lún gia cố cọc giảm đáng kể Có thể thấy, chiều cao thiết kế (5m) chuyển vị xấp xỉ12 cm, đáp ứng yêu cầu độ lún theo thiết kế Chuyển vị ngang nền: Trường hợp khơng có cọc (Hình 6.a 6.d): Chuyển vị ngang chủ yếu tập trung vị trí chân mái dốc Khi chiều cao đắp 5m, 10 11 12 13 14 15 -0.2 H đắp = 1m -0.4 H đắp = 2m -0.6 H đắp = 3m -0.8 H đắp = 4m H đắp = 5m -1 b H đắp = 6m Hình Độ lún đất yếu theo chiều cao đắp (H đắp) khác nhau:a Nền tự nhiên; b Nền gia cố cọc (3mx3m) Trường hợp có cọc (Hình 6.c 6.d): Chuyển vị ngang phân bố vùng ảnh hưởng xa phía ngồi đắp Kết ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2019 0.15 Chiều cao đắp 5m 0.1 Cọc 3mx3m Cọc 5mx5m 0.05 Cọc 4mx4m KHOẢNG CÁCH TỪ TIM ĐƯỜNG (m) ĐỘ LÚN (m) 0 10 11 12 13 14 15 -0.05 -0.1 -0.15 -0.2 -0.25 -0.3 -0.35 Hình Độ lún đất yếu vị trí cọc với khoảng cách cọc khác Chuyển vị ngang (m) 0.2 0.4 0.6 0.8 -5 Chiều sâu (m) khảo sát chuyển vị ngang cọc cho thấy cọc biên chịu chuyển vị ngang nhiều so với cọc tim đường Khi chiều cao đắp 5m, chuyển vị ngang lớn đỉnh cọc biên xấp xỉ 5,67 cm Áp lực nước lỗ rỗng dư: Kết phân tích áp lực nước dư đất sau thi công đắp mơ tả Hình Trường hợp tự nhiên, thời điểm thi công đắp xong (tốc độ đắp trung bình lấy theo tốc độ đắp thực tế dự án, xấp xỉ 0,5m/ngày), áp lực nước lỗ rỗng dư tăng với tẳng tải trọng đắp Toàn áp lực đất đắp tác dụng vào nước lỗ rỗng tiêu tán dần theo thời gian Tuy nhiên trường hợp có cọc, phần lớn tải trọng đắp phân phối vào cọc, áp lực nước dư tăng lên không đáng kể giá trị áp lực nước dư giảm tăng chiều cao đắp, điều giải thích tăng chiều cao đắp, xuất hiệu ứng vòm, tải trọng đắp phân phối vào cọc nhiều vào đất cọc áp lực nươc dư giảm theo -10 (*H) -15 Vị trí cọc d Hình Áp lực nước dư độ sâu xấp xỉ 5m (lớp đất số 3a) 3.4 Phân tích ảnh hưởng mật độ gia cố cọc Nhằm đánh giá ảnh hưởng mật độ gia cố cọc làm việc tương tác cọc với đất cọc, kết độ lún, chuyển vị ngang khảo sát khoảng cách cọc khác 3mx3m, 4mx4m 5mx5m Thông số khác cọc giữ nguyên thông số thiết kế Bảng ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2019 -20 Vị trí đất Cọc 3mx3m Cọc 3mx3m Cọc 4mx4m Cọc 4mx4m Cọc 5mx5m Cọc 5mx5m -25 Hình 10 Chuyển vị ngang vị trí cọc vị trí đất chân mái dốc với khoảng cách cọc khác Kết Hình ứng với chiều cao đắp H = 5m cho thấy, độ lún đất yếu tăng đáng kể khoảng cách cọc tăng lên Khi chiều khoảng cách cọc tăng lên 4mx4m chuyển vị tim đường xấp xỉ 26,7 cm xấp xỉ với độ lún yêu cầu Khi khoảng cách cọc 5mx5m độ lún vượt giá trị yêu cầu Hình 10 biểu diễn chuyển vị ngang điểm chân ta luy đắp vị trí cọc vị trí cọc Như vậy, khoảng cách cọc 3mx3m, chuyển vị ngang vị trí cọc vị trí đất cọc tương đối giống a Cọc dài 12m Tuy nhiên, khoảng cách cọc tăng khác biết trở lên rõ ràng đặc biệt độ sâu đến 5m Điều chứng tỏ rằng, đất cọc có xu chuyển dịch ngang nhiều hơn, vân có khả bị phá hoại trượt, khơng phải vị trí cọc vị trí cọc 3.7 Ảnh hưởng thay đổi chiều dài cọc Tiến hành thay đổi chiều dài cọc từ 12m, 16m 20 m Các thông số khác cọc giữ nguyên theo thiết kế Bảng b Cọc dài 16m c Cọc dài 20m Hình 11 Hình ảnh mơ tả vùng chuyển vị ngang cọc 10 phụ thuộc chủ yếu vào khoảng cách cọc mà chịu ảnh hưởng chiều sâu cọc 0.1 0.05 KHOẢNG CÁCH TỪ TIM ĐƯỜNG (m) ĐỘ LÚN (m) 10 11 12 13 14 15 13 14 -0.05 -0.1 -0.15 -0.2 Cọc dài 12m -0.25 Cọc dài 16m -0.3 Cọc dài 20m -0.35 -0.4 a Khoảng cách cọc 3mx3m 0.1 0.05 KHOẢNG CÁCH TỪ TIM ĐƯỜNG (m) 0 ĐỘ LÚN (m) Vùng huy động làm việc cọc: Kết phân tích Hình 11 cho thấy, cọc có chiều dài ngắn, chuyển vị ngang cọc phân bố tương đối suốt chiều dài cọc Tuy nhiên chiều dài cọc tăng dần, phạm vi phía đầu cọc có xu chịu biến dạng ngang nhiều so với phần phía dưới, cọc chịu uốn nhiều Do cọc PCC cốt thép, ghi quan trọng cho kỹ sư thiết kế định chiều dài cọc Ở trường hợp cọc dài 20m, ngàm vào lớp đất cứng, hình ảnh phân phối chuyển vị ngang đầu cọc cho thấy rõ rệt cọc chịu uốn nhiều hơn, chân cọc gần khơng có biến dạng Độ lún nền: Kết phân tích độ lún cọc vị trí mặt cắt qua đỉnh hàng cọc biểu diễn Hình 12 cho thấy, giảm chiều dài cọc độ lún cọc tăng Tuy nhiên, Độ chênh lún vị trí cọc vị trí cọc 10 11 12 -0.05 -0.1 -0.15 -0.2 Cọc dài 12m -0.25 Cọc dài 16m -0.3 -0.35 -0.4 b Khoảng cách cọc 4mx4m ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2019 0.1 0.05 KHOẢNG CÁCH TỪ TIM ĐƯỜNG (m) 0 10 11 12 13 14 ĐỘ LÚN (m) -0.05 -0.1 -0.15 -0.2 Giá trị sy max = 509 kPa Cọc dài 12m -0.25 Cọc dài 16m -0.3 -0.35 -0.4 c Khoảng cách cọc 5mx5m a Trường hợp không mũ cọc Hình 12 Độ lún mặt cắt qua vị trí đỉnh cọc với chiều cao đắp 5m ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2019 Giá trị sy max = 630 kPa b Có mũ cọc 1,5mx1,5m Hình 13 Vùng phân phối ứng suất theo phương đứng tác động vào mũ cọc 0.1 0.05 KHOẢNG CÁCH TỪ TIM ĐƯỜNG (m) 0 Độ lún (m) 3.8 Ảnh hưởng mũ cọc Nhằm đánh giá ảnh hưởng mũ cọc khả phân phối tải trọng đất đắp vào cọc để khai thác tối đa khả làm việc cọc, báo tiến hành phân tích ảnh hưởng mũ cọc toán với đắp cao 5m với trường hợp khơng có mũ cọc trường hợp mũ cọc mở rộng 1,5mx1,5m Hình 13 mơ tả hình chiếu vùng tập trung ứng suất vị trí đỉnh cọc cho hai trường hợp cọc không mở rộng mũ cọc có mở rộng mũ trường hợp khoảng cách cọc 5mx5m Khi có mũ cọc, ứng suất tập trung vào đầu cọc tăng lên đáng kể từ 509 kPa lên đến 630 kPa ảnh hưởng hiệu ứng vòm phân phối tải trọng vào cọc Kết phân tích Hình 14 cho thấy, hiệu việc mở rộng mũ cọc không lớn khoảng cách cọc nhỏ (trường hợp khoảng cách cọc 3mx3m), độ lún vị trí cọc vị trí đất cọc không khác nhiều Tuy nhiên khoảng cách cọc lớn hơn, việc mở rộng mũ cọc tăng hiệu ứng vòm phát huy khả phân phối tải trọng đất đắp xuống mũ cọc Như mũ cọc có vai trò lớn việc tăng khả phân phối tải trọng đầu cọc để hạn chế độ chênh lún vị trí cọc đất xung quanh 10 11 12 13 14 15 -0.05 -0.1 -0.15 -0.2 -0.25 Cọc 3mx3m Cọc 5mx5m Khơng có mũ Khơng có mũ Mũ cọc 1.5x1.5m Mũ cọc 1.5mx1.5m -0.3 -0.35 -0.4 Hình 14 Độ lún cọc trường hợp có mũ cọc khơng có mũ cọc KẾT LUẬN Các kết phân tích báo cho thấy, mơ tả tốn cọc gia cố đất yếu đắp mơ hình 3D giúp mơ tả xác điều kiện làm việc tương tác cọc Các phân tích báo đưa đến số kết luận sau: - Việc phân tích tốn mơ hình 3D giúp mơ tả chuyển vị ngang đất cọc, mơ tả xác ổn định trượt đắp 11 - Độ lún độ chênh lún TÀI LIỆU THAM KHẢO vị trí có cọc đất cọc tăng đáng kể khoảng cách cọc tăng Để giảm độ lún chung độ chênh lún cọc đất, cấu tạo mở rộng mũ cọc để tăng khả phân phối tải trọng vào cọc Khi khoảng cách cọc lớn, độ lún đất cọc diễn theo thời gian đất chịu nén, áp lực nước thặng dư tăng lên - Lựa chọn chiều dài cọc gia cố: Cọc PCC loại cọc ống, thành mỏng khơng dùng cốt thép, khả chịu uốn Khi gia cố đất yếu cọc cần lưu ý lựa chọn chiều dài cọc hợp lý (hết phạm vi huy động ma sát thành cọc) phép cọc chuyển vị với đất Dong PH., Quynh VM., (2016), “Case history of applicability of Large Diameter Cast-inplace Concrete Pipe Pile for foundation treatment in Vietnam” Proceeding of the 2nd Conference on Transport Infrastructure with Sustainable Development Construction Publishing House Phan Huy Đông, (2017), “Giải pháp Cọc bê tơng ống đường kính lớn đổ chỗ cho gia cố đất yếu”, Tạp chí địa kỹ thuật, 2017 JGJ/T 213 – 2010: Technical specification for composite foundation of cast-in-place concrete large-diameter pipe pile- China Hồ Anh Tuấn Trần Bình, “Phương pháp phần tử hữu hạn” Tài liệu hướng dẫn sử dụng Plaxis – Plaxis tutorial Manual David M Potts and L Zdravkovic, 2001, “Ứng dụng PTHH địa kỹ thuật” Người phản biện: PGS.TS ĐOÀN THẾ TƯỜNG 12 ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2019 ... ỨNG SỬ CỦA CỌC PCC GIA CỐ NỀN ĐẤT YẾU DƯỚI NỀN ĐƯỜNG ĐẮP 3.1 Giới thiệu dự án Cọc PCC áp dụng cho dự án xây dựng đường sắt thị Hà Nội Trong 2F cọc PCC sử dụng để gia cố đất yếu 2a 7.00 18 m 3b... Coi gia cố cọc làm “liên hợp” làm việc đồng thời cọc đất: Theo phương pháp này, tải trọng từ đất đắp phân phối phần vào cọc phần lại vào đất cọc Tỷ lệ phân phối phụ thuộc vào độ cứng cọc, độ cứng... pháp gia cọc gia cố đất yếu đắp Hình Sơ đồ tính cho tốn cọc gia cố nền: a) Sơ đồ thực tế; b) Mơ hình tính tốn biến dạng phẳng 2D ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2019 Bảng Các thông số kỹ thuật cọc PCC gia cố