Nghiên cứu phương pháp ổn định hố đào trạm bơm PS2 kênh Lò Gốm

ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HCM TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA PHẠM MIÊN VŨ NGHIÊN CỨU PHƯƠNG PHÁP ỔN ĐỊNH HỐ ĐÀO TRẠM BƠM PS2 KÊNH LÒ GỐM - TÂN HĨA Chun ngành: Kỹ thuật Xây dựng Cơng trình ngầm Mã số: 60.58.02.04 LUẬN VĂN THẠC SĨ Tp Hồ Chí Minh, tháng 06 năm 2016 Cơng trình hồn thành tại: Trường Đại học Bách Khoa - ĐHQG-HCM Cán hướng dẫn khoa học: PGS.TS Nguyễn Minh Tâm Cán chấm nhận xét 1: TS Phạm Tường Hội Cán chấm nhận xét 2: TS Nguyễn Việt Tuấn Luận văn thạc sĩ bảo vệ Trường Đại học Bách Khoa, ĐHQG Tp.HCM ngày 22 tháng 07 năm 2016 Thành phần Hội đồng đánh giá luận vãn thạc sĩ gồm: PGS TS Võ Phán (Chủ tịch) PGS TS Chu Công Minh (thư ký) TS Phạm Tường Hội (Phản biện 1) TS Nguyễn Việt Tuấn (Phản biện 2) TS Nguyễn Mạnh Tuấn (ủy viên) Xác nhận Chủ tịch Hội đồng đánh giá LV Trưởng Khoa quản lý chuyên ngành sau luận vãn sửa chữa (nếu có) CHỦ TỊCH HỘI ĐỒNG TRƯỞNG KHOA KT XÂY DỰNG PGS TS Võ Phán PGS TS Nguyễn Minh Tâm ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP.HCM CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA Độc Lập - Tự Do - Hạnh Phúc NHIỆM VỤ LUẬN VẲN THẠC SĨ Họ tên học viên: PHẠM MIÊN VŨ MSHV: 13091330 Ngày, tháng, năm sinh: 26/10/1988 Nơi sinh: TT-Huế Chuyên ngành: Kỹ thuật Xây dựng Cơng trình ngầm Mã số: 60580204 I TÊN ĐỀ TÀI: Nghiên cứu phương pháp ổn định hố đào trạm bơm PS2 kênh Lò Gốm - Tân Hóa II NHIỆM VỤ VÀ NỘI DUNG Nghiên cứu tổng quan áp lực đất, phương pháp ổn định thành hố đào Xác định nguyên nhân gây ổn định hố đào trạm bơm PS2, kênh Lò Gốm Tân Hóa Đưa giải pháp khắc phục cố hố đào trạm bơm PS2, kềnh Lò Gốm - Tân Hóa Đưa kiến nghị nhằm tránh để xảy cố cho công trình tương tự III NGÀY GIAO NHIỆM VỤ: 06/07/2015 IV NGÀY HOÀN THÀNH NHIỆM VỤ : 17/06/2016 V HỌ VÀ TÊN CÁN BỘ HƯỚNG DẪN: PGS.TS Nguyễn Minh Tâm Tp HCM, ngày tháng năm 2015 CÁN BỘ HƯỚNG DẪN BAN QUẢN LÝ CHUYÊN NGÀNH (Họ tên chữ ký) (Họ tên chữ ký) PGS.TS Nguyễn Minh Tâm TRƯỞNG KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG (Họ tên chữ ký) -i- LỜI CẢM ƠN Luận văn Thạc sĩ Kỹ thuật xây dựng Cơng trình ngầm với đề tài “Nghiên cứu phương pháp ổn định hố đào trạm bơm PS2 kênh Lò Gốm - Tân Hóa” thực với kiến thức tác giả học hỏi suốt trình học tập trường Cùng với cố gắng thân giúp đỡ, động viên thày cơ, bạn bè, đồng nghiệp gia đình suốt trình học tập thực luận vãn Em xin gởi lời cảm ơn chân thành đến PGS TS Nguyễn Minh Tâm nhiệt tình hướng dẫn, động viên em suốt trình thực luận vãn Xin gửi lời cảm ơn đến quý thầy mơn Địa Cơ Nền Móng, người cho em kiến thức kinh nghiệm quý báu suốt trình học tập trường Xin gửi lời cảm ơn đến anh chị, bạn học viên chun ngành Kỹ thuật Xây dựng Cơng trình ngầm khóa 2013, người bạn đồng hành giúp đỡ tơi suốt q trình học Cuối cùng, xin cảm ơn bố mẹ gia đình động viên tạo điều kiện tốt cho mặt vật chất tinh thần năm tháng học tập thực luận vãn Luận văn hoàn thành với cố gắng tác giả khơng thể tránh thiếu sót hạn chế Tác giả mong nhận đóng góp q thầy cơ, bạn bè đồng nghiệp để luận văn hồn thiện có ý nghĩa thực tiễn Xin trân trọng cám ơn Tp HCM, tháng 06 năm 2016 Phạm Miên Vũ -2- TÓM TẮT LUẬN VĂN THẠC SĨ Dự án cải tạo kênh Lò Gốm - Tân Hóa khởi cơng từ năm 2011 Một hạng mục trạm bơm PS2 Các bước thi công hố đào trạm bơm PS2 tính tốn đơn vị thi cơng bảng tính theo phương pháp giải tích, thực tế, hệ khung giằng hố đào bị biến dạng ổn định, dẫn đến hố đào bị sụp hồn tồn Sau q trình nghiên cứu tìm hiểu, tác giả có kết luận nguyên nhân sụp hố đào: q trình tính tốn, đơn vị thi công mắc phải số sai sót, dẫn đến kết tính tốn khơng phù hợp với thực tế, hệ thống tường cừ - chống sử dụng không đủ khả chống đỡ cho hố đào, nên hố đào bị phá hoại Đồng thời, tác giả đưa hai phương án khắc phục co, với so sánh phương diện kinh tế kỹ thuật xây dựng hai phương án Cuối cùng, tác giả đề xuất kiến nghị nhằm tránh để xảy cố cho cơng trình tương tự SUMMARY OF THESIS The Lo Gom - Tan Hoa canal renovated project of has started since 2011 One of the items is the pumping station PS2 Although the construction stages for the pit of the pumping station PS2 was designed by the construction company with a spreadsheet followed analytical method, but in fact, its bracing-frame system was deformed and instable, leading to the pit collapsed completely Follow a researching process, the author has concluded that the cause of the fail of the excavation: the construction company made mistakes in their constuction design, leading to calculated results inconsistent with reality, the pile walls - anchors system had not afford to prop up the pit, so that the pit was collapsed At the same time, the author also offers two alternatives to troubleshoot, with a comparison in terms of economic and technical construction of that Finally, the author proposes recommendations to prevent the incident for the same projects -iii- LỜI CAM ĐOAN Tôi xin cam đoan cơng việc tơi thực hướng dẫn PGS.TS Nguyễn Minh Tâm Các kết Luận vãn thật chưa công bố nghiên cứu khác Tôi xin chịu trách nhiệm cơng việc thực Tp HCM, ngày 17 tháng 06 năm 2016 Phạm Miên Vũ -4- MỤC LỤC LỜI CẢM ƠN i TÓM TẮT LUẬN VĂN THẠC sĩ ii SUMMARY OF THESIS ii LỜI CAM ĐOAN iii MỤC LỤC iv MỤC LỤC HÌNH vii MỤC LỤC BẢNG ix PHẦN MỞ ĐẦU I Tính cấp thiết đề tài II Mục tiêu nghiên cứu III Phương pháp nghiên cứu rv Nội dung nghiên cứu V Tính thực tiễn đề tài VI Dự kiến kết luận kiến nghị VII Hạn chế đề tài Chương Tổng quan ổn định thành hố đào 1.1 Tình hình giới 1.1.1 Một số cố thi công hố đào sâu giới 1.1.2 Một số cơng trình nghiên cứu giới hố đào gần 1.2 Tình hìnhviệt Nam 1.2.1 Một số thi công cố hố đào sâu Việt Nam 1.2.2 Một số cơng trình nghiên cứu Việt Nam -vi- Chuong2 Cơ sở lý thuyết .8 2.1 Các ký hiệu chung 2.2 Phân loại áp lực đất [1] 2.3 Áp lực ngang đất lên tường chắn - lý thuyếtMohr - Rankine [1] 10 2.3.1 Áp lực đất tĩnh 10 2.3.2 Áp lực đất chủ động 11 2.3.3 Áp lực đất bị động 12 2.4 Áp lực ngang đất lên tường chắn - lý thuyết Coulomb [1] 13 2.4.1 Áp lực đất chủ động đất rời 13 2.4.2 Áp lực đất chủ động đất dính 14 2.4.3 Áp lực đất bị động 15 2.5 Áp lực ngang đất số trường hợp đặc biệt [1] 16 2.5.1 Trên mặt đất đỉnh tường có tải trọng phân bố vơ hạn 16 2.5.2 Tải trọng phân bố vô hạn cách đỉnh tường đoạn L 17 2.5.3 Tải trọng phân bố hữu hạn cách đỉnh tường đoạn L 17 2.5.4 Đất sau lưng tường có nhiều lớp 18 2.6 Phương pháp tính tốn tường chắn đất [2] 18 2.6.1 Tính toán tường chắn mộtcấu kiệnchịu áplực đất 18 2.6.2 Tính tốn tường chắn làm việcđồng thời với đất 22 2.7 Tính tốn kết cấu thép chịu lực dọc [3] 27 2.7.1 Tính bền 27 2.7.2 Tính ổn định 27 Chương Tính tốn thiết kế hệ tường chắn cho cơng trình trạm bơm PS2, kênh Lò Gốm - Tân Hóa •••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••• 3.1 29 Giới thiệu cơng trình trạm bơm Lò Gốm - Tân Hóa 29 -60- Phương án thiết kế thi công số 3.3.2 Nhằm tối ưu hóa khả làm việc hệ chổng, tác giả đề xuất giầm bớt tầng chống so với phương án thiết kế thỉ công số Phương án thiết kế thi công số dựa phương án bố trí hệ tường chắn - chống ban đầu đơn vị thỉ công, với thay đổi saư: - Thay hệ thống cừ Larsen PU22 (bị giới hạn chiều dài sử dụng, thường tối đa 18m) hệ thống tường vây cọc khoan nhồi D350, cắm sâu vào lớp đất tốt (lớp đất sét sổ 2) 2m (cọc dài 36.5m), khoáng cách thông thủy cọc lOữmm - Bổ trí lại vị trí sổ lượng tầng chống (giảm tầng chổng) - Hạ mực nước ngầm xuống tới cao độ đáy hố đào (-9.55m) 3.3.2.I MơhìnhPlaxis Mơ hình phương án thiết kế thỉ cơng sổ minh họa ương hình “Mơ hình hố đào Plaxis2D_Mođeỉ_3” A, A, Hình 3-11 Mơ hỉnh hỗ đào Plaxis2DModel_3 3.3.2.I.I Thơng sổ mơ hình Plaxis - Các phase thi cơng cao độ tầng chống, trình bày bảng “Các phase tính tốn mơ hình Plaxis2DModel_3” -61- Bảng 3-9 Các phase tính tốn mơ hình Plaxis2D_Model_3 - Các thông số vật liệu “Anchors” giống phưotng án thiết kế thi công số - Các thông số vât liêu “Plates”: Phần từ “Plates” đại diện cho hệ tường vây cọc khoan nhồi D350, với thông số giới thiệu bảng “Thơng số phần tử Plates mơ hình Plaxis2D_Model_3" tính tốn chi tiết sau: Xét lm chiều dài tường vây, bố trí n = 1000/(350+100) = 2.22 cọc Modul đàn hồi bêtông làm cọc: Ec = 2.7E+07 kN/m2 Trọng lượng riêng bêtông đất quanh cọc (lớp 1): Yc = 25 kN/m3, Ys = 15 kN/m3 Momen quán tính tiết diện ngang cọc: Ip = 2.5íiD4/64 = 0.001842 m4 -62- Diện tích tiết diện ngang cọc: Ac = 7tD2/4 = 0.096211 m2 Quy đổi tương đương lm dài hệ cọc-đất thành phần tử “plate” chương trình Plaxis 2D cố chiều dày b = 350mm, dài lm Diện tích tiết diện ngang phần tử “plate”: Ap = b*1 = 0.35 m2/m Momen quán tính tương đương: Ieq = l*b3/12 = 0.003573 m4/m Phương trình tương đương: EI = Eeqleq Modul đàn hồi tương đương: Eeq = El/Ieq = 1.39E+07 kN/m2 Trọng lượng hệ cọc-đất: Wreal = 2.5yc*Ac + Ys*(b*l - 2.5*Ac) = 7.388 kN/m/m Phương trình cân bằng: wreai = wmodei wmodel = 1A*ys*b + Wpiate Từ đố, trọng lượng phần từ “plate”: Wpiate = 4.763 kN/m/m Bảng 3-10 Thông sổ phần tử Plates mơ hình Plaxis2D_Model_3 Thơng số Material type Ký hiệu D350 Elastic Đơn vi r-1 -63- 3.3.2.1.2 Tóm tắt kết từ Plaxis Sau cho chương trình tỉnh tốn, tác giả có kết cơng tình ổn định, khơng bị phá hoại Nội lực phần từ “Plates” “Anchors” giới thiệu bảng “Tóm tắt kết từ mơ hình Pĩaxìs2D_Model_S,\ Model Phase 10 11 12 13 Bảng 3-11 Tóm tắt kết từ mơ hình Plaxis2D_Model_3 Plates D350 Lực doc chống H350 Displacement Bending moment Shear force E-03 m kNm/m kN/m kN/m kN/m kN/m kN/m kN/m kN/m 5.160 21.21 -26.25 20440 19.13 -23.87 0.001 19.13 -23.87 -0.01 28 440 74.54 44.92 -4471 0.237 74.37 44.29 -44.46 -1.85 24.080 81.06 8165 12.68 -125 10 0113 8101 8149 1263 -124 90 -0.65 27.400 91.91 107.01 5.71 -40.66 -163.30 0.031 91.92 106.94 5.70 -40 66 -161.20 -0.26 32.050 106.35 134.99 7.37 -48.01 -62.63 -200.70 0.003 106.35 134.97 7.37 -48.01 -6263 -200.70 -0.04 55.200 -16046 183.35 9.14 -43.98 -78 24 -49 76 -298.70 0.172 -160.38 183.01 9.11 -43.96 -78.24 -49.81 -298.30 -0.73 -64- 3.3.2.I.3 Bổ trí cốt thép cho cọc tường vây Cọc tường vây D350, đường kính D = 350 mm Dựa vào bảng “Tóm tắt kết từ mơ hình Plaxis2D_Model_3", thấy momen uốn lớn cọc 163.08 kNm/m Im dài bố trí 2.22 cọc, đố, cọc chịu M = 160.46/2.22 = 72.207 kNm Thép cọc chọn thép CII, với: - Đường kính = 16mm, - Cường độ chịu kéo R = 280 Mpa Quy đổi cọc tròn thành cọc vng, kích thước a = \'íĩD2 / = 0.310 m Chiều cao tính tốn h0 = a - 0.05 = 0.260 m Diện tích cốt thép cần thiết: As = M/(O.9*Rs*ho) = 8.93E-04 m2 = 1102 mm2 Số lượng thép cần thiết: n = Ag/ộr 2/4) = Bố trí 14 thép xung quanh chu vi cọc (bỏ qua khả chịu momen giữa), khoảng cách lọt lòng thép 36 mm Mặt cắt ngang cọc hình “Bố trí thép dọc cọc khoan nhoi” o Hình 3-12 Bố trí thép dọc cọc khoan nhồi -65- 33.2.2 Mơ hình Sap2000 Tác giả sử dụng phần mềm Sap2000 để kiểm tra nội lực chổng - Lực phân bố lán tác dụng lên waller 298.7 kN/m (phase 12) - Mơ hình Sap2000 cho phương án thiết kế thi cơng số s2 hình “Mơ hình Sap2ỠOO Modeỉ cho Phase 12_Plaxis2D_Model_y\ giới hạn chịu lực chống, hệ tường chắn chống làm việc ổn định, công trình khơng bị phá hoại -67- TT A Ẩ -* Hệ sô sử dụng s = -T— = 0.92: tối ưu so với phương án thiết kế thi ■^max công số l -68- So sánh phưong án thiết kế thỉ công 3.4 3.4.1 So sánh yếu tố kinh tế Dưới tác giả trình bày so sánh phương diện kinh tế phương án thiết kế thi công hạng mục hố đào trạm bơm PS2 Các đơn tác giả đưa khảo sát website số công ty cung cấp (vào tháng năm 2016), lấy trung bình cộng nơi Các đơn giá chi mang tính tham khảo, thay đổi theo thời điểm khác Cụ thể sau: - Đơn giá cho thuê loại chống thép hình 40 VND/kg/ngày - Đơn giá bêtơng thương phẩm B20: 1,240,000 VND/m3 - Đơn giá thép dl6: 16,153 VND/m Các thơng tin khác để tính tốn khối lượng hệ tường chắn - chống: - Tổng chiều dài thép hình tầng chống 268m (số liệu đo vẽ mặt bố trí chống) - Chu vi hố đào 82.4m (số liệu đo vẽ mặt bố trí chống) - Cọc khoan nhồi bêtơng cốt thép dài 36.5m (theo phương án thiết kế) - Chiều dài đoạn nối cốt thép cọc lấy 30d Từ đố, tác giả đưa bảng so sánh dự tốn chi phí hệ tường chắn - chống cho phương án thiết kế thi công so số đây: Bảng 3-12 Bảng dự tốn phí th hệ chống Cây chống Phương án Phương án Khối lương Chiều dài TổngKL Đơn giá thuê kg/m m kg VND/kg/ngàv 137 137 1876 1608 257,012 220,296 Chi phí thuê 40 40 VND/ngày 10,281,000 8,812,000 -69- Bẳng 3-13 Thành phần vật liệu loại cọc khoan nhồi Bảng 3-14 Bảng dự toán phí cọc khoan nhồi - Tổng chi phí phương án số (H350-D300) thấp so với phương án số (H400D350), nên phương án số tối ưu mặt kinh tế 3.4.2 So sánh yếu tố kỹ thuật Thơng qua kết tính tốn phương án thiết kế thi công đưa ra, tác giả cố so sánh yếu tố kỹ thuật xây dựng sau: - Hai phương án xử lý tương đương mặt kỹ thuật xây dựng: sử dụng hệ tường chắn cọc khoan nhồi, hệ chống thép hình I - Phương án thiết kế thi cơng số có hệ so sử dụng vật liệu tốt phương án thiết kế thi công so Ngồi ra, tác giả khơng đưa phương án sử dụng tường cừ larsen phương án ban đầu đơn vị thi cơng mơ hình sử dụng cừ larsen mà tác giả xây dựng khơng thỏa mãn u cầu cơng trình ổn định (tác giả xây dựng mơ hình với loại cừ larsen PU22, PU22D, PU22T, PU28, PU28D, PU28T, PU32, PU32D, PU32T) -70- Tác giả không sử dụng tường cọc bêtông cốt thép để thiết kế phương án thi công chiều dài tối đa tường cọc bêtông cốt thép 28m (yêu cầu chiều dài 36.5m để cọc cố thể cắm vào lớp đất tốt 2m) Chi tiết đấu nối để kéo dài chiều sâu sử dụng tường cọc bêtông cốt thép phức tạp, nên tác giả không đề cập sử dụng nghiên cứu -71- KÉT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ Kết luận 3.5 Qua trình nghiên cứu, phân tích thiết kế, thi cơng hạng mục hố đào trạm bơm PS2, kênh Lò Gốm - Tân Hốa đơn vị thi cơng, việc tính tốn thiết kế phương án thi cơng tác giả đề xuất, tác giả có kết luận sau đây: - Nguyên nhân xảy cố hệ tường chắn - chống sử dụng không đủ khả chịu áp lực đất q trình thi cơng Xâu xa bảng tính đơn vị thi cơng mắc phải số sai sót định bước tính tốn, nên kết tính tốn đưa khơng phù hợp, dẫn tới việc chọn hệ thống tường ngăn - chống không đủ khả chịu lực, làm cho hố đào bị phá hoại - Trong phương án thiết kế thi cơng mà tác giả đưa ra, phương án so tối ưu mặt kinh tế, mặt kỹ thuật xây dựng phương án tương đương Do đố cố thể nối phương án thiết kế thi công so phương án tối ưu 3.6 Kiến nghị Từ cố sụp hố đào cơng trình trạm bơm PS2 kênh Tân Hóa - Lò Gốm, tác giả rút học kinh nghiệm để tránh xảy co tương tự cho cơng trình khác sau: Trong q trình thiết kế thi cơng hố đào, người kỹ sư cần tính tốn cẩn thận, nên kết hợp phương pháp giải tích (tính tốn thủ cơng theo tiêu chuẩn xây dựng), với phương pháp phần tử hữu hạn (dùng phần mềm Plaxis, Sap2000, Geoslope, ) để nâng cao độ tin cậy phương án thiết kế thi công Bên cạnh đố, người kỹ sư nên đưa nhiều phương án thiết kế khác nhau, so sánh phương án để chọn phương án thiết kế tối ưu mặt kinh tế kỹ thuật thi công -72- TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Châu Ngọc Ẩn Cơ học đất Tp Hồ Chí Minh: NXB Đại học Quốc Gia Tp Hồ Chí Minh, 2012, pp 406-450 [2] , Nghiêm Hữu Hạnh., Topic: “Bài giảng mơn học Cơng Trình Ngầm.” Đại học Thủy Lợi, Hà Nội, 2012 [3] , Phạm Văn Hội Ket cẩu thép cẩu kiện Hà Nội: NXB Khoa học Kỹ thuật, 2006, pp 43-45 [4] , Tiêu chuẩn quốc gia “TCVN 5575:2012 Kết cấu thép - Tiêu chuẩn thiết kế.” Việt Nam, 2012 [5] , Plaxis Version 8, “Material Models Manual.” Canada [6] , Gonzalo Andres Corral Jofre “Re-analysisof DeepExcavation Collapse Usinga Generalized Effectivestress Soil Model,” Degree of Civil Engineer, Massachusettslnstituteof Technology, America, 2010 [7] Aswin Lim, Chang-Yu Ou, and Pio-Go Hsieh “Evaluation of clay constitutive models for analysis of deep excavation under undrained conditions,” Journal of GeoEngineering,vol 5, No 1, pp 9-20, Apr 2010 [8] , Nguyễn Minh Tâm “Phân tích on định, biến dạng ho đào sâu hệ tường vây vây cừ Larssen kết hợp chống,” Đại học Bách Khoa Tp HCM, 2007 [9] Lê Hoàng Việt “Tổng quan thiết kế - thi công hố đào sâu, công trình ngầm.” Tạp chí khoa học trường đại học Trà Vinh vol 11, pp 26-31, Nov 2013 [10] , Khổng Hồ Tố Trâm, “ứng dụng giải pháp xử lý đất yếu duới đáy hố đòa để ổn định tường vây cho nhà cao tầng,” Đại học Bách Khoa Tp HCM, 2015 [11] Nguyễn Thanh Nam “Phân tích ổn định hệ tường vây kết hợp Barrette qua trình thi cơng hố đào mơ hình Plaxis 3D,” Đại học Bách Khoa Tp HCM, 2015 -73- [12] , ArcelorMittal, “Steel Foundation Solutions for Projects - Steel Sheet Piling.”, 2013 [13] , Tiêu chuẩn ngành “22TCN200:1989: Quy trình thiết kế cơng trình thiết bị phụ trợ thi cơng cầu.” Việt Nam, 1989 [14] , “Tính tốn ổn định khung giằng Cơng trình: Xây dựng trạm bơm cơng viên xanh Hạng mục: Tường cừ larsen hệ khung giằng trạm bơm PS2”, tháng 11, năm 2014 [15] , Liên doanh SAIGON WEICO - VTWASE “Báo cáo khảo sát địa chất Gói thầu: Tư vấn thiết kế sở, thiết kế kỹ thuật, dự toán tổng dự toán cho cấu phần bổ sung cso, cống bao bơm chuyển dòng thuộc dự án thành phần số “Cải tạo kênh đường dọc kênh Tân Hóa - Lò Gốm” Hạng mục khảo sát địa chất bổ sung Địa điểm quận 6, quận 11, quận Tân Bình, thành phố Hồ Chí Minh.”, tháng 05, năm 2010 LÝ LỊCH TRÍCH NGANG Họ tên: Phạm Miên Vũ Ngày, tháng, năm sinh: 26/10/1988 Nơi sinh: Thừa Thiên - Huế Địa liên lạc: 139 Lý Chính Thắng, Quận 3, Tp HCM ĐTDD: 0932 235 062 Email: mienvu.Dham@gmail.com QUÁ TRÌNH ĐÀO TẠO 2006-2011: Sinh viên chuyên ngành Xây dựng Dân dụng Công nghiệp, khoa Kỹ thuật Xây dựng, truờng Đại học Quốc gia - đại học Bách Khoa Tp HCM 2013-2016: Học viên Cao học chuyên ngành Xây dựng Cơng trình ngầm, truờng Đại học Quốc gia - đại học Bách Khoa Tp HCM ... TÀI: Nghiên cứu phương pháp ổn định hố đào trạm bơm PS2 kênh Lò Gốm - Tân Hóa II NHIỆM VỤ VÀ NỘI DUNG Nghiên cứu tổng quan áp lực đất, phương pháp ổn định thành hố đào Xác định nguyên nhân gây ổn. .. tài Nghiên cứu phương pháp ổn định hố đào trạm bơm PS2, kênh Lò Gốm - Tân Hóa” thực nhằm mục đích II Mục tiêu nghiên cứu - Nghiên cứu tổng quan áp lực đất, phương pháp ổn định thành hố đào -... thành hố đào - Xác định nguyên nhân gây ổn định hố đào trạm bơm PS2, kênh Lò Gốm - Tân Hóa - Đưa giải pháp thiết kế thi cơng phù hợp cho hạng mục hố đào trạm bơm PS2, kênh Lò Gốm - Tân Hóa - Đưa