Nghiên cứu giải pháp ổn định tường cọc bản bờ kè rạch cái khế

ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HỒ CHÍ MINH TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA DƯƠNG HOÀNG YẾN NGHIÊN CỨU GIẢI PHÁP ỔN ĐỊNH TƯỜNG CỌC BẢN BỜ KÈ RẠCH CÁI KHẾ Chun ngành: KỸ THUẬT XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH NGẦM Mã ngành: 60580204 LUẬN VĂN THẠC SĨ TP Hồ Chí Minh, tháng 01 năm 2016 lffi Cơng trình hồn thành tại: Trường Đại học Bách Khoa - ĐHQG - HCM Cán hướng dẫn khoa học: TS ĐÕ THANH HẢI Cán chấm nhận xét 1: PGS.TS BÙI TRƯỜNG SƠN Cán chấm nhận xét 2: TS NGUYỄN KẾ TƯỜNG Luận văn thạc sĩ bảo vệ Trường Đại học Bách Khoa, ĐHQG Tp HCM ngày 08 tháng 01 năm 2016 Thành phần Hội đồng đánh giá luận văn thạc sĩ gồm: PGS.TS NGUYÊN MINH TÂM - CHỦ TỊCH HỘI ĐỒNG PGS.TS BÙI TRƯỜNG SƠN - CẢN Bộ PHẢN BIỆN TS NGUYỄN KẾ TƯỜNG - CÁN BỘ PHẢN BIỆN TS LÊ BÁ KHÁNH - ỦY VIÊN HỘI ĐỒNG TS LÊ ANH TUẤN - THƯ KÝ HỘI ĐỒNG Xác nhận Chủ tịch Hội đồng đánh giá Luận vãn Trưởng khoa quản lý chuyên ngành sau Luận văn sửa chữa (nếu có) CHỦ TỊCH HỘI ĐỒNG TRƯỞNG KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA CỘNG HÒA Xà HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG Độc lập - Tự - Hạnh phúc Tp HCM, ngày 04 tháng 12 năm 2015 NHIỆM VỤ LUẬN VĂN THẠC SĨ Họ tên học viên: DƯƠNG HOÀNG YẾN Ngày sinh: 19/10/1985 Chuyên ngành: Kỹ thuật xây dựng cơng trình ngầm MSHV: 13090115 Nơi sinh: Cần Thơ Mã số: 60580204 I TÊN ĐỀ TÀI Nghiên cứu giải pháp ổn định tường cọc bờ kè rạch Cái Khế II NHIỆM VỤ LUẬN VĂN Mở đầu Chương Tổng quan tình hình sạt lở bờ sơng tính ổn định cơng trình tường kè dọc bờ sơng Chương Lý thuyết tính tốn ổn định tường cọc Chương Phân tích ảnh hưởng tường cọc đến ổn định bờ kè Chương ứng dụng phân tích tính tốn ổn định tường cọc cho cơng trình bờ kè rạch Cái Khế Kết luận, kiến nghị III NGÀY GIAO NHIỆM VỤ: 06/7/2015 IV NGÀY HOÀN THÀNH NHIỆM VỤ: 04/12/2015 V HỌ VÀ TÊN CÁN BỘ HƯỚNG DẪN: TS ĐỖ THANH HẢI CÁN BỘ HƯỚNG DẪN (Họ tên chữ ký) TS ĐỖ THANH HẢI CHỦ NHIỆM BỘ MƠN ĐÀỊTẠO (Họ tên chữ ký) PGS.TS LÊ BÁ VINH Tp HCM, ngày 04 tháng 12 năm 2015 KHOA QUẢN LÝ CHUYÊN NGÀNH (Họ tên chữ ký) PGS.TS NGUYỄN MINH TÂM LỜI CẢM ƠN Luận văn thạc sĩ kỹ thuật với đề tài “Nghiên cứu giải pháp ổn định tường cọc bờ kè rạch Cái Khế” thực với kiến thức tác giả thu thập suốt trình học tập trường Cùng với cố gắng thân giúp đỡ, động viên thầy cô, bạn bè, đồng nghiệp gia đình suốt trình học tập thực luận văn Xin gửi lời cảm ơn đến quý thầy cô môn Địa Cơ - Nền Móng, người cho tơi kiến thức kinh nghiệm quý báu suốt trình học tập công tác Xin gửi lời cảm ơn đến học viên chuyên ngành Kỹ thuật Xây dựng cơng trình ngầm khóa 2013, người bạn đồng hành giúp đỡ tơi suốt q trình học tập Tôi xin gửi lời cảm ơn chân thành đến TS Đỗ Thanh Hải, người thầy nhiệt tình hướng dẫn, động viên tơi suốt q trình thực luận văn Xin gửi lời cảm ơn đến Phòng Quản lý chất lượng xây dựng - Sở Xây dựng thành phố Cần Thơ, nơi công tác, tạo điều kiện nhiều thời gian để tơi hồn thành q trình học tập Cuối cùng, tơi xin cảm ơn bố mẹ gia đình động viên tạo điều kiện tốt cho tinh thần thời gian năm tháng học tập trường Luận văn hồn thành khơng thể tránh thiếu sót hạn chế Rất mong nhận đóng góp q thầy cơ, bạn bè đồng nghiệp để luận văn hoàn thiện Học viên Dương Hoàng Yến NGHIÊN CỨU GIẢI PHÁP ỔN ĐỊNH TƯỜNG CỌC BẢN BỜ KÈ RẠCH CÁI KHẾ Tóm tắt: Từ trước đến cơng trình xây dựng, giao thơng, cầu cảng, cơng trình kè thành phố cần Thơ thường sử dụng cọc bê tông tường chắn để gia cố bảo vệ bờ Tuy nhiên, vật liệu ngày khơng đáp ứng nhu cầu sử dụng khối lượng vật liệu lớn, thời gian thi công kéo dài ảnh hưởng đến sống người dân Thông qua việc nghiên cứu lý thuyết ổn định tường cọc mô phương pháp phần tử hữu hạn Luận văn với đề tài “Nghiên cứu giải pháp ổn định tường cọc bờ kè rạch Cái Khế” đánh giá việc thiết kế cọc bê tông tường cọc bê tông cốt thép dự ứng lực trước không neo khu vực khơng khả thi; tìm hiểu ưu nhược điểm vị trí neo khác nhau; so sánh kết phương pháp giải tích với kết phân tích phần tử hữu hạn Từ đó, phân tích đánh giá kết thu nhằm kiến nghị giải pháp an toàn, kinh tế việc đầu tư xây dựng STABILITY METHOD STUDY OF THE SHEET PILES EMBANKMENTS IN CANAL CAI KHE Abstract: Up to now, the material of building constructions, the communication constructions, quays and stone embankments at Can Tho city has been frequently the reinforced concrete pile and retaining walls to reinforce and protect bank river However, that material does not meet the use need any more because the amount of that material is large and the constructing time is consuming so life of people are affected Through the study of pile stability theory and simulation by the finite element method thesis entitled “Stability method study of the sheet piles embankments in canal Cai Khe” in order to evaluate shown that the design concrete piles and without anchor pile in this area is not feasible; Learn the avantages and disavantages of different were anchored in position; Compared to the results with the analytical method and finite element analysis Therefrom, analyzis and evaluating the results obtained in order to propose solution safety, economic construction investment LỜI CAM ĐOAN Tôi xin cam đoan rằng, cơng trình khoa học tơi nghiên cứu, thực hướng dẫn Tiến sĩ Đỗ Thanh Hải Các nội dung nghiên cứu kết đề tài trung thực chưa công bố ửong công trình nghiên cứu trước Neu có gian lận tơi xin hồn tồn chịu trách nhiệm trước hội đồng kết luận văn TP Hồ Chí Minh, tháng 12 năm 2015 Tác giả Dương Hoàng Yến Mục lục MỞ ĐẦU Vấn đề thực tiễn tính cấp thiết đề tài Mục tiêu nghiên cứu 3 Phuơng pháp nghiên cứu Ý nghĩa khoa học giá trị thực tiễn đề tài Phạm vi nghiên cứu Chương TỔNG QUAN VỀ TÌNH HÌNH SẠT LỞ BỜ SƠNG VÀ TÍNH ỔN ĐỊNH CỦA CƠNG TRÌNH TƯỜNG KÈ DỌC BỜ SỒNG 1.1 Tổng quan tình hình sạt lở bờ sơng 1.2 Tổng quan kết cấu tường cừ ố 1.2.1 Các loại cừ theo vật liệu chế tạo 1.2.2 Các dạng cấu tạo tường cừ 10 1.2.3 Các dạng neo tường cừ 11 1.3 Các dạng ổn định tường kè ven sông 12 1.3.1 Các dạng ổn định tường cọc 12 1.3.2 Một số cố ổn định tường kè 14 1.4 Nhận xét 14 Chương LÝ THUYẾT TÍNH TỐN ỔN ĐỊNH TƯỜNG cọc BẢN 2.1 Tổng quan ổn định kết cấu tường cừ 16 2.2 Các phương pháp phân tích ổn định tường cọc 17 2.2.1 pp dựa vào lý thuyết áp lực đất tác dụng lên tường chắn Coulomb 17 2.2.2 Lý thuyết tính dầm đàn hồi theo hệ số Winkler (xem tường cọc dầm đàn hồi biến dạng cục theo phương ngang) 19 2.2.3 Phương pháp phần tử hữu hạn (PTHH) địa 22 2.2.3.1 Phần mềm Plaxis 23 2.3 Các kết tính tốn hệ tường cọc 25 2.3.1 Theo tiêu chuẩn Việt Nam 22TCN 207-92 25 2.3.2 Theo tiêu chuẩn chuẩn Anh (BS 8002 BS 6349) 27 2.4 Các phương pháp kiểm tra ổn định kết cấu tường cọc 30 2.4.1 Phương pháp phân mảnh (cung tròn mặt trượt) 30 2.4.2 Kiểm tra điều kiện quay quanh điểm gắn neo tường cừ 34 2.4.3 Kiểm tra ổn định trượt phẳng 35 2.4.4 Kiểm tra ổn định trượt sâu (trượt cung tròn) 36 Chương PHÂN TÍCH CÁC ẢNH HƯỞNG CỦA TƯỜNG CỌC BẢN ĐẾN ỔN ĐỊNH CỦA BỜ KÈ 3.1 Chiều sâu cọc cần đóng vào lớp đất sét 39 3.1.1 Tường cọc không neo 39 3.1.2 Tường cọc neo 41 3.2 Giải pháp neo đất 42 3.2.1 Số tầng neo 42 3.2.2 Khoảng cách neo 42 3.2.3 Góc nghiêng neo 43 3.2.4 Sức chịu tải neo 44 Chương ỨNG DỤNG PHÂN TÍCH TÍNH TỐN ỔN ĐINH TƯỜNG CỌC BẢN CHO CƠNG TRÌNH BỜ KÈ RẠCH CÁI KHÉ 4.1 Giới thiệu cơng trình 45 4.2 Đặc điểm địa hình 45 4.3 Đặc điểm khí hậu, thủy văn 45 4.4 Sơ lược điều kiện địa chất cơng trình 45 4.5 Tính tốn phương pháp giải tích 47 4.5.1 Tính tốn giải tích tường cọc bê tơng cốt thép dự ứng lực trước khơng neo có neo với chiều dài L=20m 47 4.5.2 Tính tốn tường cọc bê tơng cốt thép dự ứng lực trước neo 53 4.6 Mô phần mềm Plaxis 2D 64 4.6.1 Các thông số đầu vào 64 4.6.2 Phân tích mơ hình trường hợp khơng neo có neo 65 4.6.3 Phân tích mơ hình trường hợp thay đổi chiều sâu neo .70 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ Kết luận 81 Kiến nghị 81 TÀI LIỆU THAM KHẢO 82 MỤC LỤC HÌNH ẢNH Hìnhl Kè làm rọ đá ố Hình 1.2 Tường cọc thép ố Hình 1.3 Mặt cắt hệ tường cọc Hình 1.4 Cấu tạo tường cọc 10 Hình 1.5 Các dạng neo tường cọc 12 Hình 1.6 Tường cọc bị ổn định trượt sâu .12 Hình 1.7 Tường cọc bị phá hoại neo 13 Hình 1.8 Tường cọc bị phá hoại gây 13 Hình 1.9 Tường cọc bị ổn định chiều sâu ngàm không đủ 13 Hình 1.10 Kè sơng cần Thơ bị sạt lở 14 Hình 1.11 Cơng trình xây dựng bờ kè Phong Điền bị cố 14 Hình 2.1 Mơ hình Winkler 19 Hình 2.2 Mơ hình Plaxis 24 Hình 2.3 Tường cọc ngàm hoàn toàn 25 Hình 2.4 Tường cọc tựa tự 26 Hình 2.5 Ảnh hưởng độ mềm kết cấu tường cọc có neo đơn đến áp lực sức kháng cắt đất 28 Hình 2.6 Phân bố áp lực chủ động kết cấu tường có neo đơn đất đắp trước nạo vét 29 Hình 2.7 Phân bố áp lực chủ động kết cấu tường có neo đơn đất đắp sau nạo vét .29 Hình 2.8 Phương pháp phân mảnh 31 Hình 2.9 Biểu đồ kiểm tra trượt phẳng 36 Hình 2.10 Sơ đồ tính tốn ổn định chung cơng trình với mặt trượt 36 Hình 3.1 Xác định tỷ số lún gia cố theo Barksdale Bachus, 1983 28 Hình 3.2 So sánh độ lún tính tốn trường (Aboshi) 30 Hình 3.3 Sơ đồ tính tốn cọc khơng neo sét .39 Hình 3.4 Sơ đồ tính tốn cọc có neo sét 42 Hình 4.1 Sơ đồ tính tường cọc khơng neo Lcọc=20m 48 Hình 4.2 Sơ đồ tính tường cọc có neo Lcọc=20m 50 Hình 4.3: Sơ đồ tính tường cọc có neo lneo=0m 53 Hình 4.4: Sơ đồ tính tường cọc có neo lneo=lm 55 79 Hình 4.28 Chuyển vị ngang đất cọc =.::: 4-JW B.JHJi OUMIMI •I Hình 4.29 Chuyển vị đứng đất cọc 80 Chuyển vị ngang U,=65,49.10’3m Moment M = 217,18 KNm Lực cắt Q = 102,06 KN/m Hình 4.30 Chuyển vị nội lực cọc có neo lneo=2m 4.63.4 Trường hợp laeo=3m a Các giai đoạn tính tốn mơ tả sau: Phase 1: Hạ cọc bê tông cốt thép dụ ứng lục s w 600A gản tải Phase 2: Thi công neo Phase 3: Thi công đào đất b Kết mơ 81 Hình 4.31 Mơ hình Plaxis 2D mô tường cọc bê tông cất thép dự ứng lực trường hợp có neo lneo=3m Hình 4.32 Chuyển vị ngang đất cọc 82 7iTtul*f*:iwỂi >1 Hình 4.33 Chuyển vị đứng đất cọc HsrDDrttal dlaplaramm* ỊUM| Ecbarw Ute -MJJIZM •’ m Chuyển vị ngang Ux=62,00.10’3m Erm anbirian -âur kWt Moment M = 198,27 KNm Skí»httỉ Wrmi F dmrw fara-TH n tNa Lực cắt Q = 115,11 KN/m Hình 4.34 Chuyển vị nội lực cọc có neo lneo=3ni 83 Ineo ỉm —ỈS chuyí ri vị I m| Hình 4.35 Biểu đồ chuyển vị thay đối chiều sâu neo A IrivO -■ 2rn —Ineo ỉm Hình 4.36 Biểu đồ moment khỉ thay đối chiều sâu neo - Trong mơ hình Plaxỉs , chuyển vị ngang tường cọc giảm theo chiều sâu neo, bình quân từ 1% - 4% KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 84 I Kết luận Việc nghiên cứu phân tích ổn định tường cọc luận văn cho phép đến kết luận sau: - Sự an tồn kết cấu tường kè đóng vai trò quan trọng cơng trình bảo vệ bờ sơng, rạch Nhận thức tầm quan trọng tìm hiểu, phân tích đề xuất giải pháp cần thiết Việc tính tốn giải tích cho thấy moment uốn max có neo (564KNm) gấp lần không neo (269.657KNm) gấp lần cọc bê tông cốt thép tường chắn (184KNm - số liệu tính tốn kè rạch Cái Khế theo thuyết minh thiết kế kỹ thuật Dự án nâng cấp đô thị Cần Thơ) Trong điều kiện đất yếu cần Thơ nên chọn giải pháp tường bê tông cốt thép dự ứng lực trước có neo Hệ thống cọc neo phát huy tác dụng tham gia vào hệ kết cấu chịu lực làm giảm chuyển vị tường cọc bê tông cốt thép - Với chiều dài cọc vị trí đặt neo nên lựa chọn cho hợp lý, kinh tế thuận tiện thi công Qua nghiên cứu cho thấy vị trí neo cần phải bố trí độ sâu 3m để có lực neo lớn để thuận tiện cho việc thi cơng - Trong mơ hình Plaxis có moment uốn max nhỏ tính giải tích từ đến lần có chuyển vị chênh lệch với tính tốn giải tích khoảng 10% - 20% Tính tốn theo mơ hình Plaxis thơng số đầu vào ảnh hưởng lớn đến kết toán, lựa chọn thơng số phù hợp giúp tìm lời giải xác, tối ưu II Kiến nghị Ngoài nhận xét kết luận rút từ đề tài cần có nhận xét kết luận (định lượng) rút từ nghiên cứu chun sâu mơ hình tốn kết hợp với thí nghiệm mơ hình vật lý số liệu quan trắc, đo đạc thực địa giúp cho việc đưa giải pháp ổn định cho tường kè ngày hoàn thiện đáp ứng nhu cầu bảo vệ bờ sông địa phương khu vực đồng Sơng Cửu Long Đe an tồn xác cho thiết kế cơng trình chuyển vị tường nên lấy mơ hình Plaxis để tính moment lấy giải tích để kiểm tra ổn định tường Nghiên cứu ảnh hưởng dòng chảy, sóng, sóng va tàu thuyền qua lại tác dụng lên cọc TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Châu Ngọc Ẩn, Nền móng, NXB ĐHQG TPHCM, 2013 [2] Võ Phán (2011), “Bài giảng cơng tình đất yếu”, Đại học Quốc gia Tp Hồ Chí Minh 85 [3] Nguyễn Thành Long, Lề Bá Lương, Cơng trình đẩtyếu điều kiện Việt Nam (bản dịch), Chương tình hợp tác Việt -Pháp, 1989 [4] TCXD 205 :1998, Móng cọc - tiêu chuẩn thiết kế NXB xây dựng, 1997 [5] TCXDVN 285:2002, cơng trình thủy lợi tiêu chuẩn chủ yếu thiết kế, Bộ Xây Dựng ban hành theo Quyết định số 26 /2002/QĐ-BXD ngày 28 tháng năm 2002 [6] Tiều chuẩn 22TCN 262-2000, Quy tình khảo sát thiết kế đường tơ đắp đất yếu [7] Nguyễn Minh Tâm, “Bài giảng ứng dụng Plaxis tính tốn địa kỹ thuật”, Đại học Bách khoa Tp Hồ Chí Minh [8] PLaxỉs manual version 8.2 [9] Vũ Minh Tuấn, Thiết kế thỉ công tường cừ, Nhà xuất Xây dựng, 2013 [10] Đinh Vĩnh Quang “ Nghiên cứu ứng xử đất sau tường cọc áp dụng tính tốn cơng tình ven sông vùng đất yếu phương pháp phần tử hữu hạn”, Luận văn thạc sỹ, Đại học Bách khoa Tp Hồ Chí Minh, 2004 [11] Nguyễn Lề Yen Nhi “Vấn đề xói lỡ bờ sơng Cửu Long”, Luận văn thạc sỹ, Đại học Cơng nghiệp Tp Hồ Chí Minh, 2009 [12] http://www.phongchonglutbaotphcm.gov.vn/?id=44&cid=l 142 [13] Nguyễn Viết Trung, Phân tích kết cấu hầm tường cừ phần mềm Plasix [14] Dự án thành phần số 06 - Thuyết minh thiết ke kỹ thuật bờ kè Rạch Cái Khe PHỤ LỤC TÍNH TỐN KẾT QUẢ MOMENT VÀ CHUN VỊ - Trường hợp không neo L=20m * Moment Plate Element Node X [ml 1 SW600A SW600A SW600A SW600A SW600A SW600A Y N [ml [kN/m] 0.1629 M Q [kN/m] [kNm/m] 895 30 -0.592 896 30 -0.5 -3.596 1.6974 897 30 -1 898 30 -1.5 -11.39 7.2757 948 30 -2 -15.47 10.767 9.1066 948 30 -2 -15.48 10.821 9.1066 945 30 -2.25 -17.66 13.096 12.089 946 30 -2.5 -19.93 15.656 15.679 947 30 -2.75 -22.26 18.454 19.938 944 30 -3 -24.64 21.444 24.921 944 30 -3 -24.53 21.189 24.921 926 30 -3.125 -26.05 22.484 27.651 927 30 -3.25 -27.58 23.775 30.542 928 30 -3.375 -29.11 25.089 33.597 925 30 -3.5 -30.64 26.452 36.816 925 30 -3.5 -30.56 36.816 704 30 705 30 -5.15 -38.78 -0.773 58.08 706 30 -5.975 -42.95 -10.99 53.176 703 30 -6.8 -47.35 703 30 -6.8 -47.31 -15.52 42.232 590 30 -7.625 -50.82 -15.65 29.295 591 30 -8.45 -53.64 -14.75 16.706 592 30 -9.275 -55.8 -13 5.1902 589 30 -10.1 -57.3 -10.6 -4.575 589 30 -10.1 -57.34 -10.62 -4.575 421 30 -10.93 -58.23 -7.928 -12.24 -7.437 4.2863 26.54 -4.325 -34.69 13.063 -13.6 0.268 1.7449 4.622 53.457 42.232 422 30 -11.75 -58.66 -5.07 -17.61 423 30 -12.58 -58.66 -2.131 -20.59 424 30 -13.4 -58.23 0.7994 -21.13 424 30 -13.4 -21.13 SW600A 408 30 -14.23 -58.25 409 30 -15.05 -58.1 6.0378 -15.34 410 30 -15.88 -57.97 7.5577 -9.691 455 30 -16.7 -57.86 7.5786 -3.307 455 30 -16.7 -58.15 5.8886 -3.307 SW600A 456 30 -17.53 -55.95 2.3159 457 30 -18.35 -54.57 -0.701 458 30 -19.18 -54.32 -1.163 667 30 Node X Y Ux Uy [m] [m] [m] [m] -58.4 0.6734 3.562 -19.39 0.18 0.5717 -0.275 -55.5 2.9305 -20 * Chuyển vị Plate Element 1 895 30 -0.117947 -0.023419 SW600A 896 30 -0.5 -0.116063 -0.023419 897 30 -1 -0.114177 -0.023418 898 30 -1.5 -0.112292 -0.023417 948 30 -2 -0.110412 -0.023415 948 30 -2 -0.110412 -0.023415 SW600A 945 30 -2.25 -0.109475 -0.023413 946 30 -2.5 947 30 -2.75 944 30 -3 -0.106684 -0.023408 944 30 -3 -0.106684 -0.023408 SW600A 926 30 -3.125 -0.106224 -0.023408 927 30 -3.25 -0.105765 -0.023407 -0.10854 -0.023412 -0.10761 -0.02341 928 30 925 SW600A -3.375 -0.105309 -0.023405 30 -3.5 -0.104855 -0.023404 925 30 -3.5 -0.104855 -0.023404 704 30 -4.325 705 30 -5.15 706 30 -5.975 703 SW600A -0.101936 -0.023396 -0.09919 -0.023387 -0.09663 -0.023377 30 -6.8 -0.094238 -0.023366 703 30 -6.8 -0.094238 -0.023366 590 30 -7.625 -0.091977 -0.023353 591 30 -8.45 -0.089807 -0.02334 592 30 -9.275 -0.087689 -0.023327 589 30 -10.1 -0.085585 -0.023313 589 30 -10.1 -0.085585 -0.023313 SW600A 421 30 -10.93 -0.083466 -0.023298 422 30 -11.75 -0.081308 -0.023284 423 30 -12.58 -0.079093 -0.023269 424 30 -13.4 -0.076814 -0.023255 424 30 -13.4 -0.076814 -0.023255 SW600A 408 30 -14.23 -0.074467 -0.02324 409 30 -15.05 -0.072059 -0.023226 410 30 -15.88 -0.069603 -0.023211 455 30 -16.7 -0.067116 -0.023197 455 30 -16.7 -0.067116 -0.023197 SW600A 456 30 -17.53 457 30 -18.35 -0.062127 -0.023169 458 30 -19.18 -0.059636 -0.023155 667 30 -20 -0.057143 -0.023142 -0.06462 -0.023183 - Trường hợp có neo L=20m * Moment Plate Element Node X Y N Q M [m] [m] [kN/m] [kN/m] [kNm/m] 1 SW600A SW600A SW600A SW600A SW600A SW600A 827 30 0.1032 -0.417 828 30 -0.25 -2.731 4.1652 0.4596 829 30 -0.5 -5.755 9.0103 2.1071 830 30 -0.75 -8.945 13.969 4.9753 942 30 -1 -12.28 18.892 9.086 942 30 -1 -12.24 -82.47 9.086 943 30 -1.25 -15.56 -78.08 -10.97 944 30 -1.5 -18.81 -74.17 -29.99 945 30 -1.75 -21.96 -70.75 946 30 -2 -25.03 -67.82 -65.41 946 30 -2 -25.01 -67.81 -65.41 924 30 -2.25 -27.95 925 30 -2.5 -30.72 926 30 -2.75 -33.32 -61.21 -113.6 923 30 -3 -35.74 -59.64 -128.7 923 30 -3 -35.67 -59.44 -128.7 910 30 -3.125 -36.52 -56.04 -135.9 911 30 -3.25 -37.39 -52.77 -142.7 912 30 -3.375 -38.28 -49.58 -149.1 909 30 -3.5 -39.19 -46.44 -155.1 909 30 -3.5 -38.9 -48.05 -155.1 788 30 -4.325 -39.94 789 30 -5.15 790 30 787 -65.3 -63.1 -48.1 -82.04 -98.09 -33.09 -188.5 -41 -19.71 -210.1 -5.975 -42.03 -8.437 -221.6 30 -6.8 -42.99 0.2113 -224.8 787 30 -6.8 -42.98 0.0822 -224.8 728 30 -7.625 -43.85 6.5132 -221.9 729 30 -8.45 -44.65 11.296 -214.5 730 30 -9.275 -45.39 14.747 -203.7 727 30 -10.1 -46.06 17.184 -190.5 SW600A SW600A SW600A 727 30 -10.1 -46.06 17.25 -190.5 560 30 -10.93 -46.65 19.04 -175.5 561 30 -11.75 -47.17 20.448 -159.1 562 30 -12.58 -47.63 21.589 -141.8 559 30 -13.4 -48.02 22.58 -123.6 559 30 -13.4 -48.04 22.48 -123.6 546 30 -14.23 -48.32 23.396 -104.7 547 30 -15.05 -48.58 24.006 -85.02 548 30 -15.88 -48.82 23.887 -65.23 545 30 -16.7 -49.07 22.615 -45.95 545 30 -16.7 -49.34 21.394 -45.95 480 30 -17.53 -47.86 17.465 -29.81 481 30 -18.35 -47.12 13.266 -17.26 482 30 -19.18 -47.39 10.052 -7.647 659 30 -48.95 9.0807 -20 * Chuyển vị Plate Element 1 SW600A Node X Y Ux Uy [m] [m] [m] [m] 827 828 829 830 942 942 943 944 945 946 946 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 SW600A 924 925 926 923 923 SW600A -0.25 -0.5 -0.75 -1 -1 -1.25 -1.5 -1.75 -2 -2 0.004139532 0.001789457 -0.000559771 43.002908581 43.005257782 43.005257782 43.007628981 -0.0099962 -0.012354127 -0.014697708 43.014697708 -0.020372054 -0.020371956 -0.020371637 -0 020371083 -0.020370284 -0.020370284 -0.020369235 -0.020367938 -0.0203664 -0.020364627 -0.020364627 30 30 30 30 -2.25 -2.5 -2.75 -3 4Ỉ.017022112 -0019322684 -0.021594921 -0.02383447 -0.020362629 -0.020360415 -0.020357999 -0.020355393 30 -3 -0.02383447 -0.020355393 SW600A SW600A SW600A SW600A SW600A SW600A 910 911 912 909 909 788 789 790 787 787 728 729 730 727 727 560 561 562 559 559 546 547 548 545 545 480 481 482 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 659 30 - Trường hợp có lneo = Om * Moment Plate Element Node 1 SW600A 941 -3.125 -3.25 -3.375 -3.5 -3.5 -4.325 -5.15 -5.975 -6.8 -6.8 -7.625 -8.45 -9.275 -10.1 -10.1 -10.925 -11.75 -12.575 -13.4 -13.4 -14.225 -15.05 -15.875 -16.7 -167 -17.525 -18.35 -19.175 -0.024940493 -0.026036494 -0.027122001 -0 028196565 43.028196565 4).034988136 -0.04118877 4).046732167 43.051583734 43.051583734 43.055735093 4).059196055 4).061990266 43.064151764 43.064151764 43.065722084 -0.06674796 -0.067280054 -0.06737224 -0.06737224 43.067081077 43.066465336 43.065585971 43.064504733 43.064504733 43.063282812 43.061970391 -0.060606397 -20 43.059219785 -0.020354032 -0.020352639 -0.020351212 -0020349751 -0 020349751 -0.02033994 -0.020329867 -0.020319533 -0.020308951 -0.020308951 -0.020298144 -0.020287129 -0 020275922 -0.02026454 -0.02026454 -0.020253 -0.020241323 -0.020229523 -0020217619 -0 020217619 -0.020205626 -0.020193567 -0.020181446 -0020169264 -0.020169264 -0.02015718 -0.02014538 -0.020133642 -0.020121682 X Y N Q M [m] [m] [kN/m] [kN/m] [kNm/m] 30 942 30 943 30 944 30 978 30 -0.5 -1 -1.5 -2 0.2549 -60.64 -5.12 -53.61 -28.51 -10.82 -47.9 -53.82 -16.78 -43.76 -76.69 -22.93 -41.45 -97.9 978 30 SW600A 975 30 -2.25 -26.03 -41.11 -108.2 976 30 -2.5 -29.26 -40.96 -118.5 977 30 -2.75 -32.64 -40.88 -128.7 974 30 -3 -36.19 -40.77 -138.9 974 30 -3 -36.23 -40.21 -138.9 SW600A 956 30 -3.125 -37.45 -37.43 -143.8 957 30 -3.25 -38.66 -34.7 -148.3 958 30 -3.375 -39.86 -32.01 -152.4 955 30 -3.5 -41.06 -29.35 -156.3 955 30 -3.5 -40.83 -31.03 -156.3 SW600A 792 30 -4.325 -43.52 -20.76 -177.6 793 30 -5.15 -46.07 -11.31 -190.7 794 30 -5.975 -48.42 791 30 -6.8 -50.56 3.0369 -196.6 791 30 -6.8 -50.57 2.8431 -196.6 SW600A 658 30 -7.625 -52.51 7.3447 -192.2 659 30 -8.45 -54.29 10.599 -184.8 660 30 -9.275 -55.91 12.862 657 30 -10.1 -57.36 14.391 -163.8 657 30 -10.1 -57.36 14.444 -163.8 SW600A 492 30 -10.93 -58.66 15.514 -151.4 493 30 -11.75 -59.79 16.339 -138.2 494 30 -12.58 -60.75 17.003 -124.5 491 30 -13.4 -61.55 17.595 -110.2 491 30 -13.4 -61.55 17.549 -110.2 SW600A 468 30 -14.23 -62.18 18.092 -95.51 469 30 -15.05 -62.64 18.476 -80.36 470 30 -15.88 -62.91 18.26 -65.18 467 30 -16.7 -63.01 17.002 -50.54 467 30 -16.7 -62.94 15.927 -50.54 -2 -22.93 -41.44 -3.21 -97.9 -196.6 -175 ... I TÊN ĐỀ TÀI Nghiên cứu giải pháp ổn định tường cọc bờ kè rạch Cái Khế II NHIỆM VỤ LUẬN VĂN Mở đầu Chương Tổng quan tình hình sạt lở bờ sơng tính ổn định cơng trình tường kè dọc bờ sơng Chương... Lý thuyết tính tốn ổn định tường cọc Chương Phân tích ảnh hưởng tường cọc đến ổn định bờ kè Chương ứng dụng phân tích tính tốn ổn định tường cọc cho cơng trình bờ kè rạch Cái Khế Kết luận, kiến... gây thiệt hại lớn Chính lý đỏ, việc nghiên cứu giải pháp ổn định tường cọc cẩp thiết cổ ý nghĩa thực tiễn Mục tiêu nghiên cứu Nghiên cứu ổn định tường cọc kè sông việc ứng dụng mơ hình PLAXIS