Trong bài viết này, sức kháng trượt dọc của chốt bê tông trong dầm liên hợp rỗng có chiều cao thấp sẽ được xem xét. Sức kháng trượt dọc theo lý thuyết cho chốt bê tông chịu cắt được xác định dựa theo tiêu chuẩn EN 1992-1-1 và EN 1994-1-1.
Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng NUCE 2019 13 (5V): 1–8 SỨC KHÁNG TRƯỢT DỌC CỦA CHỐT BÊ TÔNG TRONG DẦM LIÊN HỢP RỖNG CHIỀU CAO NHỎ QUA THÍ NGHIỆM ĐẨY Hàn Ngọc Đứca,∗, Vũ Anh Tuấna , Trần Mạnh Dũnga a Khoa Xây dựng dân dụng Công nghiệp, Trường Đại học Xây dựng, số 55 đường Giải Phóng, quận Hai Bà Trưng, Hà Nội, Việt Nam Nhận ngày 30/08/2019, Sửa xong 13/09/2019, Chấp nhận đăng 13/09/2019 Tóm tắt Cơ chế truyền lực trượt dọc dầm liên hợp có tiết diện dầm thép rỗng chiều cao nhỏ với hình dạng khác chốt bê tơng chịu cắt nằm chìm sàn bê tơng khác biệt so với chốt thép có mũ chịu cắt Trong báo này, sức kháng trượt dọc chốt bê tơng dầm liên hợp rỗng có chiều cao thấp xem xét Sức kháng trượt dọc theo lý thuyết cho chốt bê tông chịu cắt xác định dựa theo tiêu chuẩn EN 1992-1-1 EN 1994-1-1 Thí nghiệm đẩy bốn mẫu với chốt bê tơng có hình dạng tròn hình thang thực kết thí nghiệm so sánh với giá trị kháng trượt dọc theo công thức lý thuyết Tất bốn mẫu thử nhúng dầu để đảm bảo khơng có lực dính kết phần bê tông thép kết cấu Sự phá hoại mẫu thử kết thí nghiệm cho thấy sức kháng trượt dọc chốt bê tông dầm liên hợp rỗng có chiều cao nhỏ khơng phụ thuộc vào sức kháng cắt chốt bê tông Từ khố: dầm liên hợp có chiều cao nhỏ; chốt bê tơng tròn chịu cắt; chốt bê tơng hình thang chịu cắt; sức kháng trượt dọc; hệ kết cấu dầm sàn có chiều cao nhỏ LONGITUDINAL SHEAR RESISTANCE OF CONCRETE DOWELS IN SHALLOW-HOLLOW COMPOSITE BEAM BY PUSH-OUT TEST Abstract The shear transferring mechanisms of steel-concrete shallow-hollow composite beams with various-shaped concrete dowels embedded in concrete slab are different from steel headed-shear studs In this article, the longitudinal shear resistance of concrete dowel connectors in shallow-hollow composite beams are investigated The longitudinal shear resistance in theory for concrete dowel connectors applied in this study was based on EN 1992-1-1 and EN 1994-1-1 Push-out tests of four specimens with circle and trapezoidal shaped dowels were conducted, and the test results were compared with shear resistance by theory formula All of four steel beams were applied with greased to prevent the bond between concrete and steel part The failure of specimens and the push-out test results were proved that the behavior of concrete dowel in shallow-hollow composite beams was not under pure shear stress Keywords: shallow-hollow composite beam; circle concrete dowel connectors; trapezoidal concrete dowel connectors; longitudinal shear resistance; shallow floor structure https://doi.org/10.31814/stce.nuce2019-13(5V)-01 c 2019 Trường Đại học Xây dựng (NUCE) Giới thiệu Kết cấu liên hợp thép-bê tông (LHT-BT) áp dụng lần đầu vào cơng trình cầu vào năm 1894 Cho đến tận năm 1954, dạng kết cấu bắt đầu áp dụng rộng rãi công trình ∗ Tác giả Địa e-mail: duchn@nuce.edu.vn (Đức, H N.) 1 Giới thiệu Kết cấu liên hợp thép-bê tông (LHT-BT) áp dụng lần đầu vào công trình cầu vào năm 1894 Cho đến tận năm 1954, dạng kết cấu bắt đầu áp dụng rộng rãi cơng trình nhà người ta nhận thấy chốt có mũ chịu cắt đóng vai trò Đức, H N., cs / Tạp chí Khoa học Công nghệ Xây dựng quan trọng việc tăng khả liên kết bê tông thép Hai loại vật liệu nhà khikết người có mũ cắt đóng trò quan trọngđược trongtác việc tăngăn khảmòn hợptađểnhận làmthấy việcchốt đồng thờichịu chúng có ưuvaiđiểm như: giảm động liên kếtmôi giữatrường, bê tôngtăng thép Hai loại vật liệukhả nàynăng kết hợp làmcấu việckiện, đồngđộthời chúng khả chống cháy chịu lựcđểcủa cứng lớn,có rútưu điểm như: giảm tác động ăn mòn môi trường, tăng khả chống cháy khả chịu lực ngắn thời gian thi công [1]… Tuy nhiên, áp dụng cấu kiện dầm LHT-BT cấu kiện, độ cứng lớn, rút ngắn thời gian thi công [1] Tuy nhiên, áp dụng cấu kiện dầm nhược điểm như: mức độ chịu lửa kém, chiều cao hệ kết cấu dầm sàn lớn, tăng chí LHT-BT nhược điểm như: mức độ chịu lửa kém, chiều cao hệ kết cấu dầm sàn lớn, tăng chí dụng có chịu mũ chịu cắt.vậy Domột vậysốmột giảidầm pháp sàn có cao nhỏđề phíphí dodo sử sử dụng chốtchốt có mũ cắt Do giảisố pháp sàndầm có chiều caochiều nhỏ đề xuấtSlimdek Slimflor, Slimdek Asymmetric Slimflor [2], DeltaBeam [3],[4] Ultra xuất Slimflor, Asymmetric Slimflor [2], DeltaBeam [3], Ultra Shallow Floor Phần [4].mới Phần loạiphần dầm liên phần nằm lớnShallow loại dầmFloor liên hợp lớn có thép kếthợp cấu nằm chìm có phần hoặcthép hồnkết tồncấu chìm phần hồn tồn sàn bê tơng với mục đích tăng khả chịu sàn bê tơng với mục đích tăng khả chịu lửa, giảm chiều cao hệ kết cấu dầm sàn tận dụng ma sátlửa, giữagiảm thép chiều kết cấucao bê hoặcdầm phầnsàn bê tông dụng qua mởgiữa bảnthép bụngkết cácbê chốt chịu hệ tông kết cấu tận malỗsát cấu tông trượt dọc (Hình 1) phần bê tơng qua lỗ mở bụng chốt chịu trượt dọc (Hình 1) Hình Giảipháp phápdầm dầm có chiều cao (a) nhỏ: (a) Asymmetric Slimflor (b) Hình 1 Giải có chiều cao nhỏ: Asymmetric Slimflor Beam (b)Beam DeltaBeam DeltaBeam Một đặc điểm quan trọng dầm LHT-BT xác định mức độ liên kết chịu trt Peltonen v Leskelăa ó ch mc chu trượt chốt bê tơng trụ tròn dầm có chiều cao nhỏ (DeltaBeam) với sàn bê tơng đúc sẵn [5] Ahn cs thí nghiệm có kể đến ảnh hưởng việc bố trí sườn, chốt cấp bền bê tông để xác định sức kháng trượt dọc chốt bê tông dầm cầu LHT-BT [6] Huo D’Mello thực hàng loạt thí nghiệm đẩy với mẫu thí nghiệm có loại bê tơng, đường kính đặc điểm chốt bê tơng khác qua cơng bố cơng thức để xác định sức kháng trượt dọc dầm có chiều cao nhỏ [7] Cơ chế làm việc, sức kháng trượt dọc phá hoại chốt bê tơng có khơng có gia cường cốt thép nghiên cứu phương pháp mô số [8, 9] Ở Việt Nam, gần có nghiên cứu dầm LHT-BT có chiều cao nhỏ dầm liên hợp có tiết diện dầm thép hộp rỗng [10], nhiên nghiên cứu xác định sức kháng trượt dọc theo lý thuyết đề cập EN 1992-1-1 Trong dầm LHT-BT có chiều cao nhỏ với dầm thép có tiết diện rỗng, sức kháng trượt dọc chốt bê tơng trụ tròn khơng có cốt thép gia cường xác định thơng qua thí nghiệm [11] Bài báo trình bày thí nghiệm xác định sức kháng trượt dọc chốt bê tơng qua lỗ mở hình thang bụng dầm LHT-BT có chiều cao nhỏ với dầm thép có tiết diện rỗng Việc bố trí cốt thép gia cường ma sát bê tông với dầm thép chưa đề cập đến báo Sức kháng trượt dọc chốt bê tông theo EN 1992-1-1 Mức độ liên kết dầm LHT-BT phụ thuộc vào sức kháng trượt dọc chốt bê tông qua lỗ mở nằm chìm sàn bê tơng Dưới tác dụng lực trượt dọc chốt bê tông xảy xu hướng phá hoại: (a) chịu cắt với lực cắt thành lỗ bụng tác dụng lên thân chốt; (b) chịu nén vị trí tiết diện thành lỗ ép bụng lên chốt bê tơng chịu kéo tồn tiết diện lỗ mở (Hình 2) Mức độđộ liên Mức liênkết kếttrong trongdầm dầmLHT-BT LHT-BTphụ phụthuộc thuộcvào vàosức sứckháng khángtrượt trượtdọc dọccủa củachốt chốtbêbê tông điđiqua tông qualỗlỗmở mởnằm nằmchìm chìmtrong trongbản bảnsàn sànbêbêtơng tơng.Dưới Dướitác tácdụng dụngcủa củalực lựctrượt trượtdọc dọccác chốt bêbê tơng chốt tơngnày nàycócóthể thểxảy xảyraraxuxuhướng hướngphá pháhoại: hoại:(a) (a)chịu chịucắt cắtvới vớilực lựccắt cắtdodothành thànhlỗlỗtác tác dụng lênlên thân chốt; dụng thân chốt;(b)(b)chịu chịunén néntạitạivịvịtrítrítiết tiếtdiện diệnthành thànhlỗlỗépéplên lênchốt chốtbêbêtơng tơngvàvàchịu chịukéo kéo Đức, H N., cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng tồn bộbộtiết tồn tiếtdiện diệnlỗlỗmở mở(Hình (Hình2).2) (a)(a) (b) (a) (b) (b) Hình2.2.XuXuhướng hướngchịu chịulực lựccủa củachốt chốtbêbêtông tôngdưới dướitác tácdụng dụnglực lựctrượt trượtdọc dọc Hình Hình Xu hướng chịu lực chốt bê tông tác dụng lực trượt dọc 2.1 Sức khángtrượt trượtdọc dọcdodolực lựccắt cắtngang ngangthân thânchốt chốt 2.1 Sức kháng 2.1 Sức kháng trượt dọc lực cắt ngang thân chốt Sức kháng cắt cấu kiện bê tông khơng bố trí cốt thép đề cập mục 6.2.2 Tiêu chuẩn EN 1992-1-1 [12], thiên an toàn xác định theo cơng thức: S VRd,c = νmin + 0, 15 · σcp · (bw · d) (N) (1) bw bề rộng nhỏ tiết diện vùng chịu kéo (mm); d chiều cao tiết diện chịu cắt (mm); fck cường độ chịu nén tiêu chuẩn bê tông mẫu trụ (MPa) σcp < 0, · fcd (MPa) νmin = 0, 035 · k3/2 · k = + fck (2) 200/d; 2, Theo lý thuyết tính tốn dầm LHT-BT, tồn vùng bê tơng chịu nén nằm bề rộng hiệu đạt đến sức kháng nén có giá trị 0,85 fcd Do vậy, công thức (2), giá trị σcp lấy 0,2 fcd Qua công thức nhận thấy sức kháng trượt dọc chốt bê tông chịu lực cắt ngang tỷ lệ thuận với cấp độ bền bê tơng kích thước lỗ mở bụng dầm thép Khảo sát trường hợp lỗ mở bụng dầm LHT-BT có chiều cao nhỏ với hình dạng lỗ tròn D = 70 mm hình thang có kích thước 90 × 50 × 70 mm, cấp bền bê tông C25/30, sức kháng trượt dọc chốt ứng suất cắt trình bày Bảng Bảng Sức kháng trượt dọc chốt ứng suất cắt Loại lỗ Tròn D = 70 mm Hình thang 90 × 50 × 70 mm S Diện tích lỗ Ah (mm2 ) Cấp bền bê tơng k νmin (MPa) VRd,c (MPa) 3848,5 4900,0 C25/30 2,0 2,0 0,49 0,49 3,83 4,88 Đức, H N., cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng 2.2 Sức kháng trượt dọc lực nén kéo dọc trục thân chốt Sức kháng trượt dọc chốt bê tông khơng bố trí cốt thép xác định tổng thành phần C T sức kháng nén VRd,c sức kháng kéo VRd,c chốt bê tông CT C T VRd,c = VRd,c + VRd,c C Tr VRd,c = Ac · fcu ; ACi c = tw · π · R · (120/180) ; Ac = tw · hT r + (b1 /2 − b2 /2)2 (3) T Tr Tr VRd,c = Ah · fctm ; ACi h = π · R ; Ah = (b1 /2 + b2 /2) · h Ac diện tích phần chốt bê tơng chịu nén (mm2 ); Ah diện tích phần chốt bê tơng chịu kéo (mm2 ); tw chiều dày bụng dầm thép (mm); R bán kính lỗ tròn (mm); b1 , b2 hT r đáy lớn, đáy nhỏ chiều cao lỗ mở hình thang (mm); fcu cường độ chịu nén tiêu chuẩn bê tông mẫu lập phương (MPa); fctm cường độ chịu kéo trung bình (MPa) Qua cơng thức (3) nhận thấy sức kháng trượt dọc chốt bê tông tỷ lệ thuận diện tích tiếp xúc bụng thép với chốt bê tơng, diện tích lỗ mở bụng dầm thép với cấp độ bền bê tông Khảo sát tương tự với chiều dày bụng tw = mm, ta có sức kháng trượt dọc chốt ứng suất nén ứng suất kéo chốt trình bày Bảng Bảng Sức kháng trượt dọc chốt ứng suất nén kéo Loại lỗ Tròn D = 70 mm Hình thang 90 × 50 × 70 mm C T At (mm2 ) Ac (mm2 ) Cấp bền bê tông VRd,c (MPa) VRd,c (MPa) 3848,5 4900,0 293,2 291,2 C25/30 8,80 8,74 10,01 12,74 Sức kháng trượt dọc chốt theo thí nghiệm đẩy 3.1 Mẫu thí nghiệm Mục đích thí nghiệm đẩy xác định sức kháng cắt chốt bê tơng, mẫu thí nghiệm gồm dầm thép rỗng có lỗ mở bụng sàn bê tơng Có lỗ mở với hình dạng tròn hình thang bố trí hai bên bụng dầm thép để nhồi bê tơng vào phía dầm thép, bê tông đông cứng tạo thành chốt bê tơng Để loại bỏ hồn tồn thành phần ma sát dầm thép nhúng dầu trước đổ bê tơng Hình dạng kích thước dầm thép mẫu thí nghiệm thể Hình Thép kết cấu sử dụng chế tạo mẫu thí nghiệm loại SS400 theo EN 1993-1-1 [13], đặc trưng học fy = 245 MPa; fu = 400 MPa Bê tơng có cấp bền C25/30 theo quy định EN 1992-1-1 [12] Thí nghiệm nén kiểm tra cường độ bê tơng thực mẫu thí nghiệm lập phương, đúc q trình đổ bê tơng mẫu thí nghiệm Cường độ chịu nén trung bình mẫu bê tông tuổi 28 ngày fcu = 33,4 MPa Tất mẫu đổ bê tông, bảo dưỡng tiến hành thí nghiệm LAS-125, Đại học Xây dựng Mẫu với lỗ mở tròn hình thang ký hiệu WCO1, WCO2 WTO1, WTO2 Đức, H N., cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng Hình Hình dạng kích thước chế tạo mẫu thử Hình Hình dạng kích thước chế tạo mẫu thử Thép kết cấu sử dụng chế tạo mẫu thí nghiệm loại SS400 theo EN 1993-1-1 [13], đặc trưng học fy=245MPa; fu=400MPa Bê tơng có cấp bền C25/30 theo quy định EN 1992-1-1 [12] Thí nghiệm néndụng kiểmcụ trađo cường độ bê tông thực mẫu thí 3.2 Sơ đồ bố trí thí nghiệm bố trí nghiệm lập phương, đúc q trình đổ bê tơng mẫu thí nghiệm Cường độ Mẫu cố định hệ giá đỡ; kích thủy lực 50T sử dụng để gia tải Giá trị tải trọng chịu nén trung bình mẫu bê tơng tuổi 28 ngày fcu=33,4MPa Tất mẫu P kiểm soát dụng cụ đo lực điện tử (loadcell) Để đo dịch chuyển thép kết cấu bê đổ bê tông, bảo dưỡng tiến hành thí nghiệm LAS-125, Đại học Xây dựng Mẫu với tông, đầu đo chuyển vị điện tử lần (Linear Variable Differential Transformer) ký hiệu L1, L2, lỗ mở tròn hình thang lượt ký hiệu WCO1, WCO2 WTO1, WTO2 L3 L4 bố trí Dụng cụ đo lực điện tử đầu đo kết nối với thiết bị thu nhận xử 3.2 Sơphép đồ bốghi trínhận thí nghiệm đồng bố trí thời dụngcác cụ giá đo trị đo với khoảng thời gian giây (Hình 4) lý liệu cho tự động Mẫu cố định hệ giá đỡ; kích thủy lực 50T sử dụng để gia tải Giá trị trọng P kiểm soát dụng cụ đo lực điện tử (loadcell) Để đo dịch 3.3 Kết thítảinghiệm chuyển thép kết cấu bê tông, đầu đo chuyển vị điện tử (Linear Variable Sau thực thí nghiệm mẫu, số hình ảnh mẫu có lỗ tròn lỗ hình thang bị phá hoại minh họa Hình Giá trị lực nén tới hạn độ trượt mẫu thí nghiệm đẩy trình bày Bảng Đường cong lực nén tới hạn trượt dọc vẽ dựa kết thiết bị thu nhận xử lý liệu Đường cong minh họa ứng xử chốt bê tông tác dụng lực trượt dọc sàn thể Hình Differential Transformer) ký hiệu L1, L2, L3 L4 bố trí Dụng cụ đo lực điện tử đầu đo kết nối với thiết bị thu nhận xử lý liệu cho phép Đức, H N., cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng ghi nhận tự động đồng thời giá trị đo với khoảng thời gian giây (Hình 4) Hình Hình ảnh q trình thí nghiệm đẩy Hình Hình ảnh q trình thí nghiệm đẩy 3.2 Kết thí nghiệm Sau thực thí nghiệm mẫu, số hình ảnh mẫu có lỗ tròn lỗ hình thang bị phá hoại minh họa Hình Hình ảnh mẫu bị phá hoại Giá trị lực nén tới hạn độ trượt mẫu thí nghiệm đẩy trình bày Bảng (a) WCO-1 (b) WCO-2 (a) WCO-1 (b) WCO-2 (c) WTO-1 (d) WTO-2 (c) WTO-1 (d) WTO-2 Hình Hình ảnh mẫu bị phá hoại Hình Hình ảnh mẫu bị phá hoại Bảng Giá trị lực nén tới hạn độ trượt mẫu Ký hiệu mẫu Lực nén tới hạn P (kN) Trượt dọc tối đa s (µm) Độ cứng K (kN/mm) WCO-1 WCO-2 WTO-1 WTO-2 176,6 141,3 115,9 139,9 805 665 445 725 219,4 212,5 260,5 193,0 WTO-1 115,9 445 260,5 WTO-2 139,9 725 193,0 Đường cong lực nén tới hạn trượt dọc vẽ dựa kết thiết bị thu nhận xử lý liệu Đường cong minh họa ứng xử chốt bê tông tác dụng Đức, H.sàn N., cs / Tạp Khoa học Công lực trượt dọc thể chí Hình nghệ Xây dựng HìnhHình Đường cong dọccủa củacác cácmẫu mẫu Đường congtảitảitrọng trọngvà trượt trượt dọc 3.4 Phân tích kết thí nghiệm thí nghiệm WTO-1 có giá trị lực tới hạn giá trị trượt dọc nhỏ so với 3.4 PhânMẫu tích kết thí nghiệm mẫu thí nghiệm khác; hàng chốt bê tông thứ mẫu bị phá hoại khác với hai Mẫu nghiệm cógiá giátrịtrịtrượt lực tới trượt nhỏvànhất so với mẫu thí hàng thí chốt 2WTO-1 (Hình 5); dọchạn cácgiá cặptrịđầu đo dọc L1-L2 L3-L4 củacác mẫu nghiệm khác; hàng thứ mẫudobịvậy phácó hoại với hai hàng chốt vàgây (Hình thí nghiệm nàychốt cho bê giátơng trị khơng đốicủa xứng thểkhác kết luận nguyên nhân 5); giá trị trượt dọc cặp đầu đo L1-L2 L3-L4 mẫu thí nghiệm cho giá trị khơng đối tải trọng đặt không tâm xứng kết luận nguyên nhân gây tải trọng đặt không tâm Bảng trình bày so sánh giá trị sức kháng trượt dọc lý thuyết theo cơng thức Bảng trình bày so sánh giá trị sức kháng trượt dọc lý thuyết theo công thức (1) (3) với (1) (3) với tổng số mặt cắt qua chốt theo thí nghiệm với cường độ nén thực tế tổng số mặt cắt qua chốt theo thí nghiệm với cường độ nén thực tế bê tông fcu = 33,4 MPa bê tông fcu=33,4 MPa Sức kháng trượt dọc chốt theo sức kháng cắt theo lý thuyết Sức kháng trượt dọc chốt theo sức kháng cắt theo lý thuyết chốt bê tông qua lỗ tròn 24,91 kN chốt bê tơng qua lỗ tròn 24,91 kN qua lỗ hình thang 31,72 kN nhỏ so với kết qua lỗ hình thang 31,72 kN nhỏ so với kết thí nghiệm đẩy Sức kháng trượt dọc chốt nghiệm đẩy nén Sức kháng trượtkếtdọc toántrịtheo sứchạn kháng kéo Qua tính tốnthí theo sức kháng kéo cho quảcủa kháchốt gầntính với giá lực tới theonén thí nghiệm choso kếtsánh quảvàkhá gần vớiphá giáhoại trị lực hạnnhận theothấy thí nghiệm Qua quảlàso sánh hình kết hình ảnh củatới chốt, làm việc củakết chốt phần bêvà tông tiếp xúc ảnh phá hoại chốt, nhận thấy làm việc chốt phần bê tông tiếp xúc với thành với thành bụng chịu nén theo hướng trượt dọc, phần lại chốt chịu kéo theo phương bụng vng góc.sẽ chịu nén theo hướng trượt dọc, phần lại chốt chịu kéo theo phương vng góc Bảng So sánh giá trị sức kháng trượt dọc theo lý thuyết thí nghiệm Ký hiệu mẫu WCO-1 WCO-2 WTO-1 WTO-2 S VRd,c (kN) CT VRd,c (kN) Pm (kN) 24,91 (15,7%) 118,8 (74,7%) 159,0 (100%) 31,72 (24,8%) 134,8 (105,4%) 127,9 (100%) Phá hoại mẫu phá hoại đột ngột với giá trị trượt dọc nhỏ (< 0,8 mm) Sự phá hoại chốt chịu cắt phá hoại dòn với giá trị trượt dọc nhỏ nhiều giá trị yêu cầu mm [14] để coi chốt có làm việc dẻo Đức, H N., cs / Tạp chí Khoa học Công nghệ Xây dựng Kết luận Sự làm việc chốt bê tông chịu trượt dọc dầm LHT-BT có tiết diện dầm thép rỗng chiều cao nhỏ khác hoàn toàn với làm việc chốt chịu cắt truyền thống Kết thí nghiệm đẩy cho thấy chốt bê tơng có phá hoại dòn tác dụng lực trượt dọc Chốt có xu hướng chịu nén vùng tiếp xúc với bụng dầm chịu kéo mặt cắt ngang tiết diện chốt Sức kháng chịu trượt dọc chốt phụ thuộc vào hình dạng lỗ mở, cấp bền bê tơng, chiều dày bụng dầm thép Trong thực tế, chốt làm việc hệ dầm sàn liên hợp chịu uốn, sức kháng trượt dọc chốt bị ảnh hưởng vị trí trục trung hòa dẻo Từ kết này, thí nghiệm cần chuẩn bị phương pháp để đưa công thức xác định sức kháng trượt dọc chốt bê tông dầm LHT-BT có dầm thép nằm chìm phần sàn Tài liệu tham khảo [1] Tuan, V A (2017) Steel-concrete composite structure: slabs, beams and columns for buildings Construction Published House, Vietnam [2] Tata Steel Europe Limited (2012) Slimdek Manual [3] Peikko Group (2007) DELTABeam Composite beam [4] Rackham, J W., Hick, S., Newman, G M (2006) SCI-P342: Design of asymmetric slimflor beams with precast concrete slabs Steel Construction Institute [5] Peltonen, S., Leskelăa, M V (2006) Connection behaviour of a concrete dowel in a circular web hole of a steel beam Composite Construction in Steel and Concrete V, 544–552 [6] Ahn, J.-H., Lee, C.-G., Won, J.-H., Kim, S.-H (2010) Shear resistance of the perfobond-rib shear connector depending on concrete strength and rib arrangement Journal of Constructional Steel Research, 66 (10):1295–1307 [7] Huo, B Y., D’Mello, C A (2013) Push-out tests and analytical study of shear transfer mechanisms in composite shallow cellular floor beams Journal of Constructional Steel Research, 88:191–205 [8] Limazie, T., Chen, S (2017) Effective shear connection for shallow cellular composite floor beams Journal of Constructional Steel Research, 128:772–788 [9] Hosseinpour, E., Baharom, S., Badaruzzaman, W H W., Al Zand, A W (2018) Push-out test on the web opening shear connector for a slim-floor steel beam: Experimental and analytical study Engineering Structures, 163:137–152 [10] Hoa, N D., Tuan, V A (2016) Design of steel and concrete composite beam using rectangular hollow steel section International conference on Sustainable Development in Civil Engineering (SDCE), Hanoi, Vietnam, 170–176 [11] Duc, H N., Tuan, V A., Dat, N T (2018) Behaviour and push-out test of concrete dowel connectors for longitudinal shear in shallow-hollow composite beams Journal of Science and Technology in Civil Engineering (STCE)-NUCE, 12(5):1–9 [12] EN 1992-1-1:2004 Eurocode 2: Design of concrete structures, part 1.1: General rules and rules for building [13] EN 1993-1-1:2005 Eurocode 3: Design of steel structures, part 1.1: General rules and rules for building [14] EN 1994-1-1:2004 Eurocode 4: Design of steel and concrete composite structures, part 1.1: General rules and rules for building ... vàosức sứckháng khángtrượt trượtdọc dọccủa củachốt chốtb bê tơng điđiqua tơng qualỗlỗmở mởnằm nằmchìm chìmtrong trongbản bảnsàn sànbêb tông tông.Dưới Dướitác tácdụng dụngcủa củalực lựctrượt trượtdọc... cắt qua chốt theo thí nghiệm với cường độ nén thực tế bê tông fcu = 33,4 MPa bê tông fcu=33,4 MPa Sức kháng trượt dọc chốt theo sức kháng cắt theo lý thuyết Sức kháng trượt dọc chốt theo sức kháng. .. chịulực lựccủa củachốt chốtbêbêtơng tơngdưới dướitác tácdụng dụnglực lựctrượt trượtdọc dọc Hình Hình Xu hướng chịu lực chốt bê tông tác dụng lực trượt dọc 2.1 Sức khángtrượt trượtdọc dọcdodolực