Nghiên cứu xác định mặt cắt cơ bản của đập bê tông trọng lực theo các hệ tiêu chuẩn khác nhau, ứng dụng cho đập Bản Chát

Trong thiết kế mặt cắt đập bê tông bê tông trọng lực cần chọn mặt cắt đập vừa đảm bảo điều kiện ổn định, và điều kiện bền vừa đảm bảo điều kiện kinh tế. Trong quá trình tính toán lựa chọn mặt cắt đập không chỉ áp dụng tiêu chuẩn Việt Nam mà cần áp dụng tiêu chuẩn của các nước tiên tiến. Nhằm giúp các bạn hiểu hơn về vấn đề trên, mời các bạn cùng tham khảo bài viết Nghiên cứu xác định mặt cắt cơ bản của đập bê tông trọng lực theo các hệ tiêu chuẩn khác nhau, ứng dụng cho đập Bản Chát dưới đây. Hy vọng đây là tài liệu tham khảo hữu ích.

NGHIÊN CứU XáC ĐịNH MặT CắT CƠ BảN CủA ĐậP BÊ TÔNG TRọNG LựC THEO CáC Hệ TIÊU CHUẩN KHáC NHAU, ứNG DụNG CHO ĐậP BảN CHáT GS.TS Nguyn Chin KS Nguyễn Thị Thanh Loan Tóm tắt: Trong thiết kế mặt cắt đập bê tông bê tông trọng lực (BTTL) cần chọn mặt cắt đập vừa đảm bảo điều kiện ổn định, điều kiện bền vừa đảm bảo điều kiện kinh tế Trong q trình tính tốn lựa chọn mặt cắt đập không áp dụng tiêu chuẩn Việt Nam mà cần áp dụng tiêu chuẩn nước tiên tiến Trong giới thiệu kết nghiên cứu xác định mặt cắt hợp lý đập bê tông theo tiêu chuẩn Việt Nam-Nga tiêu chuẩn Mỹ Các kết nghiên cứu kiến nghị áp dụng thiết kế đập bêtơng trọng lực vùng có khơng có động đất ĐẶT VẤN ĐỀ: Khi thiết kế xây dựng đập việc đảm bảo cường độ, ổn định chống trượt, lật phải đảm bảo khối lượng xây dựng đập nhỏ Để thỏa mãn điều kiện ổn định, chiều rộng đáy đập lớn an toàn, đồng thời mái thượng lưu nên làm nghiêng (n >0) để lợi dụng trọng lượng nước cho việc tăng cường ổn định Tuy nhiên mái thượng lưu q thoải khơng có lợi cho việc khống chế ứng suất kéo mặt hạ lưu đập ổn định mặt cắt giảm yếu đặc biệt với đập bê tông đầm lăn Ngược lại chọn hệ số mái thượng lưu (n) nhỏ khả xuất ứng suất kéo mặt hạ lưu lớn, đặc biệt hồ cạn nước có động đất Vì cần thiết phải nghiên cứu xác định mặt cắt đập bê tông trọng lực theo hệ tiêu chuẩn khác nhằm giảm chi phí xây dựng mà đảm bảo an toàn kỹ thuật CƠ SỞ LÝ LUẬN THIẾT KẾ MẶT CẮT ĐẬP BÊ TÔNG TRỌNG LỰC 2.1 Mặt cắt kinh tế: Mặt cắt kinh tế phải đảm bảo điều kiện : + Điều kiện ổn định : đảm bảo hệ số an toàn ổn định trượt mặt cắt nguy hiểm nhất, ổn định lật trục bất lợi không nhỏ trị số cho phép + Điều kiện ứng suất: khống chế không để ứng suất kéo mép thượng lưu xuất ứng suất kéo nhỏ cho phép; ứng suất nén mép hạ lưu khơng vượt q trị số cho phép + Điều kiện kinh tế: đảm bảo khối lượng cơng trình nhỏ 2.2 Tính tốn theo tiêu chuẩn Việt Nam –Nga 2.2.1.Tổ hợp tính toán Tổ hợp : + Trường hợp 1: Mực nước dâng bình thường (MNDBT), mực nước hạ lưu ứng với Qmin + Trường hợp 2: Mực nước hồ mực nước lũ thiết kế (MNLTK),mực nước hạ lưu tương ứng Tổ hợp đặc biệt : + Trường hợp 3: MNDBT, xuất động đất, mực nước hạ lưu tương ứng + Trường hợp 4: MNLKT, mực nước hạ lưu tương ứng + Trường hợp 5: MNDBT, mực nước hạ lưu tương ứng, thiết bị chống thấm thoát nước làm việc khơng bình thường 2.2.2.Các điều kiện chống trượt, lật điều kiện bền [2] : Theo tiêu chuẩn Việt Nam-Nga ổn định độ bền đập tính tốn theo trạng thái giới hạn Ổn định trượt phẳng: Cơng trình đảm 77 bảo ổn định trượt phẳng thoả mãn điều kiện sau :  P.tg  C F KT =  [KC ] ( 1) T Trong đó:+P(T) : Tổng đại số lực tác dụng theo phương thẳng đứng + T (T) : Tổng lực theo phương ngang tính từ mặt trượt + [KC] : Hệ số an toàn trượt cho phép, tính theo TCXDVN 285-2002 [2]: n K [Kc] = C n Ở nc: hệ số tổ hợp tải m trọng; Kn - hệ số tin cậy, phụ thuộc cấp cơng trình, m- hệ số điều kiện làm việc + F (m2) : Diện tích mặt trượt , +  (độ), C (T/m2) : Chỉ tiêu lý lớp đá sát đáy đập Ổn định chống lật : Đập không bị lật thoả mãn điều kiện sau :  M CL KL =  [KC] (2)  M GL Trong đó: + MCL : Tổng mơ men chống lật tính với trục qua mép hạ lưu đập + MGL : Tổng mơ men gây lật tính với trục qua mép hạ lưu đập + [KC] : Hệ số an toàn cho phép xác định Độ bền thân đập :Ứng suất đáy móng xác định theo cơng thức nén lệch tâm : max,min = P 6*M0  B B2 ( 3) Trong đó: + P (T) : Tổng lực thẳng đứng, + B (m) : Bề rộng đáy đập + M0(T.m): tổng mômen lực trọng tâm mặt cắt tính tốn Qui ước: + Ứng suất nén mang dấu (+), + Ứng suất kéo mang dấu (-) Kiểm tra điều kiện bền thân đập theo điều kiện: max Rn/[KC] |min |  Rk/[KC] ( 4) + [KC] : Hệ số an toàn cường độ + Rn (T/m2): Cường độ kháng nén cho phép 78 đá, bê tông + Rk (T/m2): Cường độ kháng kéo cho phép đá, bê tơng 2.2.3 Tính lực theo tiêu chuẩn Việt Nam-Nga 2.2.3.1 Quy định chung: Trị số sử dụng tính tốn tải trọng tính tốn: Ptt= n*Ptc (5) Trong : Ptc- trị số tiêu chuẩn; n- hệ số lệch tải, xác định theo TCXDVN 285-2002 [2] 2.2.3.2 Tải trọng động đất: Khi tính lực tăng thêm động đất theo tiêu chuẩn Việt Nam xét đến hệ số động đất k k : hệ số động đất, tỉ số gia tốc động đất gia tốc trọng trường 4/*( k = /g) Khi cấp động đất nhỏ k bé nên thường khơng xét lực qn tính Khi cấp động đất trở lên giá trị k sau: Bảng 1: Giá trị hệ số động đất Cấp động đất Hệ số động đất k =/g 0.01 0.025 0.05 0.10 2.3 Thiết kế mặt cắt đập theo tiêu chuẩn Mỹ 2.3.1 Các tổ hợp tải trọng [4] : + Trường hợp 1: Tổ hợp tải trọng bất thường: Đập xây dựng xong, thượng hạ lưu nước + Trường hợp 2: Tổ hợp tải trọng bản: Thượng lưu MNDBT, van đóng, mực nước hạ lưu thấp (ZHLmin) + Trường hợp 3: Tổ hợp tải trọng bất thường: MNDBT, van đóng, mực nước hạ lưu thấp (ZHLmin), áp lực đẩy ngược với hiệu khoan thoát nước 0.0%, + Trường hợp 4: Tổ hợp tải trọng đặc biệt:Cơng trình vừa xây xong, thượng hạ lưu khơng có nước, động đất sở vận hành thiết kế (OBE), gia tốc theo phương ngang hướng thượng lưu + Trường hợp 5: Tổ hợp tải trọng bất thường: MNDBT, van đóng, mực nước hạ lưu thấp nhất, động đất sở vận hành thiết kế (OBE), áp lực nước mức trước có động đất + Trường hợp : Tổ hợp tải trọng đặc biệt: Thượng lưu MNDBT, van đóng, ,mực nước hạ lưu thấp nhất, động đất cực đại tin cậy (MCE) + Trường hợp : Điều kiện tải trọng đặc biệt, lũ lớn nhất: Hồ mực nước có lũ lớn nhất, MNHL ứng với lưu lượng xả + Trường hợp 8: Điều kiện tải trọng sau động đất: Thượng lưu MNDBT, ZHLmin.Các đặc tính vật liệu giá trị dư sau động đất 2.3.2.Các điều kiện chống trượt, lật điều kiện bền [4] : Theo tiêu chuẩn Mỹ, ổn định độ bền đập tính tốn theo điều kiện cân giới hạn Phân tích an tồn chống lật: An tồn chống lật vào vị trí hợp lực (R), số tính tốn tỷ số tổng mômen M lực thẳng đứng nằm ngang lấy với chân đập tổng lực thẳng đứng V  M (5) R V Bảng 2: Hệ số an toàn theo tiêu chuẩn Mỹ Tổ hợp tải trọng Bình thường Bất thường Đặc biệt Sau động đất Điểm đặt hợp lực đáy 1/3 ½ Trong đáy Hệ số an toàn tối thiểu 2.0 1,7 1,3 1,3 Trong f’n f’k cường độ kháng nén kháng kéo vật liệu với tải trọng tĩnh 2.3.3.Tính lực theo tiêu chuẩn Mỹ 2.3.3.1.Quy định chung: sử dụng tính tốn tải trọng tiêu chuẩn, không dùng khái Ứng suất  Cho phép  Cho phép 1.33 Cho phép Ứng suất bê tông Nén Kéo 0,3.f’n 0,5.f’n 0,6.f’k 0,9.f’n 0,9.f’k niệm lệch tải 2.3.3.2 Tải trọng động đất: Tiêu chuẩn Mỹ phân biệt hai loại động đất động đất sở vận hành thiết kế (OBE) động đất cực đại tin cậy (MCE) Bảng 3: Gia tốc động đất theo tiêu chuẩn Mỹ Phương gia tốc động đất PGA theo phương ngang PGA theo phương ngang PGA theo phương đứng PGA theo phương đứng Trận động đất Đỉnh Liên tục Đỉnh Liên tục 2.3.4.Giới thiệu phần mềm CADAM: Phần mềm CADAM nghiên cứu viên Martin Leclerc, M.Eng trường tổng hợp Montreal Canada nghiên cứu phát triển năm 2003 Mục tiêu chương trình tính tốn phân tích ổn định ứng suất theo OBE 0.10g 0.067g 0.067g 0.045g MCE 0.23g 0.15g 0.15g 0.10g tiêu chuẩn Mỹ Việc tính tốn ứng suất dựa phương pháp sức bền vật liệu Cơ sở phương pháp dựa cân trọng lực lý thuyết dầm Chương trình CADAM dùng để áp dụng tính tốn cho tốn chiều So sánh hệ tiêu chuẩn 79 + Về tổ hợp tải trọng: Theo tiêu chuẩn Mỹ đưa thêm tổ hợp tải trọng sau động đất, xét đến lực động đất tiêu chuẩn Mỹ phân biệt hai loại động đất động đất sở vận hành thiết kế (OBE) động đất cực đại tin cậy (MCE), tiêu chuẩn Việt Nam xét đến cấp động đất (có thể coi động đất thiết kế) + Về tải trọng sử dụng tính tốn: Tiêu chuẩn Việt Nam-Nga sử dụng tải trọng tính tốn tiêu chuẩn Mỹ sử dụng tải trọng tiêu chuẩn + Về hệ số an toàn: Theo tiêu chuẩn Việt Nam hệ số an tồn phụ thuộc vào cấp cơng trình theo tiêu chuẩn Mỹ hệ số an toàn phụ thuộc tổ hợp tải trọng tính tốn khơng phụ thuộc vào cấp cơng trình 2.4 Dạng mặt cắt nghiên cứu Đập dâng – mặt cắt đập không tràn nghiên cứu theo dạng mặt cắt điển hình: + 482.00 H + 482.00 H H m m n2 yC + 354.00 + 354.00 yB yA Hình 1: Dạng mặt cắt đập nghiên cứu theo phương án Hình 2: Dạng mặt cắt đập nghiên cứu theo phương án + Phương án 1: Dạng mặt cắt hình thang, mái thượng lưu thẳng đứng, mái hạ lưu xuất phát từ đỉnh mép hạ lưu có hệ số mái m1, đỉnh có chiều rộng b + Phương án 2: Dạng mặt cắt mái thượng lưu có đoạn nghiêng với hệ số mái n2, mái hạ lưu xuất phát từ đỉnh mép thượng lưu có hệ số mái m2, tỉ lệ đoạn thẳng đứng thượng lưu chiều cao đập ghiên cứu điển hình) Với phương án, tiến hành tính tốn ổn định xác định thơng số mặt cắt (m1, n2,m2) TÍNH TỐN ÁP DỤNG CHO ĐẬP BẢN CHÁT 3.1 Giới thiệu cơng trình Cơng trình thủy điện Bản Chát nằm sông Nậm Mu, thuộc địa phận xã Mường Kim, huyện Than Uyên, tỉnh Lai Châu Cơng trình thủy điện Chát có nhiệm vụ chủ yếu tạo nguồn điện cung cấp cho hệ thống điện Quốc gia với cơng suất lắp máy 220MW Ngồi nhiệm vụ phát điện cơng trình có vai trò bổ sung nước cho khu vực hạ lưu vào mùa kiệt, giảm lũ cho cơng trình Huội Quảng, Sơn La Hồ Bình Các thơng số chủ yếu cơng trình: + Mực nước dâng bình thường 475.00m, mực nước hạ lưu tương ứng 370.85 m + Mực nước lũ thiết kế 477.31 m,mực nước hạ (MNHL) lưu tương ứng 382.75 m + MNLKT 479.68 m, MNHL +384.36m Bảng 4: Các đặc tính vật liệu Thơng số Dung trọng γ Môđun biến dạng tĩnh E0 Cường độ kháng nén 80 Đơn vị T/m3 T/m2 T/m2 Bùn cát Nền IIA Mặt lớp RCC γdn = 0.58 - 2.73 48.103 8800 2.4 25.103 1600 Tiếp xúc bê tông 900 Thông số Cường độ kháng kéo Hệ số Poison μ Hệ số ma sát tgφ Cường độ chống cắt C Đơn vị T/m2 T/m2 Bùn cát Nền IIA Mặt lớp RCC tgφ = tg10o - 930.0 0.78 40 80.00 0.20 0.93 24 Tiếp xúc bê tông 0.00 0.75 30 3.2 Tính tốn mặt cắt theo tiêu chuẩn Việt Nam – Nga 3.2.1 Khi vùng xây dựng khơng có động đất(giả định): Tính tốn cho mặt cắt lớn Phương án mặt cắt 1: Bảng 5: Kết tính tốn với mặt cắt m1=0,70-:-0,75 Hệ số [K] = 1,316 Hệ số [K] = 1,184 yA TH1 TH2 TH3 TH4 TH5 Diện tích m/c: m2 0,70 1.331 1.248 1.331 1.195 1.227 6816.60 46.68 0,72 1.363 1.277 1.363 1.223 1.256 6975.36 56.28 0,75 1.409 1.320 1.409 1.264 1.299 7213.50 69.38 Hệ số m1 Với điều kiện động đất (giả định), với m < 0.75 đập không thỏa mãn điều kiện ổn định ( Trường hợp 2) Mặt cắt có hệ số m1 = 0.75 (A=7213.50 m2) thỏa mãn điều (T/m2) kiện kinh tế Phương án mặt cắt 2: Với giá trị n2 tìm giá trị m2 để đập vừa đảm bảo điều kiện ổn định, bền kinh tế Bảng 6: Kết tính tốn với mặt cắt với n2= 0.20-:-0.50 Hệ số n2 Hệ số m2 0.2 Hệ số [K] = 1,316 Hệ số [K] = 1,184 Diện tích m/c A: m2 yB (T/m2) yC (T/m2) TH1 TH2 TH4 TH5 0.85 1,424 1,328 1,271 1,301 6949,00 63,49 29,60 0.3 0.83 1,425 1,329 1,273 1,300 6863,11 55,28 13,44 0.4 0.80 1,410 1,317 1,249 1,285 6698,67 40,05 -6,13 0.50 0.78 1,411 1,319 1,264 1,285 6612,95 36,73 -12,47 Vậy với phương án mặt cắt 2, n ≥0.4 đập khơng thỏa mãn điều kiện bền (có ứng suất kéo mép thượng lưu vị trí mặt cắt giảm yếu hồ đầy nước) Mặt cắt có hệ số n2=0.3, m2=0.83 (A=6863.11 m2) vừa thỏa mãn điều kiện ổn định điều kiện bền 3.2.2.Khi vùng xây dựng có động đất cấp 8: Phương án mặt cắt 1: Tính tốn cho phương án với m1=0.75-:-0.80 ta có kết sau: 81 Bảng 7: Kết tính tốn với mặt cắt1 m1=0,75-:-0,78 Hệ số m1 0,76 0,78 0,80 Hệ số [K] = 1,316 TH1 TH2 1,425 1,335 1,456 1,364 1,487 1,393 TH3 1,164 1,186 1,209 Hệ số [K] = 1,184 TH4 1,278 1,306 1,334 Với phương án mặt cắt 1, điều kiện có động đất, với m < 0.78 tổ hợp không thỏa mãn điều kiện chống trượt Mặt cắt có m1=0.78 (A = TH5 1,313 1,341 1,370 Diện tích m/c A: 7292.88 7451.64 7610.40 yA (T/m2) 53,78 61,81 69,31 7451,64 m2) mặt cắt kinh tế nhất, đảm bảo điều kiện Phương án mặt cắt 2: Bảng 8: Kết tính tốn với mặt cắt với n2= 0.20-:-0.50 Hệ số n2 Hệ số m2 0.2 0.3 0.4 0.50 0.88 0.85 0.83 0.81 Hệ số [K] = 1,316 TH1 TH2 1,471 1,371 1,456 1,359 1,457 1,360 1,458 1,362 Hệ số [K] = 1,184 TH3 TH4 TH5 1,194 1,313 1,343 1,189 1,301 1,329 1,184 1,303 1,328 1,186 1,305 1,328 Với phương án mặt cắt 2, điều kiện có động đất với n ≥0.5 đập khơng thỏa mãn điều kiện bền (có ứng suất kéo mép thượng lưu vị trí mặt cắt giảm yếu hồ đầy nước) Mặt cắt có hệ số n2 = 0.40 m2 = 0.83 kinh tế thỏa mãn điều kiện chống trượt, lật bền 3.3 Tính tốn mặt cắt đập theo tiêu chuẩn Mỹ 3.3.1.Khi vùng xây dựng khơng có động đất Dạng mặt cắt 1: Mặt cắt dạng hình thang có hệ số mái hạ lưu m1= 0.75, bề rộng đỉnh b=10m Tính tốn ổn định cho tổ hợp với lát cắt (mỗi lát cắt cách 10m) A (m2) 7185,14 7020,45 6934,55 6848,72 yB (T/m2) 64,34 53,78 45,03 37,71  yC (T/m2) 28,17 21,25 16,22 -3,14 Bảng : Kết tính tốn trường hợp m1=0.75 yA TH hợp Điểm đặt hợp lực [Kc] K trượt (T/m2) TH2 Thoả mãn 2,0 2,167 95,7 TH3 Thoả mãn 1,7 1,982 79,03 TH7 Thoả mãn 1,3 1,663 54,49 Nhận xét: Trong trường hợp khơng có động đất mặt cắt 1(hình thang) có m1= 0.75 thoả mãn điều kiện ổn định mặt cắt cho tổ hợp tải trọng không xuất khe nứt, ứng suất kéo Dạng mặt cắt 2: Mặt cắt dạng đa giác có Hình 3: Sơ đồ tính cho mặt cắt 82 hệ số mái thượng lưu n2= 0.3 hạ lưu m2= 0.83 Dạng mặt cắt 2: Mặt cắt dạng đa giác có hệ số mái thượng lưu n2= 0.4 hạ lưu m2= 0.83 Bảng 12: Kết tính tốn n2=0.4, m2=0.83 Hinh :Sơ đồ tính cho mặt cắt Bảng 10: Kết tính tốn n2=0.3, m2=0.83 TH yA Điểm đặt Ktrượ [Kc] hợp lực t trượt (T/m2) TH2 Thoả mãn 2,0 2,077 63,00 TH3 Thoả mãn 1,7 63,82 TH7 Thoả mãn 1,3 1,684 65.83 Trường hợp khơng có động đất, mặt cắt (dạng đa giác) có = 0.7, n2= 0.3, m2= 0.83 thoả mãn điều kiện ổn định mặt cắt cho tổ hợp tải trọng Không xuất khe nứt ứng suất kéo 3.3.2.Khi vùng xây dựng có động đất Dạng mặt cắt 1: Mặt cắt dạng hình thang có hệ số mái hạ lưu m1 = 0.78 Bảng11 : Kết tính tốn với m1=0.78 Tổ hợp Điểm đặt [Kc] tải trọng hợp lực TH2 Thoả mãn 2,0 Thoả 1,7 mãn TH5 TH7 Thoả mãn 1,3 K trượt 2,284 yA (T/m2) 103,85 1,707 1,908 61,02 98,27 Như với m1 = 0.78 thoả mãn điều kiện cho tổ hợp tải trọng lát cắt khác Thân đập mặt tiếp giáp với không phát sinh khe nứt, khơng có ứng suất vượt q ứng suất cho phép Tổ hợp tải trọng TH2 TH5 TH7 Điểm đặt hợp lực [Kc] K trượt yA Thoả mãn Thoả mãn Thoả mãn 2,0 1,7 1,3 2,307 1,663 1,728 92,91 29,99 64,89 3.4 Phân tích kết tính tốn Kết tính tốn theo điều kiện đập Bản Chát cho thấy: - Theo tiêu chuẩn Việt Nam chọn mặt cắt kinh tế mặt cắt hình đa giác (dạng 2) điều kiện vùng xây dựng khơng có động đất (giả định) có động đất (từ cấp trở lên) Để đảm bảo điều kiện ổn định bền mặt cắt giảm yếu (vị trí gãy mái thượng lưu) hệ số mái thượng lưu (phần điểm gãy) cần khống chế n≤ 0,4 - Theo tiêu chuẩn Mỹ: +Trường hợp khơng có động đất (giả định) hay động đất cấp mặt cắt hợp lý có dạng đa giác (dạng 2) + Trường hợp có động đất từ cấp trở lên mặt cắt hợp lý có dạng hình thang (dạng1) - Kết hợp sử dụng hệ tiêu chuẩn (Việt Nam Mỹ), mặt cắt kinh tế đập Bản Chát mặt cắt dạng (hình thang) với thơng số hình học sau: Bể rộng đỉnh b=10m, mặt thượng lưu thẳng đứng (n=0), mặt hạ lưu nghiêng với m= 0,78, diện tích mặt cắt A = 7451,64 m2 KẾT LUẬN Khi thiết kế cơng trình quan trọng (từ cấp II trở lên), cần vận dụng đồng thời hệ tiêu chuẩn khác để đảm bảo cho đập thiết kế an toàn Với đập xây dựng vùng động đất cấp 83 nhỏ (từ cấp trở xuống) lựa chọn dạng mặt cắt (đa giác) hợp lý Để đảm bảo điều kiện ổn định bền mặt cắt giảm yếu (vị trí gãy mái thượng lưu) hệ số mái thượng lưu (phần điểm gãy) cần khống chế n≤ 0,4 Với đập xây dựng vùng có động đất từ cấp trở lên chọn dạng mặt cắt 1(hình thang )là hợp lý.Trong tính tốn xác định thơng số mặt cắt tối ưu (m1), cần kiểm tra ổn định độ bền cho lát cắt cao trình khác nhau, tính từ đáy đỉnh đập Trong số tiêu chuẩn tham khảo, kiến nghị tính theo tiêu chuẩn Mỹ sử dụng phần mềm CADAM để tính tốn mặt cắt đập Tài liệu tham khảo Bộ Thủy Lợi (1988), Thiết kế Đập bê tông bê tông cốt thép, 14TCN 56-88 Bộ Xây Dựng (2002), Cơng trình Thủy lợi - Các qui định chủ yếu thiết kế, TCXDVN 285-2002 Công Ty Tư Vấn Xây Dựng Điện (2006), Thuyết minh vẽ thiết kế cơng trình thủy điện Bản Chát tỉnh Lai Châu; USA - USBR (1995), Gravity dam design - EM 1110-2-2200 Abstract THE RESEARCH TO ESTABLISH THE ELEMENTARY SECTION OF CONCRETE GRAVITY DAMS ON THE BASIS OF DIFFERENTIATION STANDARDS AND APPLIED TO BAN CHAT DAM When designing the concrete dam, the dam section has to ensure at once stability, stress condition and economic conditions During the selection process to calculate the dam section not only applies Vietnam standards but also should apply the standards of advanced countries This report presented the research results to determine a reasonable cross section of the concrete dam in Vietnam, Russian Standard and American Standard The research results are applied to design the concrete gravity dams in areas with no earthquakes 84 ... cấp cơng trình theo tiêu chuẩn Mỹ hệ số an tồn phụ thuộc tổ hợp tải trọng tính tốn khơng phụ thuộc vào cấp cơng trình 2.4 Dạng mặt cắt nghiên cứu Đập dâng – mặt cắt đập không tràn nghiên cứu theo. .. thiết kế) + Về tải trọng sử dụng tính tốn: Tiêu chuẩn Việt Nam-Nga sử dụng tải trọng tính tốn tiêu chuẩn Mỹ sử dụng tải trọng tiêu chuẩn + Về hệ số an toàn: Theo tiêu chuẩn Việt Nam hệ số an tồn phụ... với tải trọng tĩnh 2.3.3.Tính lực theo tiêu chuẩn Mỹ 2.3.3.1.Quy định chung: sử dụng tính tốn tải trọng tiêu chuẩn, không dùng khái Ứng suất  Cho phép  Cho phép 1.33 Cho phép Ứng suất bê tông