Bài viết Khảo sát thực nghiệm biến dạng của dầm liên hợp thép bê tông với mức độ liên kết kháng cắt khác nhau tập trung đánh giá ảnh hưởng của mức độ liên kết đến biến dạng của dầm liên hợp. Các biến dạng được khảo sát bao gồm: biến dạng của bản bê tông, dầm thép và của liên kết perfobond.
Khoa học Kỹ thuật Công nghệ /Kỹ thuật dân dụng: kỹ thuật kiến trúc, kỹ thuật xây dựng DOI: 10.31276/VJST.64(6).28-34 Khảo sát thực nghiệm biến dạng dầm liên hợp thép bê tông với mức độ liên kết kháng cắt khác Lê Văn Phước Nhân*, Bùi Đức Vinh, Lê Thái Sơn Khoa Kỹ thuật Xây dựng, Trường Đại học Bách khoa TP Hồ Chí Minh, Đại học Quốc gia TP Hồ Chí Minh Ngày nhận 21/6/2021; ngày chuyển phản biện 25/6/2021; ngày nhận phản biện 22/7/2021; ngày chấp nhận đăng 28/7/2021 Tóm tắt: Chương trình thí nghiệm thực hai dầm liên hợp thép bê tông, sử dụng liên kết kháng cắt dạng perfobond nhằm khảo sát biến dạng dầm liên hợp với mức độ liên kết kháng cắt khác Thép làm perfobond dầm thép tiết diện T cắt chung từ thép mà không cần nối với đường hàn áp dụng tiết diện dầm thép chữ I Số lỗ liên kết bố trí dầm 10 22 lỗ để tạo khác biệt mức độ liên kết Nghiên cứu tập trung đánh giá ảnh hưởng mức độ liên kết đến biến dạng dầm liên hợp Các biến dạng khảo sát bao gồm: biến dạng bê tông, dầm thép liên kết perfobond Kết cho thấy, mức độ liên kết có ảnh hưởng đáng kể đến biến dạng dầm liên hợp thép bê tơng Từ khóa: biến dạng trượt tương đối, dầm liên hợp, hình thái liên kết kháng cắt perfobond, liên kết kháng cắt, ứng xử uốn Chỉ số phân loại: 2.1 Đặt vấn đề Nghiên cứu ứng xử uốn dầm liên hợp thép bê tông tiến hành nhiều nhà khoa học, với liên kết kháng cắt truyền thống liên kết chốt (stud) hay liên kết thép góc U Đó liên kết đưa vào tiêu chuẩn nhiều nước giới Riêng liên kết kháng cắt perfobond chưa áp dụng cách thống, nhiên nghiên cứu dạng liên kết ngày phát triển tính hiệu liên kết mang lại Khởi đầu nghiên cứu nén đẩy mẫu nhỏ nhằm nghiên cứu khả chịu lực liên kết, sau thí nghiệm thực mẫu dầm thực nhằm đánh giá khả ứng dụng loại hình liên kết cho cấu kiện dầm liên hợp thép - bê tông Veldanda Hosain (1992) [1] thực thí nghiệm nén đẩy 48 mẫu, sử dụng liên kết kháng cắt perfobond nhằm khảo sát ứng xử học loại hình liên kết Kết cho thấy, liên kết kháng cắt dạng perfobond sử dụng hiệu cho dầm liên hợp thép bê tông Oguejiofor Hosain (1994) [2] thực 40 mẫu thí nghiệm nén đẩy để nghiên cứu ảnh hưởng tham số đến ứng xử học liên kết kháng cắt dạng perfobond Các thơng số số lỗ perfobond, khoảng cách lỗ, cốt thép ngang cường độ chịu nén bê tơng Từ đó, tác giả đưa cơng thức tính khả chịu cắt liên kết kháng cắt dạng perfobond Kết cho thấy, khả kháng cắt liên kết perfobond tăng số lỗ liên kết tăng khoảng cách lỗ nên đặt cách 2,25 lần đường kính lỗ Valente Cruz (2004) * [3] nghiên cứu ứng xử liên kết kháng cắt perfobond sử dụng bê tơng nhẹ với mục tiêu mơ tả ứng xử liên kết, phân tích so sánh đóng góp thành phần khác độ trượt tương đối thép bê tông Các thông số như: cường độ chịu nén bê tơng nhẹ, cách bố trí cốt thép khoảng cách lỗ perfobond khảo sát để so sánh kết thu với kết thí nghiệm tác giả nghiên cứu trước sử dụng bê tông thường Vianna cs (2008) [4, 5] tiến hành thí nghiệm 12 mẫu nén đẩy nhằm nghiên cứu ứng xử kết cấu liên kết kháng cắt dạng perfobond T-perfobond để khảo sát khả kháng cắt, độ dai liên kết dạng phá hoại Kết cho thấy, dạng liên kết có khả mang lại tính kinh tế giải pháp hiệu cho việc truyền lực cắt kết cấu liên hợp Ngồi việc thí nghiệm mẫu nhỏ nén đẩy, tác giả tiến hành thí nghiệm mẫu lớn với kích thước thực, nhằm đánh giá ứng xử dầm sử dụng liên kết kháng cắt dầm chịu uốn Jayas Hosain (1989) [6] tiến hành thí nghiệm dầm liên hợp tiết diện thực để nghiên cứu ứng xử uốn dự đoán khả chịu tải dầm liên hợp sử dụng liên kết kháng cắt dạng đinh chốt Oguejiofor Hosain (1995) [7] tiến hành thí nghiệm mẫu dầm liên hợp bê tơng - thép sử dụng liên kết kháng cắt perfobond với mục đích nghiên cứu ứng xử liên kết kháng cắt tiết diện dầm thực mối liên quan kết nghiên cứu dầm thực mẫu thí nghiệm nén đẩy Trong đó, số thép qua lỗ liên kết hình thái liên kết Tác giả liên hệ: Email: lvpnhan@hcmut.edu.vn 64(6) 6.2022 28 Khoa học Kỹ thuật Công nghệ /Kỹ thuật dân dụng: kỹ thuật kiến trúc, kỹ thuật xây dựng Experimental observation of steel-concrete composite beam with different shear connection degrees Van Phuoc Nhan Le*, Duc Vinh Bui, Thai Son Le Faculty of Civil Engineering, Ho Chi Minh City University of Technology, Vietnam National University, Ho Chi Minh City Received 21 June 2021; accepted 28 July 2021 Abstract: The test program was carried out on two steel-concrete composite beams using perfobond shear connectors in order to investigate strains of steel-concrete composite beams with different shear connection degrees The steel used for perfobond and steel girder with T inverse section was cut together from steel plate without using weld connection as applying to steel girder with I section Some holes settled in beams were 10 holes and 22 holes to create the difference of shear connection degree The study concentrated on evaluating the effect of shear connection degree on the steel-concrete composite strain The observed strains included strain of concrete slabs, the strain of steel girders, and strain of perfobond shear connectors The results showed that shear connection degree significantly affected strains of steel-concrete composite beams Keywords: bending behaviour, composite beam, figuration, perfobond shear connector strain, shear connector Classification number: 2.1 thay đổi để đánh giá ảnh hưởng thông số đến ứng xử uốn dầm Brian Uy cs (2006) [8] thực nghiên cứu ảnh hưởng liên kết kháng cắt phần đến moment âm Thí nghiệm làm rõ số khái niệm quan trọng làm bật lợi ích sử dụng liên kết kháng cắt phần yêu cầu Đặc biệt, thí nghiệm cho thấy rằng, ảnh hưởng liên kết kháng cắt khơng hồn tồn đem đến khả xoay, khơng làm ảnh hưởng nhiều đến khả chịu lực dầm Sang-Hyo Kim cs (2014) [9] nghiên cứu mẫu nén để kiểm tra ứng xử liên kết kháng cắt dạng Y-perfobond (perfobond dạng chữ Y) Lorenc cs (2014) [10] nghiên cứu 19 mẫu nén đẩy để đánh giá sức chịu tải phần thép bố trí qua lỗ perfobond He cs (2017) [11] thực thí nghiệm nén đẩy đơn liên kết perfobond dùng với vữa có cường độ siêu cao (ultra-high performance concrete UHPC) mối nối cầu liên hợp thép - bê tơng Thí nghiệm tiến hành 24 mẫu để tính tốn sử dụng 64(6) 6.2022 cho liên kết mối nối cầu Ảnh hưởng nhiều thông số liên kết bề mặt perfobond với bê tông, chốt liên kết lỗ thể tích sợi UHPC lên ứng xử liên kết thảo luận cách sâu Gud cs (2019) [12], nghiên cứu thực nghiệm khả kháng cắt liên kết kháng cắt dạng peforbond tổ hợp thí nghiệm nén đẩy Đồng thời, mơ phần tử hữu hạn xây dựng để mô thí nghiệm nghiên cứu sâu cấu suốt trình gia tải Kalantari cs (2019) [13] đưa phương pháp dự đoán làm việc liên kết perfobond kết cấu liên hợp Nhiều thơng số xét đến việc dự đốn khả chịu lực cuả liên kết khung liên hợp Các thông số bao gồm: cường độ chịu nén bê tơng, diện tích chốt liên kết, diện tích thép qua lỗ chiều cao liên kết Tian cs (2020) [14] nghiên cứu khả kháng cắt liên kết perfobond sử dụng xi măng kết dính cao Ở Việt Nam, Chu cs (2016) [15] khảo sát thực nghiệm ứng xử kháng cắt liên kết kháng cresbond sử dụng cho kết cấu liên hợp thép bê tông Đây dạng liên kết có hình dáng giống với liên kết perfobond trước đây, có lỗ liên kết mở tiết diện hình elip Các vấn đề khảo sát bao gồm: khả chịu lực, biến dạng trượt ảnh hưởng tham số đến ứng xử học liên kết Le cs (2020) [16] nghiên cứu thực nghiệm ứng xử dầm liên hợp sử dụng liên kết kháng cắt crestbond Nghiên cứu thực dầm liên hợp sử dụng thép hình chữ I nhằm khảo sát ứng xử uốn qua đại lượng khả chịu lực, biến dạng trượt tương đối bê tông dầm thép, dạng phá hoại dầm Trong nghiên cứu này, dầm thép sử dụng có tiết diện chữ T ngược, thép làm perfobond cắt liền với thép làm dầm CNC mà không cần sử dụng liên kết hàn Việc đánh giá biến dạng dầm liên hợp thông qua kết thực nghiệm hai dầm có mức độ liên kết khác nhằm đánh giá ảnh hưởng mức độ liên kết đến biến dạng dầm liên hợp Đặc trưng vật liệu dùng chương trình thí nghiệm Bê tơng có mác C60/75 sử dụng cho dầm liên hợp, tiết diện thép hình dạng T ngược có kích thước khác số lỗ liên kết kháng cắt với mục đích tạo khác mức độ liên kết dầm Số lỗ liên kết dầm liên hợp thép bê tông 10 (dầm CB1) 22 lỗ (dầm CB2) Từ thép tấm, dầm thép tiết diện T ngược perfobond cắt chung với máy CNC tạo thành một phần gắn liền mà không cần đến đường hàn để nối liên kết perfobond với thép thường sử dụng thép hình chữ I Liên kết perfobond có hình dạng chữ ơ-mê-ga (Ω) ngược Hai dầm thí nghiệm với mơ hình điểm uốn để nhận ứng xử uốn túy đoạn nằm hai điểm đặt tải tập trung (bỏ qua trọng lượng thân dầm) 29 Khoa học Kỹ thuật Công nghệ /Kỹ thuật dân dụng: kỹ thuật kiến trúc, kỹ thuật xây dựng Bê tơng Thành phần cấp phối bê tơng trình bày bảng với tỷ lệ tương ứng xi măng PC40, cát, đá, nước, silica fume, tro bay phụ gia giảm nước Hai nhóm mẫu hình trụ (GC1 GC2) D150×H300 đúc dưỡng hộ điều kiện thời điểm với mẫu dầm Các thí nghiệm nén để xác định tính chất học mẫu bê tông tiến hành lúc với thí nghiệm uốn dầm Kết nén mẫu bê tơng trình bày bảng CB1 lớn khoảng cách CB2, số lỗ liên kết bố trí khác dầm Các thơng số dầm mô tả bảng Hình minh họa thép đặt bê tông thép đặt qua lỗ liên kết perfobond, hình minh họa dầm thép chữ T ngược perfobond cắt từ thép máy CNC (A) (B) Bảng Thành phần cốt liệu bê tông C60/75 Thành phần Đơn vị Khối lượng/m3 Xi măng PC40 kg 500,0 Cát sơng kg 607,0 Đá nghiền 10×20 kg 1023,0 Nước 170,0 Silica fume kg 18,0 Tro bay kg 70,0 Phụ gia tăng dẻo kg 6,50 Hình Tiết diện dầm liên hợp thép - bê tông CB1 (A) CB2 (B) Bảng Các thông số dầm CB1 CB2 Bảng Cường độ chịu nén bê tơng Nhóm mẫu Đơn vị Cường độ nén mẫu trụ fc_cly Giới hạn biến dạng nén εlimit (‰) GC1 MPa 60,40 2,055 GC2 MPa 63,39 2,082 Dầm Tiết diện Bê tông Chiều dày bê tông (mm) Số liên kết CB1 T264×200 C60 100 10 CB2 T264×200 C60 100 22 Thép hình Thép có gân đường kính 12 mm bố trí ngang qua lỗ liên kết thép đường kính 10 mm với khoảng cách 150 mm bố trí bê tông, gần với bề mặt bê tơng Các đặc trưng học thép hình thép trình bày bảng Bảng Các thơng số thép hình thép Thơng số Đơn vị Thép Thép hình Giới hạn chảy fy MPa 330 250 Giới hạn bền fu MPa 500 390 Biến dạng dẻo εy ‰ 1,8 1,8 Mô đun đàn hồi E GPa 200 200 Hình Thép bố trí lỗ perfobond bê tơng Chú thích: thơng số khơng thí nghiệm sử dụng kết nhà sản xuất cung cấp Chương trình thí nghiệm Mẫu thí nghiệm Hai dầm liên hợp thép - bê tông sử dụng liên kết kháng cắt dạng perfobond ký hiệu CB1 CB2 Chi tiết dầm theo phương dọc tiết diện ngang thể hình 1, số khoảng cách lỗ liên kết dầm 64(6) 6.2022 Hình Cấu tạo thép hình tiết diện T ngược liên kết perfobond 30 Khoa học Kỹ thuật Công nghệ /Kỹ thuật dân dụng: kỹ thuật kiến trúc, kỹ thuật xây dựng Lắp đặt thí nghiệm Dầm thí nghiệm có chiều dài m đặt gối tựa cách 3,8 m, lực tác dụng lên dầm truyền lực tạo hai lực tập trung cho mơ hình thí nghiệm dầm điểm uốn hình Các cảm biến dạng kế SG1, SG2, SG3 SG4 gắn liên kết kháng cắt perfobond vị trí cách đầu dầm tương ứng 560, 1280, 1650 2000 mm (giữa dầm) để đo biến dạng liên kết kháng cắt Các biến dạng kế SG5 SG6 gắn vào mặt bê tông để đo biến dạng bê tông Để khảo sát biến dạng dầm thép, SG7 gắn vào mặt cánh dầm thép, SG8 SG9 gắn vào bụng dầm thép SG10 gắn vào mặt cánh dầm thép Hình minh họa thực tế thí nghiệm uốn dầm liên hợp với cảm biến lực có cấp tải 1000 kN sử dụng để ghi nhận giá trị tổng lực uốn tác dụng lên mẫu Tất thiết bị lắp đặt, kiểm tra hiệu chỉnh trước tiến hành thí nghiệm Dữ liệu thí nghiệm ghi nhận tự động hệ máy tính với tần suất lần/giây bê tơng, thép hình lấy Lặp lại lần việc gia tải giai đoạn Giai đoạn 2: tải tăng tải từ 10 đến 40% Pu Việc gia tải lặp lại 25 lần với mục đích khử biến dạng dư thí nghiệm Vì vậy, xử lý kết thu được, biến dạng giai đoạn bị loại bỏ khơng tính đến phân tích Giai đoạn 3: tăng tải từ 10 đến 100% Pu tiếp tục tăng tải dầm bị phá hoại Q trình gia tải thí nghiệm thể hình Dữ liệu đo lưu lại cách liên tục suốt q trình thực thí nghiệm Hình Quy trình gia tải Kết thí nghiệm phân tích ứng xử dầm Bảng trình bày kết thí nghiệm lực phá hoại, biến dạng mặt bê tông, mặt dầm thép perfobond vị trí dầm Sức chịu tải dầm CB2 với 22 lỗ liên kết tăng 27,5% so với sức chịu tải dầm CB1 với 10 lỗ liên kết Hình Sơ đồ thí nghiệm dầm điểm uốn Bảng Kết thí nghiệm Mẫu dầm Pu (kN) Biến dạng mặt bê tông (‰) Biến dạng mặt bê tông (‰) Biến dạng mặt cánh dầm thép (‰) Biến dạng liên kết kháng cắt perfobond dầm (‰) CB1 487,9 -1,643 0,109 5,574 0,130 CB2 622,2 -1,786 (*) 2,067 14,370 0,004 : đạt với tải 550,8 kN, sau giá trị biến dạng kế bị đứt nên nhận thêm giá trị (*) Biến dạng dầm liên hợp Hình Thí nghiệm uốn dầm liên hợp Quy trình gia tải Thí nghiệm uốn dầm thực với quy trình gia tải hướng dẫn theo Eurocode [17], giai đoạn gia tải tiến hành sau: Giai đoạn 1: tăng tải từ đến 40% Pu, với Pu tải phá hoại tính theo công thức cho EC4 [17], mức độ liên kết giả định hoàn toàn, hệ số điều kiện làm việc 64(6) 6.2022 Biến dạng dầm liên hợp đo biến dạng kế gắn bê tông SG5 mặt SG6 mặt bê tông Các biến dạng kế SG7, SG8, SG9 SG10 gắn thép hình Kết nhận cho thấy, biến dạng dầm liên hợp tăng dần theo cấp tải, đó, mặt bê tơng dầm CB1 chưa đạt đến biến dạng giới hạn bê tông biến dạng mặt bê tông dầm CB2 đạt 1,786‰ ứng với cấp tải 550,8 kN (88,51% Pu2) Sau cấp tải này, cảm biến SG5 bị đứt nên nhận giá trị biến dạng mặt bê tông dầm CB2 kể từ (hình 8) Đường khơng (zero line) dầm nằm phía mặt bê tông, đồng nghĩa với việc biến dạng mặt bê tông chịu kéo 31 Khoa học Kỹ thuật Công nghệ /Kỹ thuật dân dụng: kỹ thuật kiến trúc, kỹ thuật xây dựng Hình Biến dạng dầm Hình Biến dạng dầm CB1 qua cấp tải CB2 qua cấp tải Hình 11 Biến dạng mặt bê tông dầm CB1 CB2 Biến dạng bê tông Biến dạng bê tông dầm CB1 CB2 khảo sát dựa số liệu thu từ biến dạng kế SG5 SG6 gắn mặt bê tông, kết biểu diễn hình 10 Cả dầm có biến dạng mặt bê tông nén biến dạng mặt kéo Biến dạng mặt bê tông ứng với tải phá hoại bé giới hạn biến dạng nén bê tơng C60 (εlimit=2,082‰), đó, biến dạng nén mặt bê tông dầm CB2 1,786‰ Trong đó, biến dạng mặt bê tơng dầm CB1 1,64‰ Hình 11 so sánh biến dạng bê tông mặt dầm CB1 CB2 Ở giá trị tải trọng, biến dạng mặt bê tông dầm CB2 nhỏ CB1 Ứng với tải phá hoại dầm CB1 (Pu=487,9 kN), biến dạng mặt bê tông dầm CB2 1,229‰, tức 74,8% so với CB1 Biến dạng mặt bê tông dầm không chênh lệch nhiều biến dạng kéo Cụ thể, biến dạng mặt bê tông dầm CB1 0,109‰, CB2 0,013‰, biến dạng mặt bê tông dầm CB2 0,12% so với dầm CB1 Biến dạng mặt bê tông dầm CB2 chuyển sang trạng thái chịu kéo nhiều so với CB1 Điều giải thích khả kháng cắt liên kết perfobond dầm CB2 cao so với CB1 làm cho bê tông kéo dài khả chịu nén, bê tơng chậm phá hoại so với CB1 Hình Biến dạng mặt Hình 10 Biến dạng mặt bê tông dầm bê tông dầm CB2 CB1 64(6) 6.2022 Biến dạng dầm thép Biến dạng thép hình dầm CB1 CB2 khảo sát thông qua biến dạng kế SG7, SG8, SG9 SG10 Hình 12 13 biểu diễn biến dạng thép hình vị trí biến dạng kế Biến dạng thép hình tăng dần theo gia tăng tải trọng, ban đầu biến dạng bé biến dạng dẻo thép, sau biến dạng tăng dần từ thớ chịu lan dần lên phần bụng thép hình Hình 14 trình bày so sánh biến dạng thép hình dầm vị trí biến dạng kế SG7, SG8, SG9 SG10 Kết cho thấy, vị trí gần mặt bê tơng (SG7), biến dạng thép hình dầm CB1 hoàn toàn chịu nén suốt trình chịu tải, kết chứng tỏ mức độ liên kết phần nên dầm CB1 chưa có ứng xử liên hợp hồn tồn Trong đó, vị trí này, biến dạng thép hình dầm CB2 ban đầu chịu nén, sau chuyển sang trạng thái chịu kéo cấp tải bắt đầu lớn 500 kN biến dạng vị trí bé biến dạng dẻo thép dầm bị phá hoại Điều cho thấy, vị trí làm việc giai đoạn đàn hồi suốt trình chịu tải (hình 14A) Hình 14B cho thấy, biến dạng thép hình dầm CB1 CB2 vị trí SG8 chịu kéo, mức tải tác dụng biến dạng thép hình vị trí dầm CB1 bé CB2 dầm có biến dạng bé so với biến dạng dẻo thép Tại vị trí này, biến dạng thép hình dầm CB2 bắt đầu vượt biến dạng dẻo mức tải khoảng 560 kN Hình 14C biểu diễn biến dạng thép hình vị trí SG9 Tại vị trí này, biến dạng thép hình dầm CB1 lớn CB2 không đáng kể gần đạt tải tới hạn dầm CB1 biến dạng vị trí dầm bắt đầu vượt qua biến dạng dẻo thép Tại vị trí đáy dầm (SG10), biến dạng dẻo xuất với tải trọng khoảng 300 kN dầm CB1 480 kN CB2 Có thể thấy, vùng biến dạng dẻo dầm CB2 nhiều vùng biến dạng dẻo CB1, giá trị biến dạng dẻo dầm CB2 lớn giá trị biến dạng dẻo CB1 Điều cho mức độ liên kết kháng cắt 32 Khoa học Kỹ thuật Công nghệ /Kỹ thuật dân dụng: kỹ thuật kiến trúc, kỹ thuật xây dựng Biến dạng perfobond Hình 12 Biến dạng dầm Hình 13 Biến dạng thép dầm CB1 dầm thép dầm CB2 (A) Biến dạng SG7 (B) Biến dạng SG8 Hình 15 biểu diễn biến dạng perfobond vị trí dầm CB1 CB2 Phần lớn suốt thời gian chịu tải, biến dạng perfobond chủ yếu chịu nén Đến dầm gần bị phá hoại biến dạng có xu hướng chịu kéo Điều cho dầm bắt đầu xuất vết nứt, bê tông bắt đầu dần khả chịu lực nên giá trị biến dạng perfobond bắt đầu đổi dấu (từ nén sang kéo) Biến dạng perfobond ứng với tải phá hoại dầm CB1 CB2 0,13 0,004‰ Ứng với tải phá hoại dầm CB1, Pu1=487,87 kN, biến dạng perfobond chịu nén với giá trị -0,392‰ Biến dạng perfobond bé so với biến dạng dẻo thép Rõ ràng, dầm liên hợp có mức độ liên kết cao làm cho bê tơng phía chưa bị nứt nên dầm thép bê tơng cịn trì ứng xử liên hợp lâu so với dầm CB1 Hình 15 Biến dạng perfobond dầm CB1 CB2 vị trí dầm Kết luận Nghiên cứu phân tích ảnh hưởng mức độ liên kết đến biến dạng dầm liên hợp thép - bê tông sử dụng liên kết kháng cắt dạng perfobond Kết cho thấy, mức độ liên kết ảnh hưởng đáng kể đến biến dạng dầm liên hợp Liên kết kháng cắt dạng perfobond có mức độ liên kết cao cho biến dạng bê tông, thép hình perfobond bé hơn, đồng thời sức chịu tải tăng so với dầm có lỗ liên kết perfebond hơn, cụ thể: (C) Biến dạng SG9 (D) Biến dạng SG10 Hình 14 So sánh biến dạng thép hình dầm CB1 CB2 dầm CB2 lớn so với CB1 nên hình thành ứng xử uốn dẻo tốt hơn, vậy, sức chịu tải dầm CB2 lớn CB1 Ứng với tải phá hoại dầm CB1, Pu1=487,87 kN (≈78,4% Pu2), biến dạng mặt cánh thép hình dầm CB1 5,574‰, CB2 4,649‰, tức biến dạng vị trí thép hình CB2 83,4% so với CB1 64(6) 6.2022 (1) Biến dạng bê tông giảm đáng kể số lượng lỗ liên kết tăng Tại thời điểm bị phá hoại, Pu1=487,87 kN≈78,4% Pu2, biến dạng mặt bê tông dầm CB2 74,8% so với biến dạng bê tông CB1; biến dạng mặt bê tông CB2 0,12% so với biến dạng mặt CB1 (2) Biến dạng thép hình bé dầm liên hợp có số lỗ perfobond tăng Ứng với tải phá hoại dầm CB1 (Pu1=487,87 kN≈78,4% Pu2), biến dạng mặt cánh thép hình dầm CB2 83,4% so với biến dạng 33 Khoa học Kỹ thuật Công nghệ /Kỹ thuật dân dụng: kỹ thuật kiến trúc, kỹ thuật xây dựng mặt CB1 Mặt khác, với mức độ liên kết cao làm tăng phạm vi làm việc dẻo thép hình dầm liên hợp (3) Biến dạng liên kết kháng cắt perfobond giảm mức độ liên kết tăng Tại vị trí dầm, ứng với tải phá hoại dầm CB1 (Pu1=487,87 kN), biến dạng perfobond vị trí dầm CB2 chịu nén, biến dạng perfobond dầm CB1 chịu kéo phần bê tông bị nứt TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] M.R Veldanda, M.U Hosain (1992), “Behaviour of perfobond rib shear connectors: push-out test”, Canadian Journal of Civil Engineering, 19, pp.1-10 [2] E.C Oguejiofor, M.U Hosain (1994), “A parametric study of perfobond rib shear connectors”, Canadian Journal of Civil Engineering, 21, pp.614-625 [3] I Valente, P.J.S Cruz (2004), “Experimental analysis of perfobond shear connection between steel and lightweight concrete”, Journal of Constructional Steel Research, 60, pp.465-479 [4] J.D.C Vianna, L.F Costa-Neves, P.C.G.D.S Vellasco, S.A.L.D Andrade (2008a), “Experimental assessment of perfobond and T-perfobond shear connectors’ structural response”, Journal of Constructional Steel Research, 65, pp.408-421 [5] J.D.C Viannaa, L.F Costa-Neves, P.C.G.D.S Vellasco, S.A.L.D Andrade (2008b), “Structural behaviour of T-perfobond shear connectors in composite girders: an experimental approach”, Engineering Structures, 30(9), pp.2381-2391 [8] Brian Uy, H.Y Loh, M Bradford (2006), “The effects of partial shear connection in hogging moment regions of composite beams and joints”, Journal of Constructional Steel Research, 60(6), pp.897-919 [9] Sang-Hyo Kim, Won-Ho Heo, Kyung-Sik Woo, Chi-Young Jung, Se-Jun Park (2014), “End-bearing resistance of Y-type perfobond rib according to rib width-height ratio”, Journal of Constructional Steel Research, 103, pp.101-116 [10] W Lorenc, M Kożuch, S Rowiński (2014), “The behavior of puzzle-shaped composite dowels - Part I: experimental study”, Journal of Constructional Steel Research, 101, pp.482-499 [11] S.H He, Z Fang, A.S Mosallam (2017), “Push-out tests for perfobond strip connectors with UHPC grout in the joints of steel-concrete hybrid bridge girders”, Engineering Structures, 135, pp.177-190 [12] J.C Gud, D Liu, W.Q Deng, J.D Zhang (2019), “Experimental study on the shear resistance of a comb-type perfobond rib shear connector”, Journal of Constructional Steel Research, 158, pp.279-289 [13] S.M Kalantari, S.M Mortazavi, M.S Tafazzoli (2019), “Fuzzy-based approach to predict the performance of shear connectors in composite structures”, Journal of Soft Computing in Civil Engineering, 3-4, pp.1-11 [14] L Tian, T Liu, T Li, H Lin (2020), “Shear resistance of novel perforated shaped steel engineerf cemenetious composite (ECC) connectors”, Advanced Steel Construction, 16(1), pp.30-36 [15] T.H.V Chu, D.V Bui, V.P.N Le, I.T Kim, J.H Ahn, D.K Dao (2016), “Shear resistance behaviors of a newly puzzle shape of crestbond rib shear connector: an experimental study”, Steel and Composite Structures, 5, pp.1157-1182 [6] B.S Jayas, M.U Hosain (1989), “Behaviour of headed studs in composite beams: full-size tests”, Canadian Journal of Civil Engineering, 16, pp.712-724 [16] V.P.N Le, D.V Bui, T.H.V Chu, I.T Kim, J.H Ahn, D.K Dao (2016), “Behavior of steel and concrete composite beams with a newly puzzle shape of crestbond rib shear connector: an experimental study”, Structural Engineering and Mechanics, 60(6), pp.1001-1019 [7] E.G Oguejiofor, M.U Hosain (1995), “Tests of full-size composite beams with perfobond rib connectors”, Canadian Journal of Civil Engineering, 22, pp.80-92 [17] The European Standard EN 1994-1-1:2004 (2004), Eurocode 4: Design of Composite Steel and Concrete Structures: Part 1-1: General Rules and Rules for Buildings 64(6) 6.2022 34 ... số lỗ liên kết kháng cắt với mục đích tạo khác mức độ liên kết dầm Số lỗ liên kết dầm liên hợp thép bê tông 10 (dầm CB1) 22 lỗ (dầm CB2) Từ thép tấm, dầm thép tiết diện T ngược perfobond cắt chung... CB2 vị trí dầm Kết luận Nghiên cứu phân tích ảnh hưởng mức độ liên kết đến biến dạng dầm liên hợp thép - bê tông sử dụng liên kết kháng cắt dạng perfobond Kết cho thấy, mức độ liên kết ảnh hưởng... 2000 mm (giữa dầm) để đo biến dạng liên kết kháng cắt Các biến dạng kế SG5 SG6 gắn vào mặt bê tông để đo biến dạng bê tông Để khảo sát biến dạng dầm thép, SG7 gắn vào mặt cánh dầm thép, SG8 SG9