Nghiên cứu giới hạn ổn định điện áp của nguồn điện phân tán sử dụng máy điện không đồng bộ trong lưới điện phân phối

Trong bài báo này, chúng tôi nghiên cứu các vấn đề ổn định điện áp của máy điện KĐB của các tuabin gió làm việc trong LĐPP. Xuất phát từ mô hình tĩnh máy điện KĐB, bài báo sẽ áp dụng các tiêu chuẩn thực dụng để phân tích ổn định điện áp cho máy điện KĐB dựa trên kết quả của bài toán phân bố công suất (PBCS).

TẠP CHÍ PHÁT TRIỂN KH&CN, TẬP 16, SỐ K2- 2013 NGHIÊN CỨU GIỚI HẠN ỔN ĐỊNH ĐIỆN ÁP CỦA NGUỒN ĐIỆN PHÂN TÁN SỬ DỤNG MÁY ĐIỆN KHÔNG ĐỒNG BỘ TRONG LƯỚI ĐIỆN PHÂN PHỐI Trịnh Trọng Chưởng(1), Trương Việt Anh(2), Vũ Phan Tú(3) (1) Đại học Công nghiệp Hà Nội (2) Đại học SPKT TP.HCM (3) Đại học Quốc gia TP.HCM (Bài nhận ngày 27 tháng 07 năm 2012, hoàn chỉnh sửa chữa ngày 29 tháng 05 năm 2013) TĨM TẮT: Hiện có nhiều nguồn điện phân tán (DG) sử dụng máy điện không đồng (KĐB) kết nối lưới điện phân phối (LĐPP) Các máy điện loại thường không phát công suất phản kháng, chí tiêu thụ cơng suất phản kháng, chúng gây ảnh hưởng chung đến ổn định điện áp tồn lưới, đồng thời gây ổn định thân khơng cân mômen làm việc Trong báo này, nghiên cứu vấn đề ổn định điện áp máy điện KĐB tuabin gió làm việc LĐPP Xuất phát từ mơ hình tĩnh máy điện KĐB, báo áp dụng tiêu chuẩn thực dụng để phân tích ổn định điện áp cho máy điện KĐB dựa kết tốn phân bố cơng suất (PBCS) Từ khóa: ổn định điện áp, nguồn điện phân tán, lưới điện phân phối GIỚI THIỆU thân khơng cân Ở LĐPP khơng có DG, tượng mơmen làm việc [1] Đây trường hợp ổn định điện áp thường xảy tăng tải LĐPP kết nối nguồn điện gió với máy điện mạnh hay thay đổi điều kiện vận hành KĐB Do vậy, việc nghiên cứu ổn định điện áp Nhân tố gây ổn định điện áp LĐPP có DG gắn với việc tìm hiểu LĐPP khơng có khả đáp ứng nhu cầu chế gây ổn định điện áp, đồng thời phân công suất phản kháng Các thơng số có liên tích độ tin cậy làm việc ổn định (đủ hệ số dự quan đến sụp đổ điện áp dòng cơng suất tác trữ ổn định) thân DG Bài báo dụng phản kháng mạng điện Khi có kết nghiên cứu vấn đề đảm bảo ổn định điện áp nối DG vấn đề lại trở nên phức tạp cho máy điện KĐB tuabin gió làm việc DG thường tiềm ẩn nhiều yếu tố gây LĐPP Trước hết, báo xây dựng ổn định điện áp Nếu DG máy phát mơ hình LĐPP có máy điện KĐB, sau tìm đồng bị ổn định đồng điều kiện đầu, giải toán phân bố công suất Nếu DG loại không đồng (KĐB) (PBCS), để làm sở cho phân tích ổn định khơng phát cơng suất phản kháng, DG điện áp máy điện KĐB LĐPP ảnh hưởng chung đến ổn định điện áp toàn lưới, đồng thời gây ổn định Trang 43 Science & Technology Development, Vol 16, No.K2- 2013 MƠ HÌNH TĨNH CỦA MÁY ĐIỆN KHƠNG ĐỒNG BỘ Từ mạch điện thay Hình.1 có - [2]: Sơ đồ thay máy điện KĐB cho Hình.1 -[2], quan hệ mơmen theo hệ số R( s )  trượt cho hình Ở phụ tải điện trở giả tưởng r2' 1  s  Năng lượng tiêu X ( s)  s tán điện trở giả tưởng tương đương với lượng điện biến đổi thành hao phụ Ỏ hình này: U1 I1 điện áp ' m m '  x2'  ; (1)  '2 m 2 ' x x  x x  xm r / s r / s   x ' m   ' 2 x phát tính cơng suất máy điện [2]: Pe (U , s )  hoá xm giữ nguyên (bỏ qua điện trở rm), tổn hao sắt tính gộp vào tổn hao cơ, tổn r / s   x Kết hợp với tổng trở phía mạch stato máy trục máy điện quay Với máy điện KĐB, dòng từ hố lớn, điện kháng từ xm2 (r2' / s ) Q e (U , s )    r1  R ( s )  U 2 , (2) (3)  r1  R ( s )    x1  X ( s )    x1  X ( s )  U 2  r1  R ( s )    x1  X ( s )  dòng điện stato; U2 I2 điện áp dòng Phương trình (2), (3) cho thấy: cơng suất điện phía rơto; r1 x1là điện trở điện kháng máy điện phụ thuộc vào thơng số: dây quấn stato; r2 ' x2' điện trở điện hệ số trượt điện áp nút kết nối Khi điện áp kháng rôto; giảm thấp, đến giá trị giới hạn gây ổn định không giữ cân mômen Hơn đặc tính mơmen máy điện trường hợp có tương tự với động KĐB Cụ thể: hình đổi dấu cơng suất (dấu dương với cơng suất phát) tính hệ Hình Mạch điện thay máy điện KĐB số trượt, ta có đặc tính hồn tồn trùng với động cơ, cơng thức tính tốn khơng thay đổi:    0  s   0  (4) BÀI TOÁN PBCS TRONG LĐPP CĨ MÁY ĐIỆN KĐB Khi tính tốn chế dộ xác lập (CĐXL) đặc tính cơng suất nguồn, phụ tải định đến độ xác tốn Đối với riêng Hình Quan hệ mơmen hệ số trượt máy điện KĐB Trang 44 tốn phân tích CĐXL LĐPP có máy điện KĐB, có nhiều nghiên cứu đề TẠP CHÍ PHÁT TRIỂN KH&CN, TẬP 16, SỐ K2- 2013 cập có nhiều mơ hình nghiên cứu khác nhau, phụ thuộc vào cấu trúc sơ đồ, thiết bị điều khiển, cấp điện áp lưới điện xem xét loại máy điện [3] Bước 3: Từ công suất tác dụng điện áp máy phát, tính tốn hệ số trượt theo (5) Bước 4: Tính tốn cơng suất phản kháng máy điện KĐB theo (3) Mặc dù có nhiều cách tiếp cận khác nhau, Bước 5: Giải toán PBCS, cập nhật lại cách thức chung giá trị điện áp đầu cực máy phát, lặp lại từ tuân theo nguyên tắc là: xác định hệ số trượt bước hội tụ máy điện để làm tiền đề xác định công suất phản kháng chúng, mà sở từ mơ hình tốn máy điện KĐB trình bày Trong trường hợp tổng quát, hệ số trượt xác định từ điều kiện cân công suất công suất điện, tính tốn động KĐB từ phương trình sau [2], [4]: TIÊU CHUẨN PHÂN TÍCH ỔN ĐỊNH ĐIỆN ÁP MÁY ĐIỆN KĐB 4.1 Tiêu chuẩn ổn định [1] Với máy điện KĐB, đặc tính tĩnh quan hệ: Mtĩnh = f(U, s) đặc tính động: Mđộng = f(U, dU/dt, s, ds/dt) Đây quan hệ mômen điện từ với điện áp cung cấp U hệ số ax  bx  c  x  (5) ' tĩnh Nếu gọi Mgh trị số mômen giới hạn ứng r s với hệ số trượt sgh quan hệ đặc tính   a  PDG r12  K 32  U DG r1 mômen tĩnh M(s) ứng với điện áp cố định (6) b  PDG  r1 K1  K K   U DG  K  K1 K  (7)   c  PDG K 22  K 42  U DG K1 K đây: K   x1 K  x2' xm , K trượt s Khi U s thay đổi chậm ta có đặc tính (8) khác nút cung cấp có dạng: M  2M s s gh  gh s gh (9) s K  x 2'  x m , K  x1  xm ,  r1 K Giải (5) đến (8) tìm hệ số trượt Các bước tìm điều kiện đầu sau: Bước 1: Từ vận tốc gió xác định, xác định cơng suất tác dụng phát tuabin gió (theo đường đặc tính cơng suất cho trước) Bước 2: Cho trước giá trị điện áp Hình Mơ hình xây dựng tiêu chuẩn ổn định cho máy điện KĐB kết nối LĐPP đầu cực máy điện DG Trang 45 Science & Technology Development, Vol 16, No.K2- 2013 Với điện áp cung cấp khác nhau, trị số Mgh thay đổi nhiều Giá trị Mgh sgh xác M gh  Pgh  định theo mơ hình đẳng trị máy điện KĐB (hình 3a) Ở tổn thất không tải máy điện mô tả gần cách dịch chuyển xm nguồn cấp Điện trở r2' xác định theo mơmen tải mở máy E Theo sơ đồ ta có: I  M  PI2 2 x 2'  X H   (10) H  Máy điện ổn định Mcơ > Mgh Cũng theo (10) dễ thấy: điện áp nút lưới nút lại phụ thuộc phức tạp vào sơ đồ, đặc biệt phụ thuộc vào cơng suất Q tiêu thụ x  X H  x2' ; '   cung cấp có ý nghĩa quan trọng, ' x  (r / s ) với E 2 2 x 2'  X U ' r E r s s ( xs )  r2' máy điện Ta thiết lập đặc tính tiêu thụ cơng suất phản kháng máy điện Để đơn giản ta coi xung quanh điểm làm việc có đặc tính cơng suất tác dụng P = const Khi chưa xét Tìm cực trị theo s ta được: R s gh  , x M gh  E Như vậy, M > Mgh hay 2x P > Pm không đảm bảo điều kiện cân mômen máy điện, điều kiện cần để hệ thống ổn định Tương ứng với điều kiện này, giới hạn ổn định thường viết dạng dP  Điện áp cung cấp ds là: đến tổn thất không tải ta có: Qs  I 2x  I r 2' s x  r 2' s Ps P x  s s gh r 2' s (11) Như Qs tỷ lệ với hệ số trượt s, ta có đặc tính quan hệ Q(U) Từ phương trình (11) tìm trị số s cho trước E giá trị khác (giải phương trình bậc 2) Từ xây dựng quan hệ s  f  E  U  I x E '2 '  (r / s)  ( x 2' s )  r2' / s  ( xs )  r 2' / s    Hình.3b Đó dạng đặc tính cơng suất phản kháng Qs(E) hay Qs(U) (vì U   E )  E Ta có biểu thức tính Mgh, tỉ lệ với bình phương điện áp nút cung cấp [5]: Khi xét đến tổn thất khơng tải (tỷ lệ với bình phương điện áp) ta có đặc tính Q(U) Dễ thấy, khơng tồn chế độ làm việc U < Ugh Giới hạn ổn định trường hợp viết là: dQ dE   hay  Hai tiêu dE dU chuẩn hoàn toàn tương đương với tiêu Trang 46 TẠP CHÍ PHÁT TRIỂN KH&CN, TẬP 16, SỐ K2- 2013 chuẩn mơmen giới hạn Mcơ = Mgh hay qua trị số (Hình.4.) Từ sơ đồ hình dP  Với nút t có DG khơng đồng ds dễ chứng minh điều Thật vậy: bộ, với mục đích kiểm tra điều kiện làm việc U  ổn định DG sử dụng tiêu chuẩn cân mơmen tiêu chuẩn tương vừa nêu  E  QF X H   P X H      E    E  Q X E F H E (12) với QF = I2.xH + Q cơng suất phản kháng Có thể phân tích sau: Với đặc tính mơmen (hay cơng suất tác dụng) đặc tính từ đầu nguồn Đạo hàm biểu thức U theo E, nhận được: công suất phản kháng, nêu ta có tiêu chuẩn thực dụng đánh giá ổn định dP/ds, dQ/dE < Ở trạng thái giới hạn điều kiện tương ứng dP dQ    ds dE dU 1 dE Như (E dQ F  Q F )x H dE E2 dQE   dE dU dE   hay  ; nghĩa tiêu dE dU chuẩn hoàn tồn tương đương Ngồi người ta hay sử dụng tiêu chuẩn tương đương khác dạng d Q  (Q biểu thức dU tính tổng đại số công suất phản kháng nút U) Tiêu chuẩn suy từ tiêu chuẩn dE Công suất phản kháng từ nguồn đưa đến dU nút U QFt (E, U), biểu thức hoàn tồn xác Hình Tiêu chuẩn thực dụng phân tích ổn định phụ thuộc vào sơ đồ phía sau Thật vậy: điện áp Ta sử dụng tiêu chuẩn dE  thay dU cho tiêu chuẩn nêu Cụ thể là: tiến đến chế độ giới hạn, tiêu chuẩn định thông số E U cho, không QFt ( E ,U )  Q (U )  0; QFt QFt dQ dE  dU  dU  0; E U dU dQ   dE dP dE  diễn đồng thời, lúc trị số ds dU Trang 47 Science & Technology Development, Vol 16, No.K2- 2013 hay:  Q Ft dQ  dU  dE / dU   U  Q Ft E  Q Ft dQ    U dU dQ hay :   Q  Q Ft  Q dU Hệ thống ổn định d Q  Tiêu dU chuẩn trùng với tiêu chuẩn thực dụng phân  (13) Khi máy điện vận hành tự nhiên, khơng có thiết bị bù thiết bị điều chỉnh điện áp Ugh xác định (13) Khi có tụ bù ta phải tính đẳng trị thiết bị bù (thành điện kháng Xdt) đẳng trị nguồn (thành áp đẳng trị UHTdt ) Cụ thể: X dt   xm X C xm  X C U HTdt  tích ổn định điện áp nút LĐPP Sử dụng tiêu chuẩn thuận tiện tiêu  U gh  x2'  X H PDG (14) U HT X C xm  X C (15) Từ suy ra: chuẩn lại quan hệ Q với U xác định PDG ( x 2'  X dt ) biết đặc tính cơng suất nút U U gh  4.2 Giới hạn ổn định điện áp máy điện Từ giá trị Ugh xác định độ KĐB LĐPP Với máy điện KĐB, dựa vào đặc tính (16) dự trữ ổn định theo điện áp nút kết nối [1]: giới hạn ổn định điện áp Chế độ làm việc  U  U gh  K dt    100%  U0  giới hạn máy điện KĐB đạt Như vậy: điện áp nút kết nối máy theo kịch bản: Thứ nhất: coi sơ đồ biết điện giảm thấp gây ổn định trước, xem xét trường hợp máy điện KĐB máy điện khơng giữ cân làm việc trạng thái làm việc cách xa mơmen Các bước tính tốn giá trị Ugh sau: giới hạn công suất Thứ hai Bước 1: Tính điện áp nút kết nối máy điện quan tâm đến nguyên nhân (do thay đổi KĐB biết trước giá trị E nguồn (hoặc HTĐ) làm cho điện áp nút cung cấp bị điện áp nút hệ thống) công suất chúng, tìm (17) giảm xuống Với LĐPP có máy điện KĐB Bước 2: Xác định hệ số trượt máy điện kịch hai có nhiều khả xảy KĐB tính cơng suất phản kháng máy kích động ngẫu nhiên xảy hệ thống điện phát (hoặc tiêu thụ) điện Khi điện áp giảm PDGmax giảm theo đến giới hạn DG ổn định Xuất phát từ (10), có: Trang 48 Bước 3: Giải tốn PBCS, cập nhật lại giá trị điện áp đầu cực máy điện Lặp lại từ bước hội tụ TẠP CHÍ PHÁT TRIỂN KH&CN, TẬP 16, SỐ K2- 2013 Bước 4: Từ giá trị điện áp CĐXL điện áp công suất 2,0 MVA Thông số chi tiết máy giới hạn Ugh, tính tốn độ dự trữ ổn định Kdt phát MBA cho [4] Đặc tính cơng suất 4.3 Kết tính tốn tuabin gió cho Hình.6 Tìm giới hạn ổn định điện áp cho máy điện Lời giải: Chọn Scb = 10MVA Ucb = tuabin gió KĐB rơto lồng sóc kết nối LĐPP 22kV Giả thiết tính vận tốc gió v = 10 m/s, 22kV (Hình.5.) Chiều dài dường dây 5km tra theo đường đặc tính cơng suất có công suất tuabin 0,9 MW Điện áp nút hệ thống giữ không đổi 1pu Với thông số cho, áp dụng cơng thức (12) tìm điện áp UT = L-821738 P=3.800 MW Q=1.200 Mvar I=0.113 kA Iang=-18.47 ° 1,9 + j1,8 Ohm Nut HT 22 kV u=100.00 % T trình bậc hệ số trượt sau: Hình Sơ đồ LĐPP có kết nối tuabin gió 0.30872 x  3.3008 x  0.00687  kW 1400 0,993pu Từ (5) đến (8) ta tìm phương Phương trình cho nghiệm s1 = 1200 0,000308 s2 = -1,59 (loại) Từ giá trị s1 ta 1000 800 tìm Q = -0,0508pu theo phương trình (3) 600 Ứng dụng chương trình NEPLAN [5] để giải 400 toán PBCS với điều kiện đầu vừa thiết lập 200 m/s Sau lần lặp, kết tính tốn với 25 vận tốc gió khác theo đặc tính cơng suất 0 10 15 20 tuabin gió cho bảng (bắt đầu tính Hình Đặc tính cơng suất tuabin gió Cơng suất định mức tuabin gió 1,3 MW, nối với LĐPP qua MBA tăng áp 0,69/22kV từ vận tốc 7m/s) Giả thiết thời điểm tính tốn, tốc độ gió khơng thay đổi Điện áp Ugh, hệ số Kdt tính theo (13) (17) Bảng Kết tính tốn PBCS trị số giới hạn ổn định điện áp UHT = 1pu vận tốc gió, m/s Pcơ, pu Pđiện, pu Q, pu s Uxác lập, pu Ugh, pu Kdt,% 0,0405 0.04047 -0.02286 0,0001373 0.994 0.395 60.2 0,0555 0.05545 -0.03132 0,0001890 0.994 0.463 53.4 0,0745 0.07444 -0.04205 0,0002545 0.994 0.536 46.1 10 0,0900 0.08993 -0.05079 0,0003085 0.993 0.589 40.7 11 0,1050 0.10492 -0.05926 0,0003604 0.993 0.637 35.9 12 0,1175 0.11741 -0.06631 0,0004037 0.993 0.673 32.2 13 0,1250 0.12490 -0.07055 0,0004296 0.993 0.695 30.1 14 0,1300 0.12990 -0.07337 0,0004477 0.992 0.708 28.6 15 0,1300 0.12990 -0.07337 0,0004477 0.992 0.708 28.6 Trang 49 Science & Technology Development, Vol 16, No.K2- 2013 vận tốc gió, m/s Pcơ, pu Pđiện, pu Q, pu s Uxác lập, pu Ugh, pu Kdt,% 16 0,1300 0.12990 -0.07337 0,0004477 0.992 0.708 28.6 17 0,1300 0.12990 -0.07337 0,0004477 0.992 0.708 28.6 18 0,1300 0.12990 -0.07337 0,0004477 0.992 0.708 28.6 19 0,1300 0.12990 -0.07337 0,0004477 0.992 0.708 28.6 20 0,1300 0.12990 -0.07337 0,0004477 0.992 0.708 28.6 21 0,1300 0.12990 -0.07337 0,0004477 0.992 0.708 28.6 22 0,1300 0.12990 -0.07337 0,0004477 0.992 0.708 28.6 23 0,1300 0.12990 -0.07337 0,0004477 0.992 0.708 28.6 24 0,1300 0.12990 -0.07337 0,0004477 0.992 0.708 28.6 25 0,1300 0.12990 -0.07337 0,0004477 0.992 0.708 28.6 Có thể thấy góc hệ số cơng suất tạo suy giảm, điện áp nút kết nối DG cơng suất P Q âm, nghĩa nút kết nối suy giảm theo Bảng.2 kết tính tốn máy điện loại ln mang tính cảm Ở CĐXL, điện áp giới hạn hệ số dự vận tốc gió khác đường đặc tính cơng trữ ổn định theo điện áp điện áp nút hệ suất có tương ứng giới hạn khác thống giảm 5% Kết cho thấy: công suất điện áp hay công suất tác dụng Như vậy, phát máy điện giảm, hệ số trượt tăng Cơng với giá trị vận tốc gió ta tìm suất phản kháng nhận bị giảm làm hệ số dự giá trị s cơng suất điện Hình.7 trữ giảm nhanh kết mơ đặc tính phát cơng suất P tiêu thụ cơng suất Q tuabin gió CĐXL, thấy đặc tính quan hệ đại 0.02 0.04 0.06 0.08 0.1 0.12 lượng gần tuyến tính Khi cơng suất theo góc hệ số công suất gần không -0.04 -0.06 thay đổi (chỉ thay đổi từ 29,40-29,50) Nếu giả thiết xảy kích động ngẫu nhiên phía hệ thống làm điện áp nút hệ thống bị -0.08 Q, pu phát P tăng, lượng cơng suất Q nhận tăng Hình Quan hệ công suất tác dụng, phản kháng tuabin gió CĐXL Trang 50 0.14 P, pu -0.02 TẠP CHÍ PHÁT TRIỂN KH&CN, TẬP 16, SỐ K2- 2013 Bảng Kết tính tốn PBCS trị số giới hạn ổn định điện áp UHT = 0,95pu vận tốc gió, m/s Pcơ, pu Pđiện, pu Q, pu s Uxác lập, pu Ugh, pu Kdt,% 0,0405 0.040065 -0.02056 0,000153 0.943 0.393 58.29 0,0555 0.055053 -0.02820 0,000210 0.943 0.461 51.10 0,0745 0.073936 -0.03787 0,000283 0.943 0.534 43.33 10 0,0900 0.088923 -0.04576 0,000342 0.943 0.586 37.86 11 0,1050 0.104010 -0.05335 0,000400 0.943 0.634 32.79 12 0,1175 0.116921 -0.05977 0,000450 0.943 0.672 28.74 13 0,1250 0.124493 -0.06353 0,000481 0.942 0.693 26.39 14 0,1300 0.128989 -0.06608 0,000499 0.942 0.706 25.07 15 0,1300 0.128989 -0.06608 0,000499 0.942 0.706 25.07 16 0,1300 0.128989 -0.06608 0,000499 0.942 0.706 25.07 17 0,1300 0.128989 -0.06608 0,000499 0.942 0.706 25.07 18 0,1300 0.128989 -0.06608 0,000499 0.942 0.706 25.07 19 0,1300 0.128989 -0.06608 0,000499 0.942 0.706 25.07 20 0,1300 0.128989 -0.06608 0,000499 0.942 0.706 25.07 21 0,1300 0.128989 -0.06608 0,000499 0.942 0.706 25.07 22 0,1300 0.128989 -0.06608 0,000499 0.942 0.706 25.07 23 0,1300 0.128989 -0.06608 0,000499 0.942 0.706 25.07 24 0,1300 0.128989 -0.06608 0,000499 0.942 0.706 25.07 25 0,1300 0.128989 -0.06608 0,000499 0.942 0.706 25.07 Để tìm giới hạn ổn định điện áp thời Ugh = 0,73pu Tính tương tự cho bước lặp điểm thực cách cho tăng dần Đến lần lặp thứ 8, cho P tăng đến công suất tác dụng phát tuabin gió từ giá trị 0,14pu, nghiệm không phù ban đầu Xét thời điểm tốc độ gió ổn định hợp: s1 = 14 s2 = -0,0029 (bắt đầu đổi dấu) mức 15m/s, thời điểm đầu P = 0,1299pu; Đó thời điểm máy điện bắt đầu ổn định bước tăng 0,0002pu Điện áp UHT giữ Như thời điểm xác định, sau 1pu Ở lần lặp thứ nhất, P1 = 0,1301pu, giải toán PBCS, giới hạn ổn định có Uxác lập = 0,993pu Từ có phương điện áp tìm cách cho tăng dần trình bậc hệ số trượt: cơng suất tác dụng Khi cơng suất Q máy 0,5574x2 - 3,4266.x - 0,006286 = điện nhận tăng theo tỷ lệ tương ứng, hệ Suy s = 0,00054 Thay vào phương trình số cơng suất biến động khơng nhiều (3) tìm được: Q = -0,074pu Từ tính phạm vi ổn định Một cách gần coi Trang 51 Science & Technology Development, Vol 16, No.K2- 2013 nút kết nối nút PQ với công suất tác Khi xét đến tiêu ổn định đặc tính dụng ngược chiều (phát công suất vào lưới) [5] máy điện KĐB (loại rơto lồng sóc, rơto dây NHẬN XÉT VÀ KẾT LUẬN quấn ) thông số lưới điện có ảnh hưởng Bài báo phân tích giới hạn ổn định điện áp máy điện KĐB tiêu chuản thực dụng Các kết nghiên cứu cho thấy: LĐPP có kết nối tuabin gió sử dụng máy điện KĐB tiềm ẩn nhiều yếu tố ảnh hưởng đến chất lượng điện áp, có nguy ổn đáng kể đến giới hạn ổn định điện áp Các giải pháp cải thiện ổn định như: bù cơng suất phản kháng; sử dụng MBA có điều chỉnh tải hay tăng cơng suất ngắn mạch phía hệ thống biện pháp tốt để cải thiện mức ổn định điện áp máy điện KĐB LĐPP Sử dụng cơng cụ tính tốn ổn định, thiết định điện áp thân Nút kết nối máy điện loại cần ưu tiên xem xét trước tiên chúng thường nút yếu Chất lượng điện áp nút kết nối cần quan tâm để đề xuất biện pháp cải thiện lập phân tích tiêu khác ổn định LĐPP có máy điện KĐB, kết hợp với tiêu thực dụng xác định mức dự trữ ổn định (độ xa so với giới hạn ổn định máy điện KĐB) TO STUDY THE VOLTAGE STABILITY LIMITS OF DISTRIBUTED GENERATION USING INDUCTION MACHINE IN DISTRIBUTION NETWORKS Trinh Trong Chuong(1), Truong Viet Anh(2), Vu Phan Tu(3) (1) Hanoi University of Industry (2) University of Technical Education Ho Chi Minh City (3) VNU-HCM ABSTRACT: There are now a lot of distributed generation (DG) using asynchronous machines are connected to power distribution grid These machines not usually generate reactive power, even consume reactive power, so they generally affect the voltage stability of whole power grid, and can cause instability in itself it is no longer balanced by the torque to work In this paper, we investigate the voltage stability problem of the asynchronous machine of wind turbines used in power distribution networks From the static model of the asynchronous machine, this paper will apply the pragmatic criteria to analysis the voltage stability of the asynchronous machine based on the results of the power flow in power distribution network Trang 52 TẠP CHÍ PHÁT TRIỂN KH&CN, TẬP 16, SỐ K2- 2013 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Lã Văn Út, Phân tích điều khiển ổn định hệ thống điện, NXB Khoa học kỹ Aree, Load Capacity Feasibility Building Assessment for Wind and Energy Development in ASEAN (2006) [4] J G Slootweg, Wind Power: Modelling thuật (2000) [2] P [3] RISØ, Flow Solution with Induction Motor, Songklanakarin J Sci Technol., 28, 1, 157-168 (2006) and Impact on Power System Dynamics, PhD thesis - Universiteit Delft (2003) [5] NEPLAN 5.0 Hilfe, www.neplan.ch Trang 53 ... kết nghiên cứu cho thấy: LĐPP có kết nối tuabin gió sử dụng máy điện KĐB tiềm ẩn nhiều yếu tố ảnh hưởng đến chất lượng điện áp, có nguy ổn đáng kể đến giới hạn ổn định điện áp Các giải pháp cải... vào lưới) [5] máy điện KĐB (loại rơto lồng sóc, rơto dây NHẬN XÉT VÀ KẾT LUẬN quấn ) thơng số lưới điện có ảnh hưởng Bài báo phân tích giới hạn ổn định điện áp máy điện KĐB tiêu chuản thực dụng. .. trữ ổn định theo điện áp nút kết nối [1]: giới hạn ổn định điện áp Chế độ làm việc  U  U gh  K dt    100%  U0  giới hạn máy điện KĐB đạt Như vậy: điện áp nút kết nối máy theo kịch bản: