Đồ án môn Cảng - Đường thủy: Cảng biển

Đồ án với các nội dung: số liệu đầu vào; tính toán các kích thước cơ bản và đề xuất giải pháp kết cấu bến; tính toán tải trọng tác động lên cầu tàu; phân phối lực ngang và tổ hợp tải trọng; phân tích kết cấu bến cầu tàu...

CHƯƠNG 1: S  LI U Đ U VÀOỐ Ệ Ầ

I.  S  li u tính toán.ố ệ

1 K t c u công trình b nế ấ ế  :  C u tàu c  sauầ ừ

(T/m3) (Độ

)

C(T/m2)

      B ng 1: Chi u dày và ch  tiêu c  lý c a các l p đ t ả ề ỉ ơ ủ ớ ấ

4 S  li u v  khí tố ệ ề ượng, th y văn :ủ

S  li u v  dòng ch y (m/s)ố ệ ề ả

      B ng 2 ả  : S  li u v  khí t ố ệ ề ượ ng, th y văn ủ

  

­ M n nớ ước đ y t i  :  7,3 (m);ầ ả

­ M n nớ ước không t i : 2,9 (m);ả

       a – Đ  cao d  tr  do b o qu n hàng hóa và quá trình b c d  theo tiêu chu nộ ự ữ ả ả ố ỡ ẩ  

ki m   tra. Ta l y a = 1.0(m)ể ấ

 ∇CTMB = 4,5 + 1= 5,5 (m)

V y ta ch n cao trình m t b n b ng: ậ ọ ặ ế ằ ∇CTMB = 5,5 (m)

b.  Chi u sâu trề ước b n.ế

Chi u sâu trề ước b n là đ  sâu nế ộ ướ ốc t i thi u sao cho tàu c p b n không bể ậ ế ị 

vướng m c.Trong đó có k  đ n m n nắ ể ế ớ ướ ủc c a tàu khi ch a đ y hàng theo quy đ nh vàứ ầ ị  các đ  sau d  phòng khác.ộ ự

Ta có công th c xác đ nh đ  sâu trứ ị ộ ước b n nh  sau:ế ư

H0 = Hct + Z4 (m). 

Trong đó :

Hct  ­ Là chi u sâu ch y tàu ,    Hề ạ ct = T + Z0+ Z1+ Z2+ Z3

T = 7,3 (m).   ­   M n nớ ước khi tàu ch  đ y hàng.ở ầ

 Z0 – M c d  phòng cho s  nghiêng l ch tàu do x p hàng hóa lên tàu không đ u và do ứ ự ự ệ ế ềhàng hóa b  xê d ch.ị ị

      Z1 ­ Đ  d  phòng t i thi u tính v i an toàn lái tàuộ ự ố ể ớ

      Z2 –Đ  d  phòng do sóng, theo bài ra trộ ự ước b n không có sóng.ế

      Z3 ­  Đ  d  phòng v  t c đ  tính t i s  thay đ i m n nộ ự ề ố ộ ớ ự ổ ớ ước c a tàu khi ch y soủ ạ  

v i m n nớ ớ ướ ủc c a tàu khi neo đ u nậ ước tĩnh

H ­  chi u cao trề ước b n. H = 13,7 (m).ế

m ­  Đ  d c  n đ nh c a mái đ t dộ ố ổ ị ủ ấ ướ ầi g m c u tàu m = cotgầ  ;

Công trình b n c u tàu nói chung so v i các lo i b n mái nghiêng khác nh  : Tr ngế ầ ớ ạ ế ư ọ  

l c, tự ường c , thì b n c u t u n i b t v i đ c đi m sau :K t c u nh , ít t n v từ ế ầ ầ ổ ậ ớ ặ ể ế ấ ẹ ố ậ  

li u,có nhi u c u ki n đệ ề ấ ệ ược đúc s n cho nên   thi công nhanh và khá d  dàng.ẵ ễ  Ngoài ra b n c u t u c  sau là gi i pháp cho các k t c u trên n n đ t y u, n đ nhế ầ ầ ừ ả ế ấ ề ấ ế ổ ị  mái d c kém và thi t k  b n cho tàu có t i tr ng l n. Chính vì th  v i s  li u thi tố ế ế ế ả ọ ớ ế ớ ố ệ ế  

k  cho ban đ u thì em ch n gi i pháp b n c u t u c  sau, k t c u b  là b n cóế ầ ọ ả ế ầ ầ ừ ế ấ ệ ả  

3.1 Gi i thi u khái quát v  t i tr ng tác đ ng lên công trình b nớ ệ ề ả ọ ộ ế

Có r t nhi u t i tr ng tác đ ng lên công trình b n và chúng đấ ề ả ọ ộ ế ược quy v  các d ngề ạ  sau: TT thường xuyên,TT t m th i,TT đ c bi t.ạ ờ ặ ệ

3.2 T i tr ng b n thânả ọ ả

K t c u bên trên c a c u tàu bao g m b n , d m d c, d m ngang và vòi voi đế ấ ủ ầ ồ ả ầ ọ ầ ược đổ 

li n kh i v i nhau. T i tr ng b n thân c a k t c u b n bao g m t i tr ng b n thânề ố ớ ả ọ ả ủ ế ấ ế ồ ả ọ ả  

3.2.2 T i tr ng b n thân d m ngang.ả ọ ả ầ

Tr ng lọ ượng b n thân d m ngang có d ng phân b  đ u trên chi u dài, có giá tr  trênả ầ ạ ố ề ề ị  

m t mét dài (tr  đi ph n d m n m li n kh i trong b n) là :ộ ừ ầ ầ ằ ề ố ả

       qdn = 2,5.(1,0 – 0,3).0,7 = 1,225 T/m

3.2.3 T i tr ng b n thân d m d c.ả ọ ả ầ ọ

Xét m t đo n d m d c có chi u dài 4,0 m n m vuông góc và phân b  đ u v  2 phíaộ ạ ầ ọ ề ằ ố ề ề  

c a m t d m ngang b t kì. T i tr ng b n thân d m d c có d ng t i tr ng t p trungủ ộ ầ ấ ả ọ ả ầ ọ ạ ả ọ ậ  

đ t t i đi m giao nhau c a d m ngang và d m d c và đặ ạ ề ủ ầ ầ ọ ược tính nh  sau.ư

       P1 = 2,5.( 1,0 – 0,3).0,7.(4,0 – 0,7) = 4,043 (T)

3.2.4 T i tr ng b n thân vòi voi.ả ọ ả

T i tr ng b n thân vòi voi đả ọ ả ược tính m t cách tộ ương đ i theo các kich thố ước đã ch nọ  

và thiên v  an toàn, có d ng t p trung đ t t i đ u d m ngang và có giá tr ề ạ ậ ặ ạ ầ ầ ị

      Pvv = 4,5 (T)

3.3 T i tr ng do tàu.ả ọ

Theo 22TCN222 – 95 khi tính toán công trình th y ch u t i tr ng do tàu (v t n i) c nủ ị ả ọ ậ ổ ầ  xác đ nh : ị

 T i tr ng do gió, dòng ch y và sóng tác đ ng lên tàu.ả ọ ả ộ

 T i tr ng tàu đang neo đ u   b n t a lên công trình b n dả ọ ậ ở ế ự ế ưới tác d ngụ  

c a gió, dòng ch y và sóng g i là t i tr ng t a tàu.ủ ả ọ ả ọ ự

 T i tr ng va khi tàu c p vào công trình b n.ả ọ ậ ế

T i tr ng kéo vào dây neo khi gió, dòng ch y tác đ ng lên tàuả ọ ả ộ

3.3.1  T i tr ng gió tác d ng lên tàuả ọ ụ

Theo m c ụ 5.2/22TCN222­95 – trang 65, ta có thành ph n ngang Wầ q (KN) và thành ph nầ  

d c Wọ n (KN) c a l c gió tác d ng lên v t n i ph i xác đ nh theo các công th c sau: ủ ự ụ ậ ổ ả ị ứ      

      

Trong đó: 

Aq, An – di n tích c n gió theo hệ ả ướng ngang tàu và d c tàu (mọ 2)

Vq, Vn – thành ph n ngang và thành ph n d c c a t c đ  gió có su tầ ầ ọ ủ ố ộ ấ  

3.3.2 T i tr ng dòng ch y tác d ng lên tàu.ả ọ ả ụ

   Theo m c ụ 5.3/22TCN222 – 95 – trang 66, ta có thành ph n ngang Qầ w (kN) và thành 

ph n d c Nầ ọ w  (kN) c a l c do dòng ch y tác d ng lên tàu đủ ự ả ụ ược xác đ nh theo côngị  

th c:ứ

       

Qw = 0,59.Al.Vl2             

 Nw = 0,59.At.Vt2       Trong đó:

Al , At – tương  ng là di n tích ch n nứ ệ ắ ước theo hướng ngang và hướ  ng

d c tàu, mọ 2, được xác đ nh theo các công th c sau : Aị ứ l = T.Lw    ;  At = T.Bt   (v i Lớ w =107 m, Bt = 16,1 m)

Vl, Vt – Thành ph n ngang và thành ph n d c c a v n t c dòng ch y v iầ ầ ọ ủ ậ ố ả ớ  

       Theo m c ụ 5.7/22TCN222 – 95 – trang 68, ta có tr i tr ng phân b  q (kN) do tàu neoả ọ ố  

đ u   b n t a trên b n dậ ở ế ự ế ưới tác đ ng c a gió dòng ch y độ ủ ả ược xác đ nh theo côngị  

D – Lượng r  nẽ ướ ủc c a tàu tính toán. (T n)ấ

Thành ph n vuông góc (v i m t trầ ớ ặ ước công trình) c a t c đ  c p tàu,ủ ố ộ ậ  m/s. Tra theo b ng ả 29/22TCN222 – 95 – trang 69, ta có: v i tàu bi n có  D =ớ ể  

8000 T n ấ   = 0,138 m/s

  ­ H   s  ph  thu c k t c u công trình b n và lo i tàu.N u tàu khôngệ ố ụ ộ ế ấ ế ạ ế  

ch a hàng ho c tàu ch  có nứ ặ ỉ ước đ i tr ng thì giá tr  ố ọ ị   gi m đi 15%. Theoả  

b ng ả 30/22TCN222­95 – trang 70, tra v i tàu bi n c p vào b n c u tàu li nớ ể ậ ế ầ ề  

b  trên n n c c có mái d c dờ ề ọ ố ướ ầi g m b n, ta có:ế

­ T i tr ng va tàu theo phả ọ ương vuông góc v i m t b n là: Fớ ặ ế q = 160 kN

­ T i tr ng va tàu theo phả ọ ương song song v i mép b n: ớ ế

       Fn =  Fq = 0,5.160 = 80 kN

B  trí đ m tàu t i các đ u d m ngang, m i phân đo n có 2 đ m tàu d c tuy n mépố ệ ạ ầ ầ ỗ ạ ệ ọ ế  

b n.ế

3.3.5 T i tr ng neo tàu.ả ọ

     Theo m c ụ 5.11/22TCN222 – 95  ­ trang 71,t i tr ng kéo c a các dây neo ph i xácả ọ ủ ả  

đ nh b ng cách phân ph i thành ph n vuông góc v i mép b n c a l c Qị ằ ố ầ ớ ế ủ ụ tot (kN) cho các bich neo. L c Qự tot bao g m c  l c c  gió và dòng ch y tác đ ng lên m t tàu tính toán.ồ ả ự ả ả ộ ộ

 L c neo S (kN) tác đ ng lên m t bích neo không ph  thu c vào s  lự ộ ộ ụ ộ ố ượng tàu bu c dâyộ  neo vào bích neo đó và được xác đ nh theo công th c:ị ứ

Lo i tàuạ V  trí bích neoị Góc nghiêng c a dây neo (đ )ủ ộ

Đ y hàngầ Không hàng

Hình chi u c a l c S lên các phế ủ ự ương vuông góc v i mép b n Sớ ế q, song song v i mépớ  

b n Sế n, và theo phương th ng đ ng Sẳ ứ v được xác đ nh theo công th c:ị ứ

L y nấ  =6

Theo k t qu  tính toán t i tr ng do gió (b ng 5) và t i tr ng do dòng ch y (b ng 6) tácế ả ả ọ ả ả ọ ả ả  

đ ng lên tàu theo phộ ương vuông góc v i mép b n, ta có k t qu  tính toán t i tr ng neoớ ế ế ả ả ọ  tàu được th  hi n   b ng sau:ể ệ ở ả

Tra b ng 11.2/Công trình b n c ng – trang 354,ch n lo i bích neo HW20 đ  b  trí trênả ế ả ọ ạ ể ố  

b n. lo i bích neo này có đ c đi m th  hi n   b ng sau:ế ạ ặ ể ể ệ ở ả

  

    B ng 9 ả

Lo iạ  

bích (mm)A (mm)B (mm)C (mm)D (mm)E (mm)F (mm)G (mm)H hi uSố ệ  

bulông

L cự  căng

T nấ

3.4 T i tr ng sóng tác d ng lên c u tàuả ọ ụ ầ

   Do công trình b n n m trong b  c ng và đế ằ ể ả ược ngăn cách b i h  th ng đê ch n sóng,ở ệ ố ắ  

do đó có th  coi trong b  c ng không có sóng.vì v y t i tr ng sóng tác d ng lên tàuể ể ả ậ ả ọ ụ  trong trường h p này b ng không.ợ ằ

5 2.470 1.8 0 13,0923

      T  b ng trên xác đ nh đừ ả ị ược bi u đ  áp l c đ t lên tể ồ ự ấ ường c ừ  

­ Ch n m c nọ ự ước th p thi t k  làm m c nấ ế ế ự ước tính toán áp l c đ t lên tự ấ ường c ừ

­ Xác đ nh m t ph ng ngang đ  xác đ nh chi u dài t  do c a c  và tính áp l c đ tị ặ ẳ ể ị ề ự ủ ừ ự ấ  

b  đ ng, ch n t i trung đi m mái nghiêng.(t i cao trình ­3,1)ị ộ ọ ạ ể ạ

­ K t qu  tính toán áp l c đ t lên c  đế ả ự ấ ừ ược th  hi n   b ng 10 và 11.ể ệ ở ả

­ Gi i c  theo phả ừ ương pháp đ  gi i k t qu  đồ ả ế ả ược th  hi n   hình v ể ệ ở ẽ

Các bướ ơ ảc c  b n c a phủ ương pháp đ  gi iồ ả  :

   + Xây d ng bi u đ  áp l c đ tự ể ồ ự ấ

   + Quy đ i áp l c đ t v  các l c t p trungổ ự ấ ề ự ậ

   +  V  đa giác l c (theo m t t  l  đ  dài v i ẽ ự ộ ỉ ệ ộ ớ )η

   + V  các đẽ ường song song v i các đớ ường th ng n i tâm O tẳ ố ương  ng   đaứ ở  giác l c ự  Đa giác dây    

T  đa giác dây và đừ ường n i khép kín c a đa giác dây ta xác đ nh đố ủ ị ược chi u sâu chônề  

c  tính toán.ừ

      tp =  t0 + Δt    ≈ (1,1 ÷ 1,2).t0         theo (22TCN207­92)     

trong đó : t0 ­ chi u sâu chôn c  tính theo đ  gi i, tính t  m t ph ng ngang  đ n giaoề ừ ồ ả ừ ặ ẳ ế  

đi m gi a để ữ ường khép kín v i đa giác dây.ớ

­  Momen l n nh t c a c  là :    Mớ ấ ủ ừ c (max)  ừ  =  ymax   =η  1,44.10 = 14,4  (T.m)

   +   ymax = ymax1 = ymax2 = 1.44 (T) : tung đ  max c a đa giác dây.ộ ủ

   +      = 10 m   : T a đ  c c c a đa giác l c η ọ ộ ự ủ ự

CHƯƠNG 4PHÂN PH I L C NGANG VÀ T  H P T I TR NGỐ Ự Ổ Ợ Ả Ọ

4.1 Xác đ nh s  b  chi u dài tính toán c a c cị ơ ộ ề ủ ọ

      S  đ  xác đ nh chi u dài c c tính toán s  b ơ ồ ị ề ọ ơ ộ

Trong đó:  lo – Là chi u dài t  do c a c c (là kho ng cách t  tr c d m t i m t đ t)ề ự ủ ọ ả ừ ụ ầ ớ ặ ấ

         là h  s  kinh nghi m   đây ta ch n ệ ố ệ ở ọ = 7; Đường kính c c d = 0,4 mọ

Ta có b ng s  li u xác đ nh chi u dài tính toán c c s  b  nh  sau:ả ố ệ ị ề ọ ơ ộ ư

M t phân đo n b n c u tàu g m có 12 khung ngang, và 6 khung d c trong đó khungộ ạ ế ầ ồ ọ  

d c có đ  c ng l n h n khung ngang. Do đó có th  ti n hành gi i phân đo n c u tàuọ ộ ứ ớ ơ ể ế ả ạ ầ  

b ng bài toán ph ng theo phằ ẳ ương ngang. Khung được ch n đ  gi i bài toán ph ng làọ ể ả ẳ  khung có  Hi,max

 Ch n h  tr c t a đ  ban đ u c a phân đo n b n đ t t i đ u c c Aọ ệ ụ ọ ộ ầ ủ ạ ế ặ ạ ầ ọ 1A2. T a đ  tâmọ ộ  đàn h i đồ ược xác đ nh theo các công th c sau:ị ứ

xi,yi   ­ T a đ  c a đ u c c th  i đ i v i g c t a đ  ban đ u.ọ ộ ủ ầ ọ ứ ố ớ ố ọ ộ ầ

 ,  ­ Mô men t ng c ng c a các ph n l c  ng v i tr c y và tr c x.ổ ộ ủ ả ự ứ ớ ụ ụ

Các ph n l c ngang ả ự  và ở ầ đ u c c đ n B,C,D,E,F đọ ơ ược tính nh  l c c t Q gâyư ự ắ  

ra do các chuy n v  đ n v  theo các công th c c a c  h c k t c u. xem các c cể ị ơ ị ứ ủ ơ ọ ế ấ ọ  

đ n đơ ược ngàm ch t 2 đ u, tra b ng 6.6/Công trình b n c ng – trang 208. Taặ ầ ả ế ả  có:

       == Q =

E ­  Modul đàn h i c a ti t di n c c. Bê tông Mac 350 có E=2,9 .10ồ ủ ế ệ ọ 6 (T/m2)

I – Mô men quán tính c a ti t di n c c, c c ti t di n 40x40, có : ủ ế ệ ọ ọ ế ệ

      I = 2,13.10­3 (m4)

l – Chi u dài tính toán c a c c m. Do c c c a b n c u tàu đề ủ ọ ọ ủ ế ầ ược ngàm vào n nề  

đ t có d ng mái nghiêng nên chi u dài tính toán c a các hàng c c d c b n làấ ạ ề ủ ọ ọ ế  khác nhau

Ecừ : Modul bi n d ng đàn h i c a c  v i Eế ạ ồ ủ ừ ớ cừ =21.106 (T/m2)

Icừ :Mômen quán tính c a c  (larssen IV); ủ ừ

Icừ = [Wcừ .(hcừ/2)] 

       Trong đó : (Wcừ, hcừ) tra   b ng 5.1 trang 123 CTBC ngở ả ả

K t qu  tính toán ế ả ,ở ầ đ u c c đọ ược th  hi n   b ng tính   ph n ph  l c.ể ệ ở ả ở ầ ụ ụ

       y

T i tr ng t a tàu có d ng phân b  đ u trên đo n chi u dài ti p xúc gi a thân tàu vàả ọ ự ạ ố ề ạ ề ế ữ  

b n. xét cho m t phân đo n b n thì t i tr ng t a tàu có d ng phân b  đ u trên toàn bế ộ ạ ế ả ọ ự ạ ố ề ộ chi u dài phân đo n b n đó. Do đó ta tính l c t a c a tàu lên m t bề ạ ế ự ự ủ ộ ướ ọc c c

h p tàu đ y hàng và không hàng thì trợ ầ ường h p tàu đ y hàng có t i tr ng neo l n h nợ ầ ả ọ ớ ơ  

do đó l y t i tr ng neo trong trấ ả ọ ường h p này đ  tính toán.ợ ể

   Xét hai trường h p neo tàu sau:ợ

y

  

C(22,0 ;14,56) xy

        

      Trường h p 1ợ        Trường h p 2       ợ       

       

Ta s  tính toán cho TH2 v i  l c neo l n h n ẽ ớ ự ớ ơ

Chuy n l c neo v  tâm đàn h i :ể ự ề ồ

Trong đó , là t a đ  c a c c th  i đ i v i h  t a đ  m i có g c t a đ  đ t t i tâmọ ộ ủ ọ ứ ố ớ ệ ọ ộ ớ ố ọ ộ ặ ạ  đàn h i C.ồ

B ng 14 ả

­ 0.00522

­ 0.02085

­ 0.01356

­ 0.05879

­ 0.23502

4

4 ­0.1081

­0.1081 ­0.004

­ 0.00617 ­0.0105 ­0.01974

­ 0.08558

­ 0.34210

9

5 ­0.1419

­0.1419 ­0.0052 0.00811 ­ ­0.0137 0.02592 ­0.11236 ­

­ 0.44919

3

6 ­0.1758

­0.1758 ­0.0064 0.01004 ­ ­0.017 0.03211 ­0.13915 ­

­ 0.55627

7

7 ­0.2096

­0.2096 ­0.0077 ­0.01197 ­0.0203 0.03829 ­ 0.16594 ­

­ 0.66336

2

8 ­0.2435

­0.2435 ­0.0089 ­0.0139 ­0.0235

­ 0.04447

­ 0.19272

­ 0.77044

4

11 ­0.345 ­0.345 ­0.0126 ­0.0197 ­0.0334 ­

0.06301 0.27308 ­ 1.09169 ­

12 ­0.3788

­0.3788 ­0.0139

­ 0.02163 ­0.0366

­ 0.06919

­ 0.29987

­ 1.19878

3

T ng ổ ­2.3123 ­2.3123 ­0.0846 0.13206 ­0.2237 ­ 0.42234 ­ 1.83053 ­

­ 7.31783

3 Sai s  =(7.34 ­ 7.3178)*100%/7.34 = 0.3% ố

B ng 15 ả

c L c ngang là l c va tàuự ự

Theo tính toán   ph n t i tr ng va tàu,trên phân đo n b n này  ta b  trí 12 đ m tàu d cở ầ ả ọ ạ ế ố ệ ọ  

theo tuy n mép b n.Tuy nhiên trế ế ường h p nguy hi m nh t là khi toàn b  năng lợ ể ấ ộ ượ  ng

va tàu ch  t p trung vào 1 đ m tàu n m   v  trí ngoài cùng c a phân đo n b n gây raỉ ậ ệ ằ ở ị ủ ạ ế  

mô men l n nh t đ i v i tâm đàn h i C).Do đó ta s  đem trớ ấ ố ớ ồ ẽ ường h p này đ  phân ph iợ ể ố  

l c va tàu lên các đ u c c c a phân đo n b nự ầ ọ ủ ạ ế

Ta có t i tr ng va tàu bao g m 2 thành ph n đã tính đả ọ ồ ầ ượ ởc   trên là :

 Chuy n các thành ph n l c va v  tâm đàn h i ta có:ể ầ ự ề ồ

0.0958 0

0.3829 7

0.4887 2

0.9228 2

3.9997 0

15.989 47 Sai s  =(16 ­ 15.9894)*100%/16 = 0.0004% ố

L c ự  

t a(T) ự T ng ổ L c neo ự  

(T)

L c va ự   (T)

L c t a ự ự   (T) T ng ổ

    K t lu n : ế ậ  khung ngang s  12 là khung ngang nguy hi m nh t.ố ể ấ

CHƯƠNG 5: PHÂN TÍCH K T C U B N C U TÀUẾ Ấ Ế Ầ

5.1 Các t  h p t i tr ngổ ợ ả ọ

5.1.1

Các phương án t i tr ngả ọ

T i tr ng tác d ng lên b n bao g m 3 lo i:ả ọ ụ ế ồ ạ

­ T i tr ng thả ọ ường xuyên : t i tr ng b n thân công trình, l c neo c ả ọ ả ự ừ

­ T i tr ng t m th i dài h n : T i tr ng hàng hóa và thi t b  công ngh  trên b n.ả ọ ạ ờ ạ ả ọ ế ị ệ ế

­ T i tr ng t m th i ng n h n bao g m : T i tr ng neo tàu, t i tr ng va tàu, t i ả ọ ạ ờ ắ ạ ồ ả ọ ả ọ ả

350 350

350 250

350 350

350 250

350 350

350 250

 Giai theo ph̉ ương phap Antonov́

­ V i gi  thi t c c đ u là c u ki n m m ,chuy n v  ngang c a các nút là nh  ớ ả ế ọ ề ấ ệ ề ể ị ủ ư

nhau , Antonov d a vào quy lu t phân b  momen, vi t h  phự ậ ố ế ệ ương trình chính tawcscho m t s  đ  ph ng b t kì mà h  c  b n. N u h  có nút thì s  có n= ộ ơ ồ ẳ ấ ệ ơ ả ế ệ ẽ

m+1 h  phệ ương trình chính t c có n  n s  ;;ắ ẩ ố

5.4 Phân tích k t c u b ng ph n m mế ấ ằ ầ ề

Ti n hành gi i c u tàu nguy hi m nh t đã xác đ nh đế ả ầ ể ấ ị ược sau khi phân b  l c ngangố ự  

v i các t  h p t i tr ng   trên b ng ph n m m SAP 2000.ớ ổ ợ ả ọ ở ằ ầ ề

Phân t̀ ử Mmax (Tm) Mmin (Tm) Qmax (T) Qmin  (T) Nmax  (T) Nmin  (T)

m: H  s  đi u ki n làm vi c, l y m = 1.ệ ố ề ệ ệ ấ

1,  2: H  s  k  đ n  nh hệ ố ể ế ả ưởng c a phủ ương pháp h  c c.   đây dùng phạ ọ Ở ương pháp đóng ép c c nên l y ọ ấ 1 =  2 = 1

Ri : S c kháng đ u mũi c a l p đ t th  i ngay mũi c c.ứ ầ ủ ớ ấ ứ ọ

Fc,ui :Di n tích và chu vi ti t di n c c. Fệ ế ệ ọ c = 0,16 (m2) , ui = 1,6(m)

i : Cường đ  ma sát thành bên c a l p đ t th  i v i b  m t xung quanh c c.(D a vàoộ ủ ớ ấ ứ ớ ề ặ ọ ự  

đ  s t và chi u sâu chôn c c)ộ ệ ề ọ

Tính toán s c ch u t i c a c c t  chi u sâu ngàm gi  đ nh. Gi  thi t c c đóng vào l pứ ị ả ủ ọ ừ ề ả ị ả ế ọ ớ  

đ t 3. Chi u dài c c ch n là 22 m, chia làm 2 đo n.Cao trình mũi c c là ­18,2 m. Nh nấ ề ọ ọ ạ ọ ậ  

th y c c mép b n có chi u sâu c m trong đ t là nh  nh t nên ta dùng đ  tính toán s cấ ọ ế ề ắ ấ ỏ ấ ể ứ  

ch u t i c a c c (thiên v  an toàn ). ị ả ủ ọ ề