Thiết kế kho lạnh với công suất 3 tấn thịt heo mẻ

Đồ án môn học: Kỷ Thuật Lạnh GVHD:Nguyễn Thành Văn /MỤC LỤC Trang CHƯƠNG MỞ ĐẦU: CÁC SỐ LIỆU BAN ĐẦU І Mục đích ý nghĩa hệ thống lạnh ІІ Nội dung thông số Cấp đông: Trữ đông: Thông số môi trường: CHƯƠNG 1: XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC VÀ BỐ TRÍ MẶT BẰNG KHO LẠNH §1.1 Tính kích thước phòng cấp đơng Tính thể tích chất tải: Vct Tính diện tích chất tải : Fct Chiều cao phòng cấp đơng Chiều cao phòng cấp đơng Xác định số phòng cấp đơng: n §1.2 Tính kích thước phòng trữ đơng Tính thể tích chất tải: Vct Tính diện tích chất tải : Fct Chiều cao phòng trữ đơng Chiều cao phòng trữ đơng Xác định số phòng trữ đơng: n §1.3 Bố trí mặt kho lạnh CHƯƠNG 2: TÍNH CÁCH NHIỆT CÁCH ÂM CHO KHO LẠNH §2.1 Tính cách nhiệt cho tường bao kho lạnh Kết cấu số liệu 2.Tính tốn Kiểm tra nhiệt độ đọng sương §2.2 Tính cách nhiệt trần kho lạnh Kết cấu thông số 2.Tính tốn Kiểm tra nhiệt độ đọng sương §2.3 Tính cách nhiệt kho lạnh Kết cấu thơng số 2.Tính tốn Kiểm tra nhiệt độ đọng sương §2.4 Bố trí cách nhiệt cho kho lạnh CHƯƠNG 3: TÍNH NHIỆT HỆ THỐNG LẠNH §3.1 Tính nhiệt cho phòng cấp đơng Tính tổn thất lạnh qua kết cấu bao che : Q1 Tính tổn thất lạnh làm lạnh sản phẩm bao bì: Q2 3.Tính tổn thất lạnh vận hành: Q4 Tính nhiệt kho lạnh Cơng suất lạnh u cầu máy nén §3.2 Tính nhiệt cho phòng trữ đơng Tính tổn thất lạnh qua kết cấu bao che : Q1 Tổn thất lạnh làm lạnh sản phẩm bao bì Q2: 3.Tính tổn thất lạnh vận hành: Q4 Tính nhiệt kho lạnh Công suất lạnh yêu cầu máy nén CHƯƠNG 4: LẬP CHU TRÌNH VÀ TÍNH CHỌN MÁY NÉN SVTH: Phạm Vi Ca Trang: 4 5 12 14 15 19 Đồ án môn học: Kỷ Thuật Lạnh GVHD:Nguyễn Thành Văn §4.1 Chọn mơi chất §4.2 Hệ thống lạnh cho phòng trữ đơng І Thơng số ban đầu ІІ Tính tốn chu trình Chọn nhiệt độ bay : Chọn nhiệt độ ngưng tụ : Tính cấp nén chu trình Chọn chu trình lạnh Chọn độ lạnh, độ nhiệt Xây dựng đồ thị lập bảng thông số điểm nút Xác định lưu lượng tuần hoàn qua hệ thống Phụ tải nhiệt thiết bị ngưng tụ Xác định cơng máy nén 10 Tính chọn cơng suất lạnh 11 Hệ số làm lạnh Ш Chọn máy nén 1.Chọn máy nén Chọn động kéo máy §4.3 Hệ thống lạnh cho phòng cấp đơng І Thơng số ban đầu ІІ Tính tốn chu trình Chọn nhiệt độ bay : Chọn nhiệt độ ngưng tụ : Tính cấp nén chu trình Chọn chu trình lạnh Chọn độ lạnh, độ nhiệt Xây dựng đồ thị lập bảng thông số điểm nút Tính tốn chu trình Ш Tính chọn máy nén động kéo Tính chọn máy nén 2.Chọn động cho máy nén CHƯƠNG 5: TÍNH CHỌN CÁC THIẾT BỊ TRAO ĐỔI NHIỆT VÀ THIẾT BỊ PHỤ §5.1 Tính chọn thiết bị ngưng tụ Chọn thiết bị ngưng tụ Mục đích thiết bị ngưng tụ Cấu tạo Tính chọn thiết bị ngưng tụ Nguyên lý làm việc §5.1 Tính chọn thiết bị bay Chọn thiết bị bay Mục đích thiết bị bay Cấu tạo Nguyên lý làm việc Tính chọn thiết bị bay §5.3 Tính chọn thiết bị phụ Bình chứa cao áp Bình tách dầu Thiết bị tách khí khơng ngưng Bình hồi nhiệt SVTH: Phạm Vi Ca Trang: 22 23 27 32 33 35 Đồ án môn học: Kỷ Thuật Lạnh GVHD:Nguyễn Thành Văn Bình trung gian 6.Tính chọn tháp giải nhiệt CHƯƠNG 6: VẬN HÀNH VÀ BẢO DƯỠNG HỆ THỐNG LẠNH 43 §6.1 Nhiãûm vủ váûn hnh mạy lảnh 43 Cạc chè tiãu kinh tãú v k thût ch úu : §6.2 Đặc điểm vận hành hệ thống lạnh Freon 1.Dấu hiệu làm việc bình thường 2.Khởi động máy 3.Ngừng máy 4.Điều chỉnh chế độ làm việc §6.3 Bảo dưỡng sữa chữa hệ thống lạnh 44 Tài liệu tham khảo 45 SVTH: Phạm Vi Ca Trang: 44 Đồ án môn học: Kỷ Thuật Lạnh GVHD:Nguyễn Thành Văn CHƯƠNG MỞ ĐẦU: CÁC SỐ LIỆU BAN ĐẦU І Ý NGHĨA VÀ MỤC ĐÍCH CỦA HỆ THỐNG LẠNH - Từ xa xưa người biết sử dụng lạnh cho đời sống, cách cho vật cần làm lạnh tiếp xúc với vật lạnh Sau kỹ thuật lạnh đời thâm nhập vào ngành kinh tế quan trọng hỗ trợ tích cực cho ngành như: • Ngành cơng nghệ chế biến bảo quản thực phẩm • Trong cơng nghiệp nặng: làm nguội khn đúc • Trong y tế: chế biến bảo quản thuốc • Trong cơng nghiệp hố chất • Trong lĩnh vực điều hồ khơng khí - Đóng vai trò quan trọng ngành cơng nghiệp chế biến bảo quản thực phẩm Tuy nhiên để giữ cho thực phẩm lâu dài nhằm cung cấp, phân phối cho kinh tế quốc dân,thì phải cấp đông trữ đông nhằm giữ cho thực phẩm ở nhiệt độ thấp (-180C ÷ - 40 C) Bởi ở nhiệt độ thấp vi sinh vật làm ôi thiu thực phẩm bị ức chế, trình phân giải diễn chậm Vì mà giữ cho thực phẩm không bị hỏng thời gian dài ІІ NỘI DUNG VÀ YÊU CẦU THIẾT KẾ Cấp đông: - Sản phẩm bảo quản: thịt Heo - Công suất: E = 3,0 tấn/mẻ - Nhiệt độ thịt đầu vào: 180c - Nhiệt độ thịt đầu ra: ttb = -150c - Thời gian cấp đơng: 11giờ - Nhiệt độ phòng cấp đông: -350c Trữ đông: - Công suất : E = 35 - Nhiệt độ phòng trữ đơng: -180c Thông số môi trường: Địa điểm xây dựng: Quảng Nam Nhiệt độ môi trường: tn = 37,70c Độ ẩm môi trường: φn = 77% - SVTH: Phạm Vi Ca Trang: Đồ án môn học: Kỷ Thuật Lạnh GVHD:Nguyễn Thành Văn CHƯƠNG 1: XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC VÀ BỐ TRÍ MẶT BẰNG KHO LẠNH Mục đích chương xác định kích thước phòng lạnh cấp đông trữ đông kho lạnh ,xác định số lượng phòng lạnh cách bố trí hợp lí mặt kho lạnh §1.1 Tính kích thước phòng cấp đông Cho biết: - Công suất : E = 3,0 tấn/mẻ - Sản phẩm: Thịt Heo Tính thể tích chất tải: Vct E Vct= , [m3] gv Với: - E [tấn]: Cơng suất chất tải phòng cấp đơng - gv= 0,17 tấn/m3 : định mức chất tải thể tích- theo bảng 2-3 – tr28-tài liệu [1] Suy ra:Vct= = 17,65 [m3] 0,17 Tính diện tích chất tải : Fct Vct Fct= , [m2] hct Với: hct [m]: chiều cao chất tải, chọn hct= 2m 17, 65 Suy ra:Fct= = 8,83 [m2] Diện tích phòng lạnh(diện tích lạnh cần xây dựng): Ftr - chọn số phòng lanh n = Fct Ftr= , [m2] n.β F Với : βF: hệ số kể đến đường lại,diện tích chiếm chỗ dàn bay hơi,quạt Ở dây ta chọn βF = 0,54 - theo bảng 2-5 -tr34 - tài liệu[1] 8,83 Suy ra: Ftr= = 16,35 ,[m2] 1.0,54 Chiều cao phòng cấp đông htr= hct+ ∆h , [m] Với: ∆h chiều cao kể đến gió đối lưu buồng, chọn ∆h = 1m Suy ra: htr=2+1= m Xác định số phòng cấp đơng: n Ftr n= , f Với: f diện tích buồng lạnh quy chuẩn chọn f= 4,8x3,6 m2 16,35 Suy ra: n = = 0,95 17, 28 Suy : n =1 phòng => Cỡ buồng cấp đông là: Ftr = f = 4,8x3,6 m2 §1.2 Tính kích thước phòng trữ đơng Cho biết: - Cơng suất: E = 35 Tính thể tích chất tải: Vct E Vct = , [m3] gv SVTH: Phạm Vi Ca Trang: Đồ án môn học: Kỷ Thuật Lạnh GVHD:Nguyễn Thành Văn Với: - E [tấn]: Cơng suất chất tải phòng cấp đơng - gv= 0,45tấn/m3 : định mức chất tải thể tích, tra theo bảng 2-3 –tr28 tài liệu [1] thịt heo đông lạnh 35 Suy ra: Vct = = 77,78 m3 0,45 Tính diện tích chất tải : Fct Vct Fct = , [m2] hct Với: hct [m]: chiều cao chất tải, chọn hct= 2m 77,78 Suy ra:Fct= = 38,89 m2 Diện tích phòng lạnh: Ftr Fct Ftr= , [m2] βF Với : βF: hệ số kể đến đường lại, diện tích chiếm chỗ dàn bay hơi, quạt Ở dây ta chọn theo bảng 2-4-tr30 tài liệu[1] với diện tích buồng lạnh từ 20÷100 m2 có βF=0,7 38,89 Suy ra: Ftr = = 55,5 m2 0,7 Chiều cao phòng trữ đông htr = hct+ ∆h , [m] Với: ∆h chiều cao kể đến gió đối lưu buồng chọn ∆h = 1m Suy ra: htr = 2+1 = m Xác định số phòng trữ đơng: n Ftr n= , f Với: f diện tích buồng lạnh quy chuẩn chọn f = 6x6 m2 55,5 Suy ra: n = = 1,54 36 chọn n = phòng => Cỡ buồng cấp đơng là: Ftr = f = 6x6 m2 §1.3 Bố trí mặt kho lạnh PHÒNG MÁY CĐ (-35°C) VAN PHÒNG TĐ (-18°C) TĐ (-18°C) SVTH: Phạm Vi Ca Trang: Đồ án môn học: Kỷ Thuật Lạnh GVHD:Nguyễn Thành Văn CHƯƠNG 2: TÍNH CÁCH NHIỆT CÁCH ẨM CHO KHO LẠNH Do chênh lệch nhiệt độ môi trường kho lạnh lớn Do để giảm tối đa tổn thất nhiệt mơi trường phải bọc cách nhiệt Biết lớp cách nhiệt dày tổn thất nhiệt Nhưng chiều dày phải đảm bảo tối ưu hố chi phí đầu tư tiết kiệm lượng vận hành Mục đích chương để giải vấn đề Trong khuôn khổ đồ án môn học không cần tính lớp cách ẩm Chiều dày lớp cách nhiệt tính theo cơng thức tính hệ số truyền nhiệt k qua vách phẳng nhiều lớp lấy từ công thức (3-1) trang 64 tài liệu [1] n tư δ δ , [W/m2K] k = + ∑ i + cn + α n =1 λi λcn α Suy chiều dày lớp cách nhiệt: n 1  δi   , [m] δcn=λcn  −  + ∑ +  k  α i =1 λi α  Với: - δcn: Độ dày yêu cầu lớp cách nhiệt, [m] - λcn: Hệ số dẫn nhiệt vật liệu cách nhiệt , [W/mK] - k : Hệ số truyền nhiệt, [W/m K] - α1: hệ số toả nhiệt môi trường bên tới tường cách nhiệt, [W/m K] - α2: hệ số toả nhiệt vách buồng lạnh tới buồng lạnh, [W/m K] - δi: Bề dày yêu cầu lớp vật liệu thứ i, [m] - λi: Hệ số dẫn nhiệt lớp vật liệu thứ i, [W/mK] §2.1 Tính cách nhiệt cho tường bao kho lạnh Chúng ta tính cách nhiệt chung cho tường tính cho tường khắc nghiệt Chiều dày lớp cách nhiệt xác định theo yêu cầu bản: - Vách ngồi kết cấu bao che khơng phép đọng sương, nghĩa độ dày lớp cách nhiệt phải đủ lớn để nhiệt độ bề mặt vách ngoài lớn nhiệt độ đọng sương môi trường ts Chọn chiều dày cách nhiệt cho giá thành đơn vị lạnh rẻ Kết cấu số liệu SVTH: Phạm Vi Ca Trang: Đồ án môn học: Kỷ Thuật Lạnh Lớp Vật liệu Tol Sắt Polyurethane Tol Sắt GVHD:Nguyễn Thành Văn δ [m] 0,002 ? 0,002 λ [W/mK] 58 0,041 58 Ghi 2.Tính tốn a Phòng trữ đơng - Hệ số toả nhiệt bề mặt tường bao α1 : α1 = 23,3 W/m2K - tra theo bảng 3-7 trang 65, tài liệu [1] - Hệ số toả nhiệt bề mặt buồng lạnh lưu thông khơng khí cưỡng bức: α2=9 W/m2K - tra theo bảng 3-7 trang 65, tài liệu [1] Đối với phòng trữ đơng nhiệt độ phòng -18 0C Tra bảng 3-3 trang 63 tài liệu [1] với nhiệt độ phòng -18 0C tính cho vách bao ngồi Ta có hệ số truyền nhiệt tối ưu qua tường : ktư = 0,22 W/m2K Thế số vào ta tính chiều dày lớp cách nhiệt tường phòng trữ đơng: n 1  δi   , [m] δcn=λcn  −  + ∑ + k α λ α i = i    δcn = 0,041[ n 1 0, 002 −( + ∑2 + )] 0, 22 23,3 i 58 = 0,18 [ m] -Trên thực tế chiều dày cách nhiệt quy chuẩn Do chiều dày thực tế lớp cách nhiệt chọn theo quy chuẩn với điều kiện phải lớn tt chiều dày xác định Ở chọn chiều dày thực tế cách nhiệt là: δ cn = 0,2 m tt Ứng với δ cn ta tính hệ số truyền nhiệt thực tế: n tư δ δ k = + ∑ i + cn + α n =1 λi λcn α ⇒ ktđ = 0,199 ,[W/m2K] b Phòng cấp đơng - Hệ số toả nhiệt bề mặt tường bao tra theo bảng 3-7 trang 65 tài liệu [1] có : α1= 23,3 W/m2K - Hệ số toả nhiệt bề mặt buồng lạnh lưu thơng khơng khí cưỡng mạnh tra theo bảng 3-7 trang 65-tài liệu[1] có: α2= 10,5 W/m2K - Đối với phòng cấp đơng nhiệt độ phòng -35 0C Tra bảng 3-3 trang 63- tài liệu [1] với nhiệt độ phòng -35 0C tính cho vách bao ngồi Ta có hệ số truyền nhiệt tối ưu qua tường : ktư = 0,19 W/m2K Thế số vào ta tính chiều dày lớp cách nhiệt tường phòng trữ đông: n 1  δi   , [m] δcn=λcn  −  + ∑ +  k  α i =1 λi α  SVTH: Phạm Vi Ca Trang: Đồ án môn học: Kỷ Thuật Lạnh δcn = 0,041[ GVHD:Nguyễn Thành Văn n 1 0, 002 −( +∑2 + )] 0,19 23,3 i=1 58 10,5 = 0,21 [ m] Trên thực tế chiều dày cách nhiệt quy chuẩn Do chiều dày thực tế lớp cách nhiệt chọn theo quy chuẩn với điều kiện phải lớn tt chiều dày xác định Ở chọn chiều dày thực tế cách nhiệt là: δ cn = 0,3 m tt Ứng với δ cn ta tính hệ số truyền nhiệt thực tế: n tư δ δ k = + ∑ i + cn + α n =1 λi λcn α 0, 002 0,3 = 0,134 ,[W/m2K] kcđ = + ∑2 + + 23,3 i=1 58 0, 041 10,5 Kiểm tra nhiệt độ đọng sương Nếu bề mặt ngồi tường bao đọng sương ẩm dễ xâm nhập vào phá huỷ lớp cách nhiệt Để tránh tượng đọng sương xảy nhiệt độ bề mặt tường bao phải lớn nhiệt độ đọng sương môi trường Điều kiện để không xảy tượng đọng sương xác định theo công thức (3-7) trang 66,tài liệu[1] tn − ts t −tf k ≤ ks = 0,95.α1 n , [W/m K] Với: - k : hệ số truyền nhiệt thực tế qua tường, [W/m2K] - ks :hệ số truyền nhiệt thực tế qua tường bề mặt nhiệt độ đọng sương, [W/m2K] - α1=23,3 W/m2K hệ số toả nhiệt bề mặt từơng bao che - tf : nhiệt độ buồng lạnh, 0C - tn= 37,70C : nhiệt độ mơi trường ngồi - ts = 32,70C nhiệt độ đọng sương môi trường, tra theo đồ thị h-x trang 9,tài liệu[1].với nhiệt độ môi trường t1=37,70C độ ẩm φ=77% a Phòng trữ đơng Phòng trữ đơng có tf = -180C tn − ts t −tf Suy ra: ks = 0,95.α1 n 37, − 32, ks= 0,95.23,3 = 1,99 ,[W/m2K] 37, + 18 Mà có ktđ = 0,199 < ks = 1,99 ,[W/m2K] Vậy khơng có tượng đọng sương bề mặt ngồi tường bao phòng trữ đơng b.Phòng cấp đơng Phòng cấp đơng có tf= -350C Suy ra: tn − ts t −tf ks = 0,95.α1 n 37, − 32,5 ks= 0,95.23,3 = 1,53 ,[W/m2K] 37, + 35 Mà có kcđ= 0,134 < ks = 1,53 ,[W/m2K] SVTH: Phạm Vi Ca Trang: Đồ án môn học: Kỷ Thuật Lạnh GVHD:Nguyễn Thành Văn Vậy khơng có tượng đọng sương bề mặt ngồi tường bao phòng cấp đơng §2.2 Tính cách nhiệt trần kho lạnh Kết cấu thơng số Lớp Vật liệu Tol Sắt Polyurethane Tol Sắt δ [m] 0,002 ? 0,002 λ [W/m2K] 58 0,041 58 Tính tốn a Phòng trữ đơng - Hệ số toả nhiệt bề mặt tường bao tra theo bảng 3-7 trang 65,tài liệu[1] có : α1= 23,3 W/m2K - Hệ số toả nhiệt bề mặt buồng lạnh lưu thơng khơng khí cưỡng vừa phải tra theo bảng 3-7 trang 65,tài liệu[1] có: α2=9 W/m2K - Đối với phòng trữ đơng nhiệt độ phòng -18 0C Tra bảng 3-3 trang 63 tài liệu[1] với nhiệt độ phòng -18 0C tính cho mái Ta có hệ số truyền nhiệt tối ưu qua tường : ktư = 0,218 W/m2K Thế số vào ta tính chiều dày lớp cách nhiệt tường phòng trữ đơng: n 1  δi    , [m] − + + δcn=λcn  ∑  k α λ α i = 1 i    1 0, 002 −( +2 + )] 0, 218 23,3 58 = 0,182 ,[ m] Trên thực tế chiều dày cách nhiệt quy chuẩn Do chiều dày thực tế lớp cách nhiệt chọn theo quy chuẩn với điều kiện phải lớn tt chiều dày xác định Ở chọn chiều dày thực tế cách nhiệt là: δ cn = 0,2 m δcn = 0,041[ tt Ứng với δ cn ta tính hệ số truyền nhiệt thực tế: 1 n tư δ δ = 0, 002 0, = 0,199 ,[W/m2K] ktđ = k = + ∑ i + cn + + ∑2 + + α n =1 λi λcn α 23,3 i=1 58 0, 041 SVTH: Phạm Vi Ca Trang: 10 Đồ án môn học: Kỷ Thuật Lạnh GVHD:Nguyễn Thành Văn g Nhiệt lượng tỏa trình lạnh ống trao đổi nhiệt qql = i5 – i6 = 252-192 = 60 [kJ/kg] h Công nén máy hạ áp LNHA = GHA.( i2 – i1 ) = 0,34.( 442 - 401) = 13,94 [kW] i Công nén máy cao áp LNCA = GCA.( i4 – i3 ) = 0,56.(439 - 402) = 20,72 [kW] k Cơng nén cho chu trình L = LNHA +LNCA = 4,1 + 6,14 = 34,66[kW] l Hệ số làm lạnh 66, 05 Q ε= = = 1,9 34, 66 L m Năng suất lạnh riêng thể tích q0 194 qV = = = 754 , kJ/kg v1' 0, 2574 Ш Tính chọn máy nén động kéo Tính chọn máy nén a Thể tích hút thực tế qua máy nén hạ áp cao áp HA V tt = GHA v1 = 0,34 0,228 = 0,077 m3/s CA V tt = GCA v3 = 0,56.0,063 = 0,035 m3/s b Hệ số cấp λ ptg 3, Có tỉ số nén : Л = = = 3,98 Tra đồ thị hình 7- trang 168 tài liệu [1] với máy nén kiểu 0,83 p0 đại ta có: λ1 = λ2 = 0,81 c Thể tích hút lý thuyết 0, 077 VttHA HA V lt = = = 0,095 , m3/s 0,81 λ1 0, 035 VttCA V = = = 0,043 m3/s 0,81 λ2 Chọn máy nén cấp ta biết thể tích hút lý thuyết loại máy nén bao nhiêu, mà chỉ biết thể tích hút lý thuyết từng cấp máy nén Do ta chọn chu trình lạnh quy chuẩn xác định máy nén cho chu trình lạnh quy chuẩn làm máy nén chạy hệ thống lạnh thực tế - Xác định chu trình lanh tiêu chuẩn : Theo bảng (7-1) trang 172 tài liệu [1] chọn chế độ lạnh đơng cấp R22 có thơng số sau: t0 = -350C => p0 = 1,325bar tk = 300C => pk = 11,9 bar tqn = - 200C tql = 250C Suy áp suất trung gian chu trình: Ptg = p p k = 1,325.11,9 = 3,97 bar => ttg = - 70C => t6= -7 + = - 40C CA lt SVTH: Phạm Vi Ca Trang: 31 Đồ án môn học: Kỷ Thuật Lạnh GVHD:Nguyễn Thành Văn Bảng thông số chu trình lạnh tiêu chuẩn: Tsố Điểm 1’ 6’ Trạng Thái Bão hồ khơ Lỏng sơi Lỏng chưa sơi Hơi bão hoà ẩm t [0C] -35 30 -4 -35 p [bar] 1,325 11,9 11,9 1,325 v [m3/kg] 0,17 i [kJ/kg] 390 273 195 195 - Năng suất lạnh riêng khối lượng tiêu chuẩn tc q0tc = i 1tc' - i = 390 – 195 = 195 kJ/kg - Năng suất lạnh riêng thể tích tiêu chuẩn q 0tc 195 qVtc = = = 1147 [ kJ/kg] v1'tc 0,17 - Hệ số cấp ở điều kiện tiêu chuẩn ptg 3,97 Có tỉ số nén : Л = = = Tra đồ thị hình 7- trang 168 tài liệu [1] với máy nén kiểu p 1,325 đại ta có: λ = 0,87 - Năng suất lạnh tiêu chẩn Q0tc q vtc λtc 1147.0,87 Q0tc = Q0 = 66,05 = 107,9 , [ kW] q v λ 754.0,81 Chọn máy nén pitton MYCOM R22 F124B2 hai cấp nén có suất lạnh tiêu chuẩn MN Q 0tc = 173,7 kW > Q0tc lắp đặt - Số máy nén lắp đặt: Q0tc 107,9 Z = MN = = 0,62 173, Q0tc => Chọn Z = máy 2.Chọn động cho máy nén Công suất động điện kéo máy nén tính theo cơng thức (7-25) trang 171tài liệu [1] Ndc = (1,1÷2,1).Nel Đối với máy lạnh nhỏ chế độ làm việc dao động lớn, điện lưới lên xuống phập phù nên chọn hệ số an toàn = 2,1 L Suy ra: Ndc = 2,1.Nel = 2,1 η Trong đó: L- cơng nén máy nén η- Tổn thất lượng máy nén η = ηi.ηe.ηtđ.ηel Với: ηi – hệ số hiệu suất chỉ thị trình nén đoạn nhiệt thực tế khơng phải q trình nén đoạn nhiệt thuận nghịch, ηi tính theo cơng thức (7-21) trang 170 tài liệu[1] : T0 228 ηi = + 0,001.t0 = + 0.001.(-45) = 0,68 Tk 315 ηe – Hệ số hiệu suất học tổn thất ma sát bề mặt chuyển động (do nhà chế tạo quy định), chọn ηe = 0,92 SVTH: Phạm Vi Ca Trang: 32 Đồ án môn học: Kỷ Thuật Lạnh GVHD:Nguyễn Thành Văn ηtđ – Hệ số hiệu suất truyền động máy nén động cơ, máy nén hở truyền động đai nên chọn ηtđ = 0,98 ηel – Hệ số hiệu suất động điện, chọn ηel =0,9 theo trang 171 tài liệu[1] Suy : η = 0,68.0,95.0,98.0,9 = 0,55 34, 66 Vậy công suất động kéo máy nén: Ndc = 2,1 = 132,33 [kW] 0,55 CHƯƠNG 5: TÍNH CHỌN CÁC THIẾT BỊ TRAO ĐỔI NHIỆT VÀ THIẾT BỊ PHỤ §5.1 Tính chọn thiết bị ngưng tụ Chọn thiết bị ngưng tụ Chọn thiết bị ống chùm nằm ngang có nước làm mát tuần hồn Bởi loại thiết bị có phụ tải nhiệt lớn( khoảng 4500÷5500 W/m2) nên tiêu hao kim loại, thiết bị gọn nhẹ, chắn Mục đích thiết bị ngưng tụ Thiết bị ngưng tụ dùng để ngưng nén từ máy nén thành lỏng cao áp trước qua van tiết lưu vào dàn bay Cấu tạo Áp kế Van an toàn Đường vào cao áp Đường cân 5.Đường dự trữ đường xả khí khơng ngưng 6,8 Đường xả khí xả bẩn phía nước làm mát nắp bình Đường lỏng cao áp 10 Ống thép trao đổi nhiệt 11, 12 Đường vào nước làm mát Nguyên lý làm việc Đây thiết bị ngưng tụ làm mát nước chảy cưỡng bên ống Hơi cao áp vào bình từ phía theo đường 3, chiếm đầy khơng gian thể tích bình Tại nhả nhiệt cho nước làm mát chuyển động cưỡng bên ống, ngưng tụ thành lỏng qua đường ngồi Tính chọn thiết bị ngưng tụ - Phụ tải nhiệt thiết bị ngưng tụ : 1c 2c Qk = Q k + Q k = G.q1ck + GCA.q2ck = 21,94 + 104,72 = 126,66 ,[kW] SVTH: Phạm Vi Ca Trang: 33 Đồ án môn học: Kỷ Thuật Lạnh GVHD:Nguyễn Thành Văn - Lấy phụ tải nhiệt: qF= 5000 W/m2 - Diện tích bề mặt truyền nhiệt F: theo công thức (8-1) trang 214 , tài liệu [1] Qk 126, 66.103 Fk = = = 25,33 , m2 qF 5000 Theo bảng 8-3 trang 204 tài liệu [1] chọn bình ngưng KTP-25 với thơng số: Đường kính ống vỏ : D = 404 mm Chiều dài ống : L = 1500 mm Số ống : n = 135 ống Số lối : Diện tích bề mặt ngồi : F = 40 m2 - Lượng nước tiêu tốn làm mát bình ngưng Qk Vn = C.ρ ∆t Với: C- Nhiệt dung riêng nước C = 4,19 kJ/kg.K ρ- Khối lượng riêng nước ρ = 1000 kg/m3 ∆tw – Độ tăng nhiệt độ thiết bị ngưng tụ ∆tw = t w2- t w1 = 40- 36 = 40C 126, 66 Suy : Vn = = 0,0076 ,[ m3/s] 4,19.1000.4 §5.1 Tính chọn thiết bị bay Chọn thiết bị bay Do Frêon hòa tan dầu nên dùng dàn thơng thường mơi chất bay lại lớp dầu(vì ở nhiệt độ -20÷-400C, Frêon lại khơng hòa tan dầu) ở bề mặt thống lỏng môi chất ở ống trao đổi nhiệt làm ngăn cản q trình bay mơi chất dẫn đến ngăn cản q trình trao đổi nhiệt Do dàn bay Frêon phải cho lỏng môi chất từ xuống để tránh tượng để dầu lại cacte máy nén Chọn thiết bị bay kiểu dàn bay freon làm lạnh không khí đối lưu cưỡng Vì sử dụng để làm lạnh trực tiếp khơng khí mà khơng cần phải làm lạnh gián tiếp qua chất tải lạnh Hơn loại dễ vệ sinh tránh tượng nứt ống chất lỏng đóng băng Ta chọn dàn bay kiểu không ngập làm lạnh chất lỏng Có ưu điểm sau: + Đơn giản, dễ chế tạo, phụ tải nhiệt tương đối cao + Dễ vệ sinh phía mơi trường cần làm lạnh Mục đích thiết bị bay Dùng để hóa hơi bão hòa ẩm sau tiết lưu đồng thời làm lạnh môi trường cần làm lạnh Cấu tạo SVTH: Phạm Vi Ca Trang: 34 Đồ án môn học: Kỷ Thuật Lạnh GVHD:Nguyễn Thành Văn * Một yêu cầu đặt phải chia lỏng Freon cho tất vĩ ống Nếu không vĩ mà lỏng qua q vào vĩ nhận nhiệt hóa hết làm tác dụng đoạn ống sau, vĩ mà lỏng q nhiều hết vĩ lỏng dễ gây ngập lỏng máy nén Chú thích : Đường lỏng tiết lưu vào dàn Chúp chia Ống chia Các vĩ ống trao đổi nhiệt Ống góp Bẫy dầu Đường hạ áp Dàn phun nước Quạt Nguyên lý làm việc Lỏng Freon tiết lưu vào dàn từ phía nhờ búp chia ống chia nên lỏng Freon chia cho vĩ ống nhận nhiệt chất lỏng chất khí đối lưu tự nhiên cưỡng hóa Chiều dài vĩ ống phải tính tốn cho freon đến đoạn cuối ống phải hoàn toàn thành vào ống góp ngồi Tính chọn thiết bị bay a.Hệ thống dàn bay cho phòng cấp đơng Phòng cấp đơng có Q0 = 66,05 kW Nhiệt độ phòng : tf = - 350C Lấy nhiệt độ vào dàn lạnh : tf1 = -340C Lấy nhiệt độ dàn lạnh : tf2 = -360C Diện tích bề mặt trao đổi nhịêt dàn xác định theo công thức Q F= k ∆t Với: k- Hệ số truyền nhiệt dàn quạt phụ thuộc vào nhiệt độ sôi môi chất R22, xác định theo bảng 8-7 trang 282 tài liệu [1] với nhiệt độ sôi R22 SVTH: Phạm Vi Ca Trang: 35 Đồ án môn học: Kỷ Thuật Lạnh GVHD:Nguyễn Thành Văn t0 = -450C Ta có k = 400 W/m2K ∆t-Hiệu nhiệt độ trung bình logarit ∆t max − ∆t 6−2 ∆t = 40C ∆ttb = = ln max ln ∆t Hiệu nhiệt độ : ∆tmax = tf1 - t0 = -34 + 45 = 110C ∆tmin = tf2- t0 = - 36 + 45 = 90C 11 − 11 = 9,96 0C Suy ra: ∆ttb = ln 66, 05.103 Q0 Suy ra: Diãûn têch cạc bãư màût trao âäøi nhiãût: F = = = 16,67 , 400.9,96 k ∆t m2 Tra bảng 8-14 trang 251 tài liệu [1] chọn quạt kiểu 2B020 có diện tích bề mặt Fd = 20 m2 - Tải nhiệt: 2320 W - Số lượng quạt: - Cơng suất quạt: 100 W - Kích thước phủ bì: l = 630 mm R =765 mm H =465 mm b.Hệ thống dàn bay cho phòng trữ đơng Cơng suất lạnh u cầu phòng trữ đơng tương đương nên ta có cơng suất lạnh 19, 443 phòng : Q0 = = 9,72 kw Nhiệt độ phòng : tf = - 180C Lấy nhiệt độ vào dàn lạnh : tf1 = -170C Lấy nhiệt độ dàn lạnh : tf2 = -190C Diện tích bề mặt trao đổi nhịêt dàn xác định theo công thức Q F= k ∆t Với: k- Hệ số truyền nhiệt dàn quạt phụ thuộc vào nhiệt độ sôi môi chất NH3, xác định theo bảng trang 251 tài liệu [1] với nhiệt độ sôi R22 t0 = -250C Ta có k = 350W/m2K ∆t-Hiệu nhiệt độ trung bình logarit ∆t max − ∆t ∆t ∆ttb = ln max ∆t Hiệu nhiệt độ : ∆tmax = tf1 - t0 = -17 + 25 = 80C ∆tmin = tf2- t0 = - 19 + 25 = 60C 8−6 = 50C Suy ra: ∆ttb = ln Diện tích bề mặt trao đổi nhiệt dàn lạnh đặt phòng lạnh 1: 9720 Q FІ = = = 5,5 m2 k ∆t 350.5 SVTH: Phạm Vi Ca Trang: 36 Đồ án môn học: Kỷ Thuật Lạnh GVHD:Nguyễn Thành Văn Ta thấy FІ ≈ FІІ Nên chọn loại dàn quạt có ký hiệu 2B07 với thông số chọn + Diện tích bề mặt ngồi: F = 6,5 [m2] + Số lượng quạt: + Công suất quạt: 50 [W] + Dài x rộng x cao = 555 x 445 x 465 [mm] §5.3 Tính chọn thiết bị phụ Bình chứa cao áp a Mục đích - Bình chứa cao áp mục đích để cấp lỏng ổn định cho van tiết lưu Chỉ có hệ thống lạnh trung bình lớn - Ngồi có nhiệm vụ chứa lỏng từ thiết bị khác sa cha h thng b Cu to BầNH CHặẽA CAO AÏP Áp kế Van an toàn Đường vào lỏng cao áp Đường cân Đường dự trữ Ống thuỷ sáng Đường lỏng cao áp tới van tiết lưu c Tính chọn bình chứa cao áp Bình chứa cao áp đặt thấp cấp lỏng cho dàn ở cao Nên theo công thức – 14 trang 306 tài liệu [1] ta có 0,6.Vd 1,2 = 1,44 Vd VCA = 0,5 Với : 1,2 – Hệ số an toàn VCA – Thể tích bình chứa cao áp Vd – Thể tích hệ thống dàn bay Vd = Vtd + Vkk Vtd =L.V : Thể tích täø dn Vkk : Thể tích dn lảnh khäng khê SVTH: Phạm Vi Ca Trang: 37 Đồ án môn học: Kỷ Thuật Lạnh GVHD:Nguyễn Thành Văn Vd = 0,06 + 0,022 = 0,202 Suy : VCA = 1,54 Vd = 1,54 0,202 = 0,3 m3 Chọn Bình chứa cao áp chuẩn theo bảng 8-17 trang 310 tài liệu [1], ta chọn bình 0,4PB với thơng số Thể tích bình V= 0,4 m3 Đường kính Di= 406 mm Đường kính ngồi Da= 426 mm Chiều dài L = 3620 mm Chiều cao H = 570 mm Bình tách dầu a Mục đích -Để tránh dầu bám bẩn bề mặt trao đổi nhiệt thiết bị trao đổi nhiệt ( thiết bị ngưng tụ ,bay hơi….) làm giảm hiệu trao đổi nhiệt -Vị trí bình tách dầu: đặt sau máy nén trước bình ngưng tụ b Cấu tạo Chọn bình tách dầu kiểu khơ Freon hòa tan dầu bôi trơn theo dầu nên hệ thống có dầu sử dụng bình tách dầu kiểu khô cho gọn Chú thích : 1.Đường vào cao áp Van an toàn Đường cao áp 4.Các nón chắn , thực tế dùng nón khoan lỗ ∅10mm, bước 20mm Miệng phun ngang Van phao Đường xả dầu c.Nguyên lý làm việc: Dầu tách nhờ nguyên nhân: SVTH: Phạm Vi Ca Trang: 38 Đồ án môn học: Kỷ Thuật Lạnh GVHD:Nguyễn Thành Văn - Giảm vận tốc dòng từ ống nhỏ bình to làm lực quán tính giảm tác dụng trọng lực hạt dầu nặng rơi xuống - Do lực ly tâm ngoặt dòng hạt dầu nặng bị văng va đập vào thành bình rơi xuống -Do dòng va đập vào vào nón chén vận tốc đột ngột va đập vào chắn Các hạt dầu nặng giữ lại rơi xuống đáy bình d Tính chọn bình tách dầu Chỉ tính chọn bình tách dầu kiểu ướt - Đường kính ống : theo tài liệu [2] trang 222 ta có: d= 4Vh πϖ Trong : +ω :tốc độ mơi chất ở ống nối vào bình tách dầu Chọn ω = 18 [m/s] (theo tài liệu [2] trang 222) +Vh :thể tích riêng thực tế mơi chất khỏi máy nén Vh = Vcd + Vtd = (0,095+ 0,043)+0,019= 0,157 [m3/s] ⇒ d= 4Vh 4.0,157 = = 0,100 m = 100 [mm] πϖ 3,14.18 => Chọn loại bình 100-MO + 100: chỉ đường kính ống nối vào đầu đẩy máy nén + MO: chỉ loại bình Thiết bị tách khí khơng ngưng: a Mục đích: Nhằm loại khí không ngưng khỏi thiết bị ngưng tụ để tăng diện tích trao đổi nhiệt b Cấu tạo: - Đường hạ áp Trước máy nén phải qua bình hồi nhiệt bình tách lỏng để tránh tượng thuỷ kích 2- Đường vào hỗn hợp khí khơng ngưng cao áp 3- Đường tiết lưu lỏng cao áp ngưng tụ -Đường lỏng cao áp tiết lưu vào ống SVTH: Phạm Vi Ca Trang: 39 Đồ án môn học: Kỷ Thuật Lạnh GVHD:Nguyễn Thành Văn -Đường xả khí khơng ngưng c Ngun lý làm việc: Hỗn hợp cao áp khí khơng ngưng trích từ vị trí phần cao áp vào không gian hai ống nhận nhiệt nhận lạnh lỏng cao áp tiết lưu qua đường (4),hơi cao áp ngưng lại thành lỏng chảy xuống qua van tiết lưu (3) vô lại ống Khí khơng ngưng tụ lại phía qua đường (5) xả ngồi 4.Bình hồi nhiệt: a Mục đích: Dùng để nhiệt dòng hút máy nén nhằm tránh tượng thủy kích Ngồi có tác dụng lạnh lỏng cao áp trước tiết lưu nhằm giảm tổn thất lạnh tiết lưu Thiết bị đặt sau thiết bị bay hơi,trước máy nén b Cấu tạo: 1&3: Đường vào hạ áp : Lõi sắt bịt hai đầu nhằm để hướng đường dòng tiếp xúc với ống xoắn(6) vừa làm tăng tốc độ dòng nhằm tăng cường trình trao đổi nhiệt 4&5: Đường vào lỏng cao áp : Ống đồng trơn c Nguyên lý làm việc: Hơi hạ áp vào phía bình trao đổi nhiệt với lỏng cao áp ống xoắn trở thành nhiệt hút máy nén.Hơi phải lấy từ phía để hút dầu máy nén Lỏng cao áp ống xoắn ngược với chiều dòng để tăng cường qúa trình trao đổi nhiệt.Bình bọc cách nhiệt Bình trung gian a Mục đích Mục đích bình trung gian để làm mát 11 12 trung gian hoàn toàn trung áp cấp nén hệ thống lạnh nhiều cấp, đồng thời tách lỏng, tách dầu khỏi 13 trung áp lạnh lỏng trước trước tiết lưu 11 b Cấu tạo SVTH: Phạm Vi Ca Trang: 40 Đồ án môn học: Kỷ Thuật Lạnh GVHD:Nguyễn Thành Văn 1.Đường vào nén trung áp Đường lỏng cao áp tiết lưu vào bình Đường trung áp Các nón chắn Ống thuỷ tối van phao Phin lọc Ống xoắn TĐN Đường xả dầu Đường tháo lỏng khỏi bình 10 Đường lỏng cao áp 11 Áp kế 12 Van an toàn 13 Lỗ cân c.Tính chọn bình trung gian Ta tính chọn bình trung gian theo bước trích ở mục 8.2.1.4 trang 306÷308 tài liệu [3]: -Diện tích truyền nhiệt thiết bị trung gian Qtg Ftg = qf Với : Qtg – Cơng suất nhiệt trao đổi ở bình trung gian Qtg = Qql + Qlm Qql : Công suất nhiệt lạnh môi chất trước tiết lưu Qql = GHA.( i5 - i6 ) = 0,34.(252 – 192) = 20,4kW Qlm : Công suất nhiệt làm mát trung gian Qlm = GCA.( i2 - i3 ) = 0,56.(442 – 402) = 22,4kW Suy ra: Qtg = 20,4 + 22,4 = 42,8 , [kW] qF – Mật độ dòng nhiệt thiết bị ngưng tụ qF = 5000 , [W/ m2 ] Qtg 42,8.103 Suy Ftg = = = 8,56 m2 qf 5000 - Đường kính bình trung gian 4.V Di = Π.ω Trong đó: V- Lưu lượng thể tích bình, lưu lượng hút cấp nén cao áp V = GCA v3 = 0,56.0,063 = 0,035 m3/s SVTH: Phạm Vi Ca Trang: 41 Đồ án môn học: Kỷ Thuật Lạnh GVHD:Nguyễn Thành Văn ω – Tốc độ gas bình, chọn ω = 0,6 m/s 4.0, 035 4.V Suy ra: Di = = = 0,27 [ m] 3,14.0, Π.ω Chọn bình trung gian chế tạo sẵn, (Tra bảng 8-19 trang 266-Tài liệu [1] ) Chọn loại 100 π C3 có ký hiệu 100 π C3 với thông số kỹ thuật + Đường kính trung bình: D x S = 1000 x 10[mm] + Đường kính ống xoắn: d = 200 [mm] + Chiều cao: H = 2940 [mm] + Diện tích bề mặt ống xoắn: F = 8,6 [m2] + Thể tích bình: V = 1,85 [m3] + Khối lượng: m = 1230 [kg] Tính chọn tháp giải nhiệt a Mục đích: Để giải nhiệt cho nước làm mát thiết bị ngưng tụ máy nén b Cấu tạo Tháp giải nhiệt: Quạt hút ; Bộ phận tách nước ; Dàn tưới nước ; Bộ phận làm tơi nước Vỏ bảo vệ ; Máng chứa nước; Phao cấp nước bổ sung; Đường dẫn nước c Nguyên lý làm việc: Nước nóng từ thiết bị ngưng tụ vào tháp tưới tồn diện tích tháp nhờ ống tưới nước Sau nước làm tơi nhờ phận làm tơi nứơc nhả nhiệt cho gió chuyển động cưỡng từ lên, nguội trở lại nhiệt độ ban đầu chảy xuống máng bơm trở lại thiết bị ngưng tụ Lượng nước hao hụt theo gió phần nước bốc bổ sung qua đường van phao d.Tính chọn tháp giải nhiệt: Ta có phụ tải nhiệt thiết bị ngưng tụ Qk = 57,548 kW Ta quy suất lạnh ton Theo tiêu chuẩn CTI ton nhiệt tương đương 3900 kcal/h Qk = 126,66 [kw] Qk 126, 66 ⇒V = = = 0,0075 [m3 /s] = 7,5[l/s] C.ρ (t æ − t æ1 ) 4,187.1000.4 Tra bảng 8- 22 trang 272 tài liệu [1] chọn tháp giải nhiệt FRK40 với thông số : SVTH: Phạm Vi Ca Trang: 42 Đồ án môn học: Kỷ Thuật Lạnh + Lưu lượng nước định mức + Chiều cao tháp + Đường kính tháp + Đường kính ống nối dẫn vào + Đường kính ống nối dẫn + Đường chảy tràn + Đường kính ống van phao + Lưu lượng quạt gió + Đường kính quạt gió + Mô tơ quạt + Khối lượng tĩnh GVHD:Nguyễn Thành Văn 8,67 l/s 2052 mm 1580mm 80 mm 80 mm 25 mm 15 mm 290 m3/ph 940 mm 1,5 kW 128kg Các thiết bị khác Chọn thiết bị khác bao gồm: Van chiều, van chặn, van tiết lưu, van diện từ ta chọn theo đường kính hệ thống đường ống nối chúng CHƯƠNG 6: VẬN HÀNH VÀ BẢO DƯỠNG HỆ THỐNG LẠNH I Nhỉỵng váún âãư chung : §6.1 Nhiãûm vủ váûn hnh mạy laỷnh : Duy trỗ sổỷ laỡm vióỷc bỗnh thổồỡng cuớa hãû thäúng âãø âảt âỉåüc nhỉỵng chãú âäü nhiãût âäü v âäü áøm theo u cáưu sỉí dủng , âm bo cạc chè tiãu kinh tãú v k thût Âäưng thåìi phạt hiãûn nhỉỵng hỉ hng , sỉû cäú âãø khàõc phủc nhỉỵng âiãưu kiãûn cọ thãø âỉåüc qui õởnh qui trỗnh vỏỷn haỡnh vaỡ kyợ thuỏỷt an ton vãû sinh Cạc chè tiãu kinh tãú vaỡ kyợ thuỏỷt chuớ yóỳu : aớm baớo chóỳ âäü lm viãûc håüp l an ton theo âụng tiãu chuỏứn kinh tóỳ kyợ thuỏỷt aỷt õổồỹc caùc chố tiãu vãư âënh mỉïc , tiãu hao âiãûn , nỉåïc , dáưu , ga Cạc chè tiãu ny cọ liãn quan máût thiãút våïi cạc chè tiãu k thût : nhiãût âäü nỉåïc lm mạt , lm quạ lảnh lng , x khê , x håüp l v thu häưi dáưu , cung cáúp lảnh håüp l vãư säú lỉåüng , cháút lỉåüng ( nhiãût âäü ) s gim cạc chi phê sn xút v váûn hnh §6.2 Đặc điểm vận hành hệ thống lạnh Freon 1.Dấu hiệu làm việc bình thường -Trong khoang lạnh đạt nhiệt độ yêu cầu: -Dàn ống bay có bề mặt hay phủ lớp tuyết đặn -Ống hút lạnh không phủ tuyết -Phần máy nén nóng vừa phải,nhiệt độ khơng q 60-700C -Máy khơng rung khơng chảy dầu,khơng có tiếng gõ lạ -Nhiệt độ phòng máy khơng lớn q 400C -Ở tổ hợp truyền động dây đai,độ căng dây đai vừa phải ,khi dùng ngón tay ấn độ võng ở đoạn ở dây không 20mm -Nhiệt độ bề mặt động không 70-800C 2.Khởi động máy -Trước tiên phải xem xét đặc điểm lắp ráp tổ hợp thiết bị ,kiểm tra sơ đồ điện ,quay tay thử quạt gió -Kiểm tra độ căng dây đai máy hở,quay tay thử máy nén,đóng điện kiểm tra chiều quay quạt SVTH: Phạm Vi Ca Trang: 43 Đồ án môn học: Kỷ Thuật Lạnh GVHD:Nguyễn Thành Văn -Mở van máy nén bình chứa.Khởi động máy 3.Ngừng máy -Thường có hệ thống điều chỉnh tự động ,chỉ cần bấm nút ”dừng máy’’ -Khi máy nghĩ lâu đóng van bình chứa hút dàn bay tan giá ở dan bay hơi.Sau đóng van hút ,ngắt mạch động máy nén đóng van đẩy -Kiểm tra trạng thái van ,các vòng bít răc-co 4.Điều chỉnh chế độ làm việc -Chế độ làm việc hệ thống lạnh Freon điều khiển thiết bị tự động rơle nhiệt độ ,rơ le áp suất ,van tiết lưu nhiệt ,van điều chỉnh nước -Rơle áp suất thấp điều chỉnh phù hợp với nhiệt độ yêu cầu khoang lạnh theo giá trị nhiệt kế khoang lạnh áp kế đầu hút §6.3 Bảo dưỡng sữa chữa hệ thống lạnh -Hệ thống lạnh phải bảo dưỡng (đối với từng thiết bị) sữa chữa(nếu cần thiết) theo định kỳ để hệ thống lạnh làm việc điều kiện tốt SVTH: Phạm Vi Ca Trang: 44 Đồ án môn học: Kỷ Thuật Lạnh GVHD:Nguyễn Thành Văn Tài liệu tham khảo 1-Nguyễn Đức Lợi-Hướng dẫn thiết kế hệ thống lạnh -NXB Khoa học Kỷ thuật,2006(in lần thứ có bổ sung sữa chữa) 2- Nguyễn Đức lợi, Phạm Văn Tuỳ - Bài tập kỹ thuật Lạnh 3- Võ Chí Chính - Hệ thống máy thiết bị lạnh-NXB Khoa học kỷ thuật -2005 - Nguyễn Đức lợi, Phạm Văn Tuỳ, Đinh Văn Thuận - Kỹ thuật lạnh ứng dụng-NXB Giáo dục,2007(in lần thứ có sữa chữa bổ sung) 5.Nguyễn Văn Tài-Kỷ thuật điện lạnh-NXB Đại học Quốc gia TP Hồ Chí Minh ,2006 6.Nguyễn Đức Lợi –Dạy nghề sữa chữa Tủ lạnh –Máy điều hòa dân dụng-NXB Giáo dục ,2007 SVTH: Phạm Vi Ca Trang: 45 ... x 3, 3 5 ,3 x 3, 3 5 ,3 x 3, 3 3, 6 x 3, 3 3, 6 x 3, 6 3, 6 x 3, 6 19,08 19,08 14,76 14,76 17,28 17,28 0, 134 0, 134 0,47 0,265 0, 132 0, 134 55,5 55,5 17 51 72,5 72,5 141,9 141,9 117,9 199,5 165,4 167,9 934 ,5... x 3, 3 x 3, 3 6,5 x 3, 3 6,5 x 3, 3 6x6 6x6 23, 4 21,6 23, 4 23, 4 36 36 0,199 0,58 0,199 0,29 0,195 0,199 55,5 33 ,5 55,5 39 55,5 55,5 258,4 419,7 258,4 254,7 39 9,6 39 7,6 1988,4 Tổn thất lạnh làm lạnh. .. suất động điện cho phòng có cơng suất E= tấn/ mẻ : N = 4x5,5 kW Ta tính cơng suất động điện phòng cấp đơng với công suất tấn/ mẻ là: 4.5,5 .3, dc N cd = = 33 ,[kW] => Tổn thất lạnh động điện Q 34