THUYẾT MINH TÍNH TOÁN NHÀ XƯỞNG

Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng THUYẾT MINH TÍNH TỐN Cơng trình : Nhà xưởng long an Chủ đầu tư : Techcon Địa điểm : Trung tâm Techconedu.com Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng MỤC LỤC TỔNG QUAN Tổng quan, tiêu chuẩn thiết kế Đặc trưng vật liệu NHÀ XƯỞNG Mặt kết cấu Tải trọng, tổ hợp tải trọng Sơ đồ khung, sơ đồ chất tải Dữ liệu đầu vào thiết kế Kết nội lực Kết chuyển vị Phản lực chân cột Bảng tính móng Bảng tính cột Bảng tính khung kèo Bảng tính liên kết Bảng tính xưởng Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng Tổng quan Giới thiệu Tài liệu trình bày thơng số vật liệu, tiêu chuẩn dùng để thiết kế kết cấu cho dự án Các thơng số tính tốn kết cấu phù hợp với tiêu chuẩn hành đọc kèm phần phụ lục Đây cở sở tính tốn để bố trí cốt thép thể vẽ kết cấu kèm theo Phạm vi công việc Thuyết minh trình bày kiểm tốn liên quan đến kết cấu chịu lực cơng trình, tính theo trạng thái giới hạn thứ (cường độ, khả chịu lực…) trạng thái giới hạn thứ hai (độ võng, chuyển vị…) Tiêu chuẩn thiết kế TCVN 2737 : 1995 TCXDVN 338 : 2005 TCVN 356 : 2005 TCXD 40 : 1987 TCXDVN 375 : 2006 Tải trọng tác động - Tiêu chuẩn thiết kế Kết cấu thép - Tiêu chuẩn thiết kế Kết cấu bê tông bê tông cốt thép - Tiêu chuẩn thiết kế Tiêu chuẩn tính tốn kết cấu xây dựng Thiết kế cơng trình chịu động đất Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng Đặc trung vật liệu STT Loại vật liệu Mac Cường độ tiêu chuẩn ( N/mm 2) 240 fy = Thép tổ hợp CCT38 Thép hình CCT38 fy = 240 Xà gồ CT34 fy = 220 Giằng CCT38 CCT38 fy = fy = 240 240 Bulông neo CT38 fu = 240 Bulông cường thường 5.6 fu = 500 Bulông cường độ cao 8.8 fu = 800 Que Hàn N42 fwf = 410 Rod Cable Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng Mặt kết cấu Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng Tải trọng, tổ hợp tải trọng Tải trọng mái Gió −2 Tĩnh tải : Gto := 20⋅ kg⋅ m Hoạt tải : Gh := 30⋅ kg⋅ m −2 Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng Tổ hợp nội lực 3.1 Tổ hợp tiêu chuẩn TC01: TC02: TC03: TC04: Chỉ dành TC05: TC06: TC07: TC08: TC09: 3.2 Tổ hợp tính tốn TT01: TT02: TT03: TT04: TT05: Chỉ dành TT06: TT07: TT08: TT09: cho học viên cho học viên Trong đó: DL: Trường hợp tĩnh tải LL1: Trường hợp hoạt tải tầng lửng LL2: Trường hợp hoạt tải mái WXL: Trường hợp tải gió trái theo phương X WXR: Trường hợp tải gió phải theo phương X WYL: Trường hợp tải gió trái theo phương Y WYR: Trường hợp tải gió phải theo phương Y Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng Mơ hình MƠ HÌNH 3D Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng GIÓ TRÁI THEO PHƯƠNG X GIÓ PHẢI THEO PHƯƠNG X Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng Khung K-1: Kết nội lực Biểu đồ moment 1.1 Tĩnh tải (DL), Hoạt tải (LL) Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng 1.2 Gió trái (WL), Gió phải (WR) Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng Biểu đồ lực dọc 2.1 Tĩnh tải (DL), Hoạt tải (LL) Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng 2.2 Gió trái (WL), Gió phải (WR) Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng Biểu đồ lực cắt 3.1 Tĩnh tải (DL), Hoạt tải (LL) Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng 3.2 Gió trái (WL), Gió phải (WR) Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng Khung K-1: Kiểm tra chuyển vị thẳng đứngcho phép khung Độ võng dầm : ∆ := 78mm Độ võng cho phép : L ∆cp := 250 Với L nhịp nhà thép L := 25m L ∆cp := = 100⋅ mm 250 => Thỏa Khung K-1: Kiểm tra chuyển vị ngang cho phép khung Độ võng dầm : ∆ := 65.9mm Độ võng cho phép : H ∆cp := 100 Với H chiều cao đuôi mái H := 7000mm H ∆cp := = 70⋅ mm 100 => Thỏa Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng Khung K-1: Phản lực khung TABLE: Joint Reactions Joint OutputCase CaseType Text Text Text 73 TT LinStatic 73 HT LinStatic 73 WX LinStatic 73 WXX LinStatic 79 TT LinStatic 79 HT LinStatic 79 WX LinStatic 79 WXX LinStatic 84 TT LinStatic 84 HT LinStatic 84 WX LinStatic 84 WXX LinStatic F1 KN 4.78068 11.40484 -16.8409 2.463965 -4.78068 -11.4048 -2.45636 17.13224 4.13E-14 1.01E-13 -13.7427 13.4438 F2 KN 0 0 0 0 0 0 F3 KN 12.5742 23.71886 -5.04054 -15.309 12.5742 23.71886 -15.33 -5.65155 29.52995 54.18662 -25.1329 -25.8069 M1 KN-mm M2 KN-mm 0 0 0 0 0 0 M3 KN-mm 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng PHỤ LỤC A TÍNH TOÁN CẤU KIỆN KHUNG K1 Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng Lực kéo lớn ROD 11kN Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng Sơ đồ chất tải TỈNH TẢI HOẠT TẢI MÁI Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng THIẾT KẾ CỘT THÉP (TCVN 5575:2012) I(300~550)x164x5x8 Thông số vật liệu Hệ số độ tin cậy vật liệu (Mục 6.1.3) γM = 1.05 Cường độ tính tiêu chuẩn f = 236.4 ⋅ MPa Cường độ kéo đứt tiêu chuẩn f u = 420 ⋅ MPa Cường độ tính tốn f y = 260 ⋅ MPa Mơ hình đàn hồi thép (Bảng A.5) E = 2.1 ⋅ 10 MPa Hệ số điều kiện làm việc (Bảng 3) γc = Cường độ chịu cắt/trượt f v = 137.1 ⋅ MPa Giá trị nội lực Tiết diện Lực dọc trục N = 43 ⋅ kN Lực cắt Qx = 18.9 ⋅ kN Qy = 0.2 ⋅ kN Moment uốn Mx = 132 m ⋅ kN My = m ⋅ kN Tiết diện cột thép Chiều cao Chiều dày bụng chiều rộng Chiều dày cánh Chiều cao bụng Khoảng cách cánh dầm hc = 550 ⋅ mm t w = ⋅ mm bf = 164 ⋅ mm t f = ⋅ mm hw = 534 ⋅ mm hfk = 542 ⋅ mm Chiều dài tính toán cột Chiều dài thực cột L = 6.3 m Chiều dài tính tốn mặt phẳng uốn lx = m Chiều dài tính tốn ngồi mặt phẳng uốn ly = 3.5 m Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng Kiểm tra độ cứng cột Chuyển vị ngang đầu cột ∆max = 60 ⋅ mm Chuyển vị ngang cho phép cấu kiện ∆cp = L 100 ∆max =1 ∆cp = 63 ⋅ mm OK Kiểm tra độ mãnh cột Độ mảnh cho phép λcp = 120 Độ mảnh cột mặt phẳng trục Y λ y = 105 Độ mảnh cột mặt phẳng trục X λ x = 31.8 => OK Thỏa độ mãnh Kiểm tra điều kiện độ bền chịu nén uốn - 7.2.1.2 Hệ số - B.C1 nc = 1.5 c x = 1.2 c y = 1.5 Hệ số ứng suất - 7.4.1.2 ρ = 0.9 OK Kiểm tra ổn định tổng thể cột chịu nén Kiểm tra ổn định tổng thể mặt phẳng Độ mảnh qui ước mặt phẳng λ xqu = 1.1 Giá trị độ lệch tâm tương đối mx = Hệ số - D9 η = 1.2 Giá trị độ lệch tâm tính đổi - D9 me1 = mx ⋅ η = 21.8 φe = 0.07 Hệ số uốn dọc mặt phẳng - D10 Mx A c ⋅ = 17.4 N Wx Ứng suất tính tốn ổn định tổng thể mặt phẳng - 7.4.2.2 N σi = = 110.6 ⋅ MPa φe ⋅ A c σi OK = 0.5 f ⋅ γc Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng Kiểm tra ổn định tổng thể mặt phẳng Độ mảnh qui ước mặt phẳng λ yqu = 3.5 Hệ số uốn dọc - 7.3.2.1 φy = 0.5 Độ mãnh tính tốn trung gian λc = π ⋅ Hệ số -B14 Hệ số uốn dọc - 7.3.2.1 E f = 93.6 φc = 93.6 α = 1.5 β = 13.4 c = 0.1 Hệ số - 7.4.2.2 Ứng suất tính tốn ổn định tổng thể mặt phẳng - 7.4.2.2 N σo = = 189.9 ⋅ MPa c ⋅ φy ⋅ A c σo f ⋅ γc = 0.8 OK Kiểm tra ổn định cục cánh bụng Kiểm tra ổn định cục cánh chịu nén - 7.6.3 & B.35 Tỉ số phần cánh nhô bề dày cánh bo tf Tỉ số phần cánh nhô bề dày cánh cho phép = 9.9 ( ) ε f = 0.36 + 0.1 ⋅ λ xqu ⋅ => OK Kiểm tra ổn định cục bụng cột - B.33 Tỉ số chiều cao bụng cột bề dày bụng hw tw = 106.8 Tỉ số chiều cao bụng cột bề dày bụng cho phép ε w = 43.8 => Kiểm tra lại Kiểm tra cần thiết sườn cứng - 7.6.2.6 NG Cần bố trí sườn cướng cho bụng E f = 13.9 Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng THIẾT KẾ CỘT THÉP (TCVN 5575:2012) I(300~750)x212x6x8 Thông số vật liệu Hệ số độ tin cậy vật liệu (Mục 6.1.3) γM = 1.05 Cường độ tính tiêu chuẩn f = 236.4 ⋅ MPa Cường độ kéo đứt tiêu chuẩn f u = 420 ⋅ MPa Cường độ tính tốn f y = 260 ⋅ MPa Mơ hình đàn hồi thép (Bảng A.5) E = 2.1 ⋅ 10 MPa Hệ số điều kiện làm việc (Bảng 3) γc = Cường độ chịu cắt/trượt f v = 137.1 ⋅ MPa Giá trị nội lực Tiết diện Lực dọc trục N = 43 ⋅ kN Lực cắt Qx = 16 ⋅ kN Qy = 0.3 ⋅ kN Moment uốn Mx = 177 m ⋅ kN My = m ⋅ kN Tiết diện cột thép Chiều cao Chiều dày bụng chiều rộng Chiều dày cánh Chiều cao bụng Khoảng cách cánh dầm hc = 750 ⋅ mm t w = ⋅ mm bf = 212 ⋅ mm t f = ⋅ mm hw = 734 ⋅ mm hfk = 742 ⋅ mm Chiều dài tính toán cột Chiều dài thực cột L = 10 m Chiều dài tính tốn mặt phẳng uốn lx = 10 m Chiều dài tính tốn ngồi mặt phẳng uốn ly = 4.5 m Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng Kiểm tra độ cứng cột Chuyển vị ngang đầu cột ∆max = 60 ⋅ mm Chuyển vị ngang cho phép cấu kiện ∆cp = L 100 ∆max = 100 ⋅ mm = 0.6 OK ∆cp Kiểm tra độ mãnh cột Độ mảnh cho phép λcp = 120 Độ mảnh cột mặt phẳng trục Y λ y = 111.4 Độ mảnh cột mặt phẳng trục X λ x = 34.2 => OK Thỏa độ mãnh Kiểm tra điều kiện độ bền chịu nén uốn - 7.2.1.2 Hệ số - B.C1 nc = 1.5 c x = 1.2 c y = 1.5 Hệ số ứng suất - 7.4.1.2 ρ = 0.7 OK Kiểm tra ổn định tổng thể cột chịu nén Kiểm tra ổn định tổng thể mặt phẳng Độ mảnh qui ước mặt phẳng λ xqu = 1.1 Giá trị độ lệch tâm tương đối mx = Hệ số - D9 η = 1.2 Giá trị độ lệch tâm tính đổi - D9 me1 = mx ⋅ η = 22.2 φe = 0.07 Hệ số uốn dọc mặt phẳng - D10 Mx A c ⋅ = 18.1 N Wx Ứng suất tính tốn ổn định tổng thể mặt phẳng - 7.4.2.2 N σi = = 75.8 ⋅ MPa φe ⋅ A c σi OK = 0.3 f ⋅ γc Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng Kiểm tra ổn định tổng thể mặt phẳng Độ mảnh qui ước mặt phẳng λ yqu = 3.7 Hệ số uốn dọc - 7.3.2.1 φy = 0.5 Độ mãnh tính toán trung gian λc = π ⋅ Hệ số -B14 Hệ số uốn dọc - 7.3.2.1 E f = 93.6 φc = 93.6 α = 1.6 β = 14 c = 0.1 Hệ số - 7.4.2.2 Ứng suất tính tốn ổn định tổng thể mặt phẳng - 7.4.2.2 N σo = = 144.6 ⋅ MPa c ⋅ φy ⋅ A c σo f ⋅ γc = 0.6 OK Kiểm tra ổn định cục cánh bụng Kiểm tra ổn định cục cánh chịu nén - 7.6.3 & B.35 Tỉ số phần cánh nhô bề dày cánh bo tf Tỉ số phần cánh nhô bề dày cánh cho phép = 12.9 ( ) ε f = 0.36 + 0.1 ⋅ λ xqu ⋅ => OK Kiểm tra ổn định cục bụng cột - B.33 Tỉ số chiều cao bụng cột bề dày bụng hw tw = 122.3 Tỉ số chiều cao bụng cột bề dày bụng cho phép ε w = 44.7 Kiểm tra cần thiết sườn cứng - 7.6.2.6 => Kiểm tra lại NG Cần bố trí sườn cướng cho bụng E f = 14.2 Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng Kiểm tra ổn định bụng dầm có tăng cường sườn cứng - 7.6.1.1 Khoảng cách yêu cầu sườn cứng Bề rộng sườn cứng asmax = ⋅ hw = 2202 ⋅ mm as = 1500mm hw bsmin = + 40mm = 64.5 ⋅ mm 30 Chiều cao sườn cứng: bs = 65mm hs = hw = 734 ⋅ mm Bề dày sườn cứng: t smin = 2bs ⋅ t s = 5mm f E = 4.4 ⋅ mm Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng Tên dầm khung K1 : SB1 (550~350)x164x5x8 Các thông số vật liệu liệu đầu vào Sử dụng mác thép (Bảng 5) Hệ số độ tin cậy vật liệu (Mục 6.1.3) CCT42 γm := 1.1 Cường độ tính toán f = 236.364⋅ MPa Cường độ kéo đứt tiêu chuẩn fu = 420⋅ MPa Cường độ tiêu chuẩn fy = 260⋅ MPa Mơ hình đàn hồi thép (Bảng A.5) E := 2.1⋅ 10 MPa Hệ số điều kiện làm việc (Bảng 3) γc := Cường độ chịu cắt/trượt (Bảng 4) fy fv := 0.58 = 137.091 ⋅ MPa γm Giá trị nội lực Lực dọc trục N := 24.5kN Moment uốn M := 132kN⋅ m Lực cắt Q := 16.3kN Lực tập trung P := 0kN Loại nhà Kích thước hình học: Chiều cao dầm h := 500mm Chiều dày bụng tw := 5mm Chiều rộng cánh b f := 164mm Chiều dày cánh tf := 8mm Chiều cao bụng h w := h − 2tf = 484⋅ mm h fk := h − tf = 492⋅ mm Khoảng cách cánh dầm Bề rộng truyền tải dầm vị trí tập trung b o := 0mm Đặc trưng hình học : Diện tích tiết diện An = 5044⋅ mm Moment quán tính tiết diện trục trung hòa Ix = 206049605.333⋅ mm Moment kháng uốn tiết diện thực mặt phẳng Wx = 824198.421⋅ mm Moment tĩnh nửa tiết diện Sx = 469162⋅ mm 3 Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng Kiểm tra điều kiện độ bền chịu uốn - 7.2.1.1 M N σmax := + = 165.013 ⋅ MPa Wx An σmax OK = 0.698 f ⋅ γc ( ) M⋅ hw σ := Wx⋅ h σ = 155.031 ⋅ MPa = 0.656 f ⋅ γc OK Kiểm tra điều kiện độ bền chịu cắt - 7.2.1.2 Ứng suất tiếp Q⋅ Sf τ := = 5.106⋅ MPa Ix⋅ tw τ fv⋅ γc = 0.037 OK Kiểm tra điều kiện chịu tải trọng tập trung P b := bo = ⋅ mm Bề rộng truyền tải : lz := b1 + 2tf = 16⋅ mm P σc := = ⋅ MPa tw⋅ lz Chiều dài phân bố qui đổi tải trọng : Ứng suất cục bộ: Không cần kiểm tra tải tr Kiểm tra bụng dầm chịu ứng suất uốn-cắt-cục σtd := σtd f ⋅ γc 2 σ + σc − σ⋅ σc + 3τ = 155.283 ⋅ MPa = 0.657 OK Kiểm tra ổn định cục bụng dầm (7.6.1.1) Độ mãnh quy ước dầm - 7.6.1.3 λw = 2.2 λD := λD λw hw tw ⋅ f E = 3.248 = 1.476 > => NG cần bố trí sườn cho bụng dầm Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng Kiểm tra ổn định bụng dầm có tăng cường sườn cứng Khoảng cách yêu cầu sườn cứng: Bề rộng sườn cứng - 7.6.1.1 ( ) asmax := if λD > λw , ⋅ hw , 2.5⋅ h w = 968⋅ mm as := 1500mm hw b smin := + 50mm = 70.167⋅ mm 24 b s := 85mm Chiều cao sườn cứng: Bề dày sườn cứng: h s := h w = 484⋅ mm f tsmin := 2b s⋅ = 5.703⋅ mm E ts := 6mm Ổn định cục dầm chịu đồng thời ứng suất pháp ứng suất tiếp - 7.6.1.4 Hệ số - B.28: β := 0.8 Hệ số : δ = 1.11 Nội suy Hệ số : ccr = 31.7 Hệ số - B.29 c1 = 46.71 Hệ số - B.32 c2 = 84.7 Độ mãnh qui ước - 7.6.1.5 λa = 5.032 Cạnh bé ô d = 484⋅ mm Tỉ số cạnh lớn ô cạnh nhỏ : μ = 3.099 Độ mãnh qui ước - 7.6.1.1 λo = 3.248 Ứng suất cực hạn - 7.6.1.5 σcr = 710.441⋅ MPa Ứng suất cục cực hạn - 7.6.1.4 (64) : σc.cr = 435.96⋅ MPa τcr = 144.479 ⋅ MPa Ứng suất cắt cực hạn - 7.6.1.4 (61) Kiểm tra ổn định bụng dầm có tiết diện đối xứng, tăng cường sườn ngang 2 σc   σ  τ  = 0.221 γcb :=  + +     σcr σcr   τcr  γcb γc = 0.221 OK Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng Tên dầm khung K1 : SB1 (550~350)x164x5x8 Các thông số vật liệu liệu đầu vào Sử dụng mác thép (Bảng 5) Hệ số độ tin cậy vật liệu (Mục 6.1.3) CCT42 γm := 1.1 Cường độ tính tốn f = 236.364⋅ MPa Cường độ kéo đứt tiêu chuẩn fu = 420⋅ MPa Cường độ tiêu chuẩn fy = 260⋅ MPa Mơ hình đàn hồi thép (Bảng A.5) E := 2.1⋅ 10 MPa Hệ số điều kiện làm việc (Bảng 3) γc := Cường độ chịu cắt/trượt (Bảng 4) fy fv := 0.58 = 137.091 ⋅ MPa γm Giá trị nội lực Lực dọc trục N := 21.5kN Moment uốn M := 30kN⋅ m Lực cắt Q := 16kN Lực tập trung P := 0kN Loại nhà Kích thước hình học: Chiều cao dầm h := 350mm Chiều dày bụng tw := 5mm Chiều rộng cánh b f := 164mm Chiều dày cánh tf := 8mm Chiều cao bụng h w := h − 2tf = 334⋅ mm h fk := h − tf = 342⋅ mm Khoảng cách cánh dầm Bề rộng truyền tải dầm vị trí tập trung b o := 0mm Đặc trưng hình học : Diện tích tiết diện An = 4294⋅ mm Moment qn tính tiết diện trục trung hòa Ix = 92267255.333⋅ mm Moment kháng uốn tiết diện thực mặt phẳng Wx = 527241.459⋅ mm Moment tĩnh nửa tiết diện Sx = 294074.5⋅ mm 3 Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng Kiểm tra điều kiện độ bền chịu uốn - 7.2.1.1 M N σmax := + = 61.907⋅ MPa Wx An σmax OK = 0.262 f ⋅ γc ( ) M⋅ hw σ := Wx⋅ h σ = 54.299⋅ MPa = 0.23 f ⋅ γc OK Kiểm tra điều kiện độ bền chịu cắt - 7.2.1.2 Ứng suất tiếp Q⋅ Sf τ := = 7.781⋅ MPa Ix⋅ tw τ fv⋅ γc = 0.057 OK Kiểm tra điều kiện chịu tải trọng tập trung P b := bo = ⋅ mm Bề rộng truyền tải : lz := b1 + 2tf = 16⋅ mm P σc := = ⋅ MPa tw⋅ lz Chiều dài phân bố qui đổi tải trọng : Ứng suất cục bộ: Không cần kiểm tra tải tr Kiểm tra bụng dầm chịu ứng suất uốn-cắt-cục σtd := σtd f ⋅ γc 2 σ + σc − σ⋅ σc + 3τ = 55.946⋅ MPa = 0.237 OK Kiểm tra ổn định cục bụng dầm (7.6.1.1) Độ mãnh quy ước dầm - 7.6.1.3 λw = 2.2 λD := λD λw hw tw ⋅ f E = 2.241 = 1.019 > => NG cần bố trí sườn cho bụng dầm Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng Kiểm tra ổn định bụng dầm có tăng cường sườn cứng Khoảng cách yêu cầu sườn cứng: Bề rộng sườn cứng - 7.6.1.1 ( ) asmax := if λD > λw , ⋅ hw , 2.5⋅ h w = 668⋅ mm as := 1500mm hw b smin := + 50mm = 63.917⋅ mm 24 b s := 85mm Chiều cao sườn cứng: Bề dày sườn cứng: h s := h w = 334⋅ mm f tsmin := 2b s⋅ = 5.703⋅ mm E ts := 6mm Ổn định cục dầm chịu đồng thời ứng suất pháp ứng suất tiếp - 7.6.1.4 Hệ số - B.28: β := 0.8 Hệ số : δ = 1.609 Nội suy Hệ số : ccr = 31.7 Hệ số - B.29 c1 = 46.71 Hệ số - B.32 c2 = 84.7 Độ mãnh qui ước - 7.6.1.5 λa = 5.032 Cạnh bé ô d = 334⋅ mm Tỉ số cạnh lớn ô cạnh nhỏ : μ = 4.491 Độ mãnh qui ước - 7.6.1.1 λo = 2.241 Ứng suất cực hạn - 7.6.1.5 σcr = 1491.852⋅ MPa Ứng suất cục cực hạn - 7.6.1.4 (64) : σc.cr = 435.96⋅ MPa τcr = 291.74⋅ MPa Ứng suất cắt cực hạn - 7.6.1.4 (61) Kiểm tra ổn định bụng dầm có tiết diện đối xứng, tăng cường sườn ngang 2 σc   σ  τ  = 0.045 γcb :=  + +     σcr σcr   τcr  γcb γc = 0.045 OK Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng Tên dầm khung K1 : SB1 350 x164x5x8 Các thông số vật liệu liệu đầu vào Sử dụng mác thép (Bảng 5) Hệ số độ tin cậy vật liệu (Mục 6.1.3) CCT42 γm := 1.1 Cường độ tính tốn f = 236.364⋅ MPa Cường độ kéo đứt tiêu chuẩn fu = 420⋅ MPa Cường độ tiêu chuẩn fy = 260⋅ MPa Mơ hình đàn hồi thép (Bảng A.5) E := 2.1⋅ 10 MPa Hệ số điều kiện làm việc (Bảng 3) γc := Cường độ chịu cắt/trượt (Bảng 4) fy fv := 0.58 = 137.091 ⋅ MPa γm Giá trị nội lực Lực dọc trục N := 21kN Moment uốn M := 25kN⋅ m Lực cắt Q := 16kN Lực tập trung P := 0kN Loại nhà Kích thước hình học: Chiều cao dầm h := 350mm Chiều dày bụng tw := 5mm Chiều rộng cánh b f := 164mm Chiều dày cánh tf := 8mm Chiều cao bụng h w := h − 2tf = 334⋅ mm h fk := h − tf = 342⋅ mm Khoảng cách cánh dầm Bề rộng truyền tải dầm vị trí tập trung b o := 0mm Đặc trưng hình học : Diện tích tiết diện An = 4294⋅ mm Moment quán tính tiết diện trục trung hòa Ix = 92267255.333⋅ mm Moment kháng uốn tiết diện thực mặt phẳng Wx = 527241.459⋅ mm Moment tĩnh nửa tiết diện Sx = 294074.5⋅ mm 3 Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng Kiểm tra điều kiện độ bền chịu uốn - 7.2.1.1 M N σmax := + = 52.307⋅ MPa Wx An σmax OK = 0.221 f ⋅ γc ( ) M⋅ hw σ := Wx⋅ h σ = 45.249⋅ MPa = 0.191 f ⋅ γc OK Kiểm tra điều kiện độ bền chịu cắt - 7.2.1.2 Ứng suất tiếp Q⋅ Sf τ := = 7.781⋅ MPa Ix⋅ tw τ fv⋅ γc = 0.057 OK Kiểm tra điều kiện chịu tải trọng tập trung P b := bo = ⋅ mm Bề rộng truyền tải : lz := b1 + 2tf = 16⋅ mm P σc := = ⋅ MPa tw⋅ lz Chiều dài phân bố qui đổi tải trọng : Ứng suất cục bộ: Không cần kiểm tra tải tr Kiểm tra bụng dầm chịu ứng suất uốn-cắt-cục σtd := σtd f ⋅ γc 2 σ + σc − σ⋅ σc + 3τ = 47.213⋅ MPa = 0.2 OK Kiểm tra ổn định cục bụng dầm (7.6.1.1) Độ mãnh quy ước dầm - 7.6.1.3 λw = 2.2 λD := λD λw hw tw ⋅ f E = 2.241 = 1.019 > => NG cần bố trí sườn cho bụng dầm Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng Kiểm tra ổn định bụng dầm có tăng cường sườn cứng Khoảng cách yêu cầu sườn cứng: Bề rộng sườn cứng - 7.6.1.1 ( ) asmax := if λD > λw , ⋅ hw , 2.5⋅ h w = 668⋅ mm as := 1500mm hw b smin := + 50mm = 63.917⋅ mm 24 b s := 85mm Chiều cao sườn cứng: Bề dày sườn cứng: h s := h w = 334⋅ mm f tsmin := 2b s⋅ = 5.703⋅ mm E ts := 6mm Ổn định cục dầm chịu đồng thời ứng suất pháp ứng suất tiếp - 7.6.1.4 Hệ số - B.28: β := 0.8 Hệ số : δ = 1.609 Nội suy Hệ số : ccr = 31.7 Hệ số - B.29 c1 = 46.71 Hệ số - B.32 c2 = 84.7 Độ mãnh qui ước - 7.6.1.5 λa = 5.032 Cạnh bé ô d = 334⋅ mm Tỉ số cạnh lớn ô cạnh nhỏ : μ = 4.491 Độ mãnh qui ước - 7.6.1.1 λo = 2.241 Ứng suất cực hạn - 7.6.1.5 σcr = 1491.852⋅ MPa Ứng suất cục cực hạn - 7.6.1.4 (64) : σc.cr = 435.96⋅ MPa τcr = 291.74⋅ MPa Ứng suất cắt cực hạn - 7.6.1.4 (61) Kiểm tra ổn định bụng dầm có tiết diện đối xứng, tăng cường sườn ngang 2 σc   σ  τ  = 0.04 γcb :=  + +     σcr σcr   τcr  γcb γc = 0.04 OK Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng 164 Tên dầm khung K1 : SB1 (800~(50~ )x164x x8 0~ Các thông số vật liệu liệu đầu vào Sử dụng mác thép (Bảng 5) Hệ số độ tin cậy vật liệu (Mục 6.1.3) CCT42 γm := 1.1 Cường độ tính tốn f = 236.364⋅ MPa Cường độ kéo đứt tiêu chuẩn fu = 420⋅ MPa Cường độ tiêu chuẩn fy = 260⋅ MPa Mơ hình đàn hồi thép (Bảng A.5) E := 2.1⋅ 10 MPa Hệ số điều kiện làm việc (Bảng 3) γc := Cường độ chịu cắt/trượt (Bảng 4) fy fv := 0.58 = 137.091 ⋅ MPa γm Giá trị nội lực Lực dọc trục N := 15kN Moment uốn M := 275kN⋅ m Lực cắt Q := 49kN Lực tập trung P := 0kN Loại nhà Kích thước hình học: Chiều cao dầm h := 800mm Chiều dày bụng tw := 6mm Chiều rộng cánh b f := 164mm Chiều dày cánh tf := 8mm Chiều cao bụng h w := h − 2tf = 784⋅ mm h fk := h − tf = 792⋅ mm Khoảng cách cánh dầm Bề rộng truyền tải dầm vị trí tập trung b o := 0mm Đặc trưng hình học : Diện tích tiết diện An = 7328⋅ mm Moment quán tính tiết diện trục trung hòa Ix = 652444330.667⋅ mm Moment kháng uốn tiết diện thực mặt phẳng Wx = 1631110.827⋅ mm Moment tĩnh nửa tiết diện Sx = 980544⋅ mm 3 Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng Kiểm tra điều kiện độ bền chịu uốn - 7.2.1.1 M N σmax := + = 170.644 ⋅ MPa Wx An σmax OK = 0.722 f ⋅ γc ( ) M⋅ hw σ := Wx⋅ h σ = 165.225 ⋅ MPa = 0.699 f ⋅ γc OK Kiểm tra điều kiện độ bền chịu cắt - 7.2.1.2 Ứng suất tiếp Q⋅ Sf τ := = 6.503⋅ MPa Ix⋅ tw τ fv⋅ γc = 0.047 OK Kiểm tra điều kiện chịu tải trọng tập trung P b := bo = ⋅ mm Bề rộng truyền tải : lz := b1 + 2tf = 16⋅ mm P σc := = ⋅ MPa tw⋅ lz Chiều dài phân bố qui đổi tải trọng : Ứng suất cục bộ: Không cần kiểm tra tải tr Kiểm tra bụng dầm chịu ứng suất uốn-cắt-cục σtd := σtd f ⋅ γc 2 σ + σc − σ⋅ σc + 3τ = 165.608 ⋅ MPa = 0.701 OK Kiểm tra ổn định cục bụng dầm (7.6.1.1) Độ mãnh quy ước dầm - 7.6.1.3 λw = 2.2 λD := λD λw hw tw ⋅ f E = 4.384 = 1.993 > => NG cần bố trí sườn cho bụng dầm Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng Kiểm tra ổn định bụng dầm có tăng cường sườn cứng Khoảng cách yêu cầu sườn cứng: Bề rộng sườn cứng - 7.6.1.1 ( ) asmax := if λD > λw , ⋅ hw , 2.5⋅ h w = 1568⋅ mm as := 1500mm hw b smin := + 50mm = 82.667⋅ mm 24 b s := 85mm Chiều cao sườn cứng: Bề dày sườn cứng: h s := h w = 784⋅ mm f tsmin := 2b s⋅ = 5.703⋅ mm E ts := 6mm Ổn định cục dầm chịu đồng thời ứng suất pháp ứng suất tiếp - 7.6.1.4 Hệ số - B.28: β := 0.8 Hệ số : δ = 0.397 Nội suy Hệ số : ccr = 31.7 Hệ số - B.29 c1 = 46.71 Hệ số - B.32 c2 = 84.7 Độ mãnh qui ước - 7.6.1.5 λa = 4.194 Cạnh bé ô d = 784⋅ mm Tỉ số cạnh lớn ô cạnh nhỏ : μ = 1.913 Độ mãnh qui ước - 7.6.1.1 λo = 4.384 Ứng suất cực hạn - 7.6.1.5 σcr = 389.896⋅ MPa Ứng suất cục cực hạn - 7.6.1.4 (64) : σc.cr = 627.782 ⋅ MPa τcr = 88.733⋅ MPa Ứng suất cắt cực hạn - 7.6.1.4 (61) Kiểm tra ổn định bụng dầm có tiết diện đối xứng, tăng cường sườn ngang 2 σc   σ  τ  = 0.43 γcb :=  + +     σcr σcr   τcr  γcb γc = 0.43 OK Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng PHỤ LỤC B TÍNH TỐN LIÊN KẾT Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng THIẾT KẾ LIÊN KẾT (TCVN 5575:2012) Tính tốn nút số : 12 Vật liệu thép Mác thép sử dụng Hệ số tin cậy cường độ γm = 1.05 Cường độ tính tiêu chuẩn f = 209.524 ⋅ MPa Cường độ tính tốn fy = 220 ⋅ MPa Cường độ kéo đứt tiêu chuẩn fu = 340 ⋅ MPa Môđun đàn hồi thép E = 210000 ⋅ MPa Cường độ chịu cắt thép: fv = 121.524 ⋅ MPa Hệ số tin cậy thép γc = 0.9 Nội lực Lực dọc N = 60 ⋅ kN Lực cắt V = 80 ⋅ kN Moment M = 160 m ⋅ kN Hình dạng dầm thép Chiều cao h = 750 ⋅ mm Chiều rộng b = 212 ⋅ mm Chiều dày cánh tf = ⋅ mm Chiều dày bụng tw = ⋅ mm Hình dạng mặt bích Chiều rộng mã hp = 970 ⋅ mm bp = 212 ⋅ mm Chiều dày mã = 10 ⋅ mm Chiều cao mã Bu lông Cấp độ bền bulông 6.6 Dùng bulông thô thường Cường độ chịu cắt bu lông: fvb = 230 ⋅ MPa Cường độ chịu kéo bu lông: ftb = 250 ⋅ MPa Cường độ tính tốn chịu ép mặt - B11: fcb = 395 ⋅ MPa Đường kính bulơng d = 22 ⋅ mm Diện tích tiết diện tính tốn bulơng - B.4 A = 3.801 ⋅ cm Diện tích thực bulông - B.4 A bn = 3.03 ⋅ cm Số cột bulông Số bulông cột nav = np = Số bulông hàng m=2 Số bulông n = 18 Số mặt ma sát qua thân bulông nv = 2 Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng Hệ số điều kiện làm việc γb1 = Khả chịu lực nhóm bu lơng - 8.2.2 Chịu kéo Nvb = 78.687 ⋅ kN Ntb = 68.175 ⋅ kN Chịu ép mặt Ncb = 78.687 ⋅ kN Chịu cắt Kiểm tra khả chịu lực bulông Lực cắt lớn bu lông V max = 4.444 ⋅ kN Vmax Nvb Lực kéo lớn bu lông OK Nmax = 25.38 ⋅ kN Nmax Lực ép mặt bu lông = 0.056 Ntb Vmax Ncb = 0.372 OK = 0.06 OK Kiểm tra Mối hàn Cường độ kéo đứt tiêu chuẩn fwun - B8 : fwun = 410 ⋅ MPa Cường độ tính tốn fwf - B8: fwf = 180 ⋅ MPa Hệ số điều kiện làm việc mối hàn - B.5.4: γh = 0.9 Hệ số tin cậy cường độ hàn - B.7 γM = 1.25 Cường độ tính tốn mối hàn - B.7 fws = 153 ⋅ MPa Chọn chiều cao đường hàn - (10-6) Tổng chiều dài đường hàn hh = ⋅ mm Lh = 1436 ⋅ mm Diện tích mặt cắt Fh = 60.312 ⋅ cm Mơ men qn tính đường hàn W h = 224492.59 ⋅ cm Ứng suất tổng đường hàn Ttd := (  M  +  V  = 13.283 ⋅ MPa W  F   h  h Ttd βt ⋅ fwf , βs ⋅ fws ) = 0.105 Kiểm tra mặt bích Chiều dày mặt bích xác định từ điều kiện chịu uốn tct = 6.048 ⋅ mm tct = 0.605 OK Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng CHI TIẾT TẠI NÚT KHUNG 12 Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng THIẾT KẾ LIÊN KẾT (TCVN 5575:2012) Tính tốn nút số : 15 Vật liệu thép Mác thép sử dụng Hệ số tin cậy cường độ γm = 1.05 Cường độ tính tiêu chuẩn f = 228.571 ⋅ MPa Cường độ tính tốn fy = 240 ⋅ MPa Cường độ kéo đứt tiêu chuẩn fu = 380 ⋅ MPa Môđun đàn hồi thép E = 210000 ⋅ MPa Cường độ chịu cắt thép: fv = 132.571 ⋅ MPa Hệ số tin cậy thép γc = 0.9 Nội lực Lực dọc N = −24.6 ⋅ kN Lực cắt V = 36 ⋅ kN Moment M = 132 m ⋅ kN Hình dạng dầm thép Chiều cao h = 550 ⋅ mm Chiều rộng b = 164 ⋅ mm Chiều dày cánh tf = ⋅ mm Chiều dày bụng tw = ⋅ mm Hình dạng mặt bích Chiều rộng mã hp = 660 ⋅ mm bp = 164 ⋅ mm Chiều dày mã = 16 ⋅ mm Chiều cao mã Bu lông Cấp độ bền bulông 6.6 Dùng bulông thô thường Cường độ chịu cắt bu lông: fvb = 230 ⋅ MPa Cường độ chịu kéo bu lơng: ftb = 250 ⋅ MPa Cường độ tính toán chịu ép mặt - B11: fcb = 465 ⋅ MPa Đường kính bulơng d = 22 ⋅ mm Diện tích tiết diện tính tốn bulơng - B.4 A = 3.801 ⋅ cm Diện tích thực bulơng - B.4 A bn = 3.03 ⋅ cm Số cột bulông Số bulông cột nav = np = Số bulông hàng m=2 Số bulông n = 10 Số mặt ma sát qua thân bulông nv = γb1 = Hệ số điều kiện làm việc 2 Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng Khả chịu lực nhóm bu lơng - 8.2.2 Chịu kéo Nvb = 78.687 ⋅ kN Ntb = 68.175 ⋅ kN Chịu ép mặt Ncb = 78.687 ⋅ kN Chịu cắt Kiểm tra khả chịu lực bulông Lực cắt lớn bu lông V max = 3.6 ⋅ kN Vmax Nvb Lực kéo lớn bu lông OK Nmax = 64.19 ⋅ kN Nmax Lực ép mặt bu lông = 0.046 Ntb Vmax Ncb = 0.942 OK = 0.05 OK Kiểm tra Mối hàn Cường độ kéo đứt tiêu chuẩn fwun - B8 : fwun = 410 ⋅ MPa Cường độ tính tốn fwf - B8: fwf = 180 ⋅ MPa Hệ số điều kiện làm việc mối hàn - B.5.4: γh = 0.9 Hệ số tin cậy cường độ hàn - B.7 γM = 1.25 Cường độ tính tốn mối hàn - B.7 fws = 171 ⋅ MPa Chọn chiều cao đường hàn - (10-6) Tổng chiều dài đường hàn hh = ⋅ mm Lh = 1036 ⋅ mm Diện tích mặt cắt Fh = 43.512 ⋅ cm Mơ men quán tính đường hàn W h = 86426.28 ⋅ cm Ứng suất tổng đường hàn Ttd := (  M  +  V  = 8.413⋅ MPa W  F   h  h Ttd βt ⋅ fwf , βs ⋅ fws ) = 0.067 Kiểm tra mặt bích Chiều dày mặt bích xác định từ điều kiện chịu uốn tct = 9.54 ⋅ mm tct = 0.596 OK Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng CHI TIẾT TẠI NÚT KHUNG 15 Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng THIẾT KẾ LIÊN KẾT (TCVN 5575:2012) Vật liệu thép Mác thép sử dụng Hệ số tin cậy cường độ γm = 1.05 Cường độ tính tiêu chuẩn f = 247.619 ⋅ MPa Cường độ tính tốn fy = 260 ⋅ MPa Cường độ kéo đứt tiêu chuẩn fu = 420 ⋅ MPa Môđun đàn hồi thép E = 210000 ⋅ MPa Cường độ chịu cắt thép: fv = 143.619 ⋅ MPa Hệ số tin cậy thép γc = 0.9 Hình dạng dầm thép Chiều cao h = 500 ⋅ mm Chiều rộng b = 164 ⋅ mm Chiều dày cánh tf = ⋅ mm Chiều dày bụng tw = ⋅ mm Hình dạng mã Chiều rộng mã hp = 610 ⋅ mm bp = 164 ⋅ mm Chiều dày mã = 10 ⋅ mm Độ dốc dầm i = 15 ⋅ % Chiều cao mã Bu lông Dùng bulông thô thường Cấp độ bền bulông 6.6 Cường độ chịu cắt bu lông: fvb = 230 ⋅ MPa Cường độ chịu kéo bu lông: ftb = 250 ⋅ MPa Cường độ tính tốn chịu ép mặt - B11: fcb = 540⋅ MPa Đường kính bulơng d = 22 ⋅ mm Diện tích tiết diện tính tốn bulơng - B.4 A = 3.801 ⋅ cm Diện tích thực bulông - B.4 A bn = 3.03 ⋅ cm Số cột bulông Số bulông cột nav = np = Số bulông hàng m =2 Số bulông n = 12 Số mặt ma sát qua thân bulông nv = γb1 = Hệ số điều kiện làm việc 2 Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng Khả chịu lực nhóm bu lơng - 8.2.2 Chịu kéo Nvb = 78.687 ⋅ kN Ntb = 68.175 ⋅ kN Chịu ép mặt Ncb = 78.687 ⋅ kN Chịu cắt Kiểm tra khả chịu lực bulông Lực cắt lớn bu lông V max = 2.899 ⋅ kN Vmax Nvb Lực kéo lớn bu lông OK Nmax = 42.453 ⋅ kN Nmax Ntb Lực ép mặt bu lông = 0.037 Vmax Ncb = 0.623 OK = 0.04 OK Kiểm tra Mối hàn Cường độ kéo đứt tiêu chuẩn fwun - B8 : fwun = 410 ⋅ MPa Cường độ tính tốn fwf - B8: fwf = 180 ⋅ MPa Hệ số điều kiện làm việc mối hàn - B.5.4: γh = 0.9 Hệ số tin cậy cường độ hàn - B.7 γM = 1.25 Cường độ tính tốn mối hàn - B.7 fws = 189 ⋅ MPa Chọn chiều cao đường hàn - (10-6) hh = ⋅ mm Tổng chiều dài đường hàn Lh = 928 ⋅ mm Diện tích mặt cắt Fh = 38.976 ⋅ cm Mơ men qn tính đường hàn W h = 67858.93 ⋅ cm Ứng suất tổng đường hàn Ttd := (  M  +  V  = 8.577⋅ MPa W  F   h  h Ttd βt ⋅ fwf , βs ⋅ fws ) = 0.068 OK Kiểm tra mã Chiều dày mặt bích xác định từ điều kiện chịu uốn tct = 7.696 ⋅ mm tct = 0.77 OK Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng CHI TIẾT TẠI NÚT KHUNG Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng THIẾT KẾ LIÊN KẾT CHÂN CỘT (TCVN 5575:2012) Tính tốn nút số 1 Kiểm tra khoảng cách bulong 180mm > 2.5D = 62.5mm => OK Kiểm tra khả chịu lực nén cục bê tơng móng kiểm tra đế σ= N Ap ≤ α⋅ ψ⋅ φb ⋅ Rb Chọn đế t p := 12mm b p := 180mm h p := 320mm Ap := b p ⋅ h p = 0.058 m Nội lực chân cột N := 70kN Bê tông móng Sử dụng bê tơng B25 kN R bt := 0.105 cm kN R b := 1.45 α := 13.5⋅ Hệ số phụ thuộc hệ số ứng suất phân bố cm R bt Rb = 0.978 ψ := Am := 0.45m⋅ 0.45m = 0.203 m Hệ số phụ thuộc cấp bê tông ≥ B25 φb := σ := Am Ap N Ap = 1.521 = 1.22⋅ MPa α⋅ ψ⋅ φb ⋅ Rb = 21.554⋅ MPa σ (α⋅ ψ⋅ φb⋅ Rb) = 0.056 OK Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng Bu lông neo Theo cấu tạo bulông : 4M25*750 (M5.6/S) thép CT38 Tính đường hàn - 8.1.2 TCVN 5575:2012 Tổng chiều dài cần thiết l h1 ≥ Lực cắt chân cột V := 6kN Hệ số - Bảng 37 βs := βf := 0.7 ( ) ( ) βs , βf ⋅ h h ⋅ γc⋅ fwf , fws Chiều cao đường hàn h h := 10mm Hệ số γc := 0.9 Cường độ tính tốn V fwf := 180MPa fu := 380MPa fws := 0.45fu = 171 ⋅ MPa V l h := = 5.569⋅ mm βs , βf ⋅ h h ⋅ γc⋅ fwf , fws ( ) ( ) Chọn tổng chiều dài đường hàn l = 200 mm cho bên bụng thép chữ I (300x164x5x8) Tính tốn ứng suất mã (Tính tốn chiều dày đế) Lực tác dung lên đế Moment lớn cho đế kN q := σ⋅ b p = 218.75⋅ m M := q⋅ h p = 2.8⋅ kN⋅ m Cường độ thép làm đế f := 240MPa Chiều dày cần thiết cho đế t pct := t pct 6⋅ M b p ⋅ f ⋅ 1.15 = 1.532 Chọn lại t pct = 0.919 = 18.389⋅ mm >1 => Không thỏa t p := 20mm OK Trung tâm bồi dưỡng kết cấu xây dựng CHI TIẾT CHÂN CỘT TẠI NÚT ... Phản lực chân cột Bảng tính móng Bảng tính cột Bảng tính khung kèo Bảng tính liên kết Bảng tính xưởng Trung tâm bồi dưỡng kết cấu... dự án Các thơng số tính tốn kết cấu phù hợp với tiêu chuẩn hành đọc kèm phần phụ lục Đây cở sở tính tốn để bố trí cốt thép thể vẽ kết cấu kèm theo Phạm vi công việc Thuyết minh trình bày kiểm... t f = ⋅ mm hw = 534 ⋅ mm hfk = 542 ⋅ mm Chiều dài tính toán cột Chiều dài thực cột L = 6.3 m Chiều dài tính tốn mặt phẳng uốn lx = m Chiều dài tính tốn ngồi mặt phẳng uốn ly = 3.5 m Trung tâm