Thuyết minh tính toán nhà xưởng tiền chế 2 tầng

Thuyết minh tính toán nhà xưởng tiền chế 2 tầng Bao gồm thuyết minh thiết kế, các bản vẽ thiết kế, các tài liệu khảo sát xây dựng liên quan, dự toán xây dựng công trình. Thiết kế bản vẽ thi công là thiết kế bảo đảm thể hiện được đầy đủ các thông số kỹ thuật, vật liệu sử dụng và chi tiết cấu tạo phù hợp với các quy chuẩn, tiêu chuẩn được áp dụng, đảm bảo đủ điều kiện để triển khai thi công xây dựng công trình Giá trị cốt lõi khi thiết kế nhà xưởng mà Khai Đạt muốn mang đến cho chủ đầu tư: Một giải pháp kinh tế, tiết kiệm cho việc thiết kế nhà xưởng, xây dựng nhà xưởng. Trên thực tế có nhiều nguyên nhân làm tăng chi phí khi xây dựng nhà xưởng; trong đó có việc đơn vị thiết kế chọn giải pháp kết cấu không hợp lý, hoặc thiết kế các cấu kiện quá lớn – dư bền. Giải pháp kết cấu không hợp lý thường rơi vào giải pháp kết cấu móng, kèo, và kết cấu nền. Một số khu vực địa chất rất tốt nhưng đơn vị thiết kế vẫn chọn phương án móng như khu vực đất yếu như móng cọc ép, cọc nhồi. Thực tế nhận thấy móng trên nền đất yếu tốn kém gấp khoảng 23 lần so với móng trên nền đất tốt và làm tăng khoảng 30% giá thành xây dựng. Ngoài ra giải pháp nền cho công trình cũng là điều rất đáng quan tâm,thông thường ta nên chọn nền trên đất tự nhiên(hệ đàn hồi) hay nền trên cọc (hệ kết cấu cứng), nền bê tông nhựa hay nền bê tông xi măng, tất cả phải được xem xét kỹ vì nhà xưởng có bề mặt nền rất lớn. Chúng tôi, một trong những đơn vị thiết kế luôn muốn sản phẩm của mình mang lại lợi ích cao nhất cho chủ đầu tư, nên Khai Đạt luôn đặt yếu tố kinh tế song song với yếu tố kỹ thuật khi thiết kế, thi công nhà xưởng. Khai Đạt với đội ngũ kiến trúc sư và kỹ sư xây dựng chuyên nghiệp hơn 10 năm kinh nghiệm trong lĩnh vực thiết kế nhà xưởng và nhà công nghiệp. Bạn đang có kế hoạch xây mới nhà xưởng, hay mở rộng hoặc cải tạo lại nhà xưởng đang có để mở rộng hoạt động sản xuất, kinh doanh của mình.

NHÀ XƯỞNG CÓ NHỊP 9,6M KHUNG GIỮA TÍNH TOÁN XÀ GỒ: 1.1 Tải trọng tác dụng lên xà gồ: Tấm lợp có chiều dày 0,35 mm = 0,024 KN/m qt = 14,366 Kg/m Trọng lượng xà gồ qxg = 0,030 KN/m Độ dốc mái qxg = i = a = 14,750 Kg/m 9% 5,143 độ Bước xà gồ bxg = 1,20 m Bước cột Hệ số vượt tải b n = = 5,50 m 1,1 Hoạt tảimái Cương độ thép làm xà gồ p f = = 0,3 KN/m 245 MPa Tổng tải trọng tính toán qtt = 0,496 KN/m Tổng tải trọng tiêu chuẩn q tc = 0,418 KN/m ==> a qt Trọng lượng lợp 1.2 Nội lực xà gồà: tt = 0,168 KN.m tt = 1,866 KN.m = 7,617 cm3 = 0,686 cm3 My = qx.ly /8 = q sina ly /8 Mx = qy.lx /8 = q cosa lx /8 1.3 Chọn tiết diện xà gồ: Wx  Wy  Chọn xà gồ: Mx σ My σ CHxWxt: C1255015 có đặc trưng sau: Trọng lượng xà goà qxg = 0,0300 KN/m Wx = 13,542 cm3 Wy = 3,376 cm3 Jx = 84,638 cm4 Jy = 11,725 cm4 1.4 Kiểm tra tiết diện xà gồ chọn: 1.4.1 Điều kiện bền: σ Mx My  Wx Wy = 187,555 < R.g = Đảm bảo chịu lực theo điề kiện bền 1.4.2 Điều kiện độ võng: 245 MPa OK!! q tc sinα l 4x 384 EJ y = 0,018 m tc q cosα l y fy  384 EJ x = 0,028 m ==> f  f x2  f y2 = 0,033 m ==> f  l fx  f  0,0060     0,010 l Đảm bảo chịu lực theo điều kiện độ võng OK!! TÍNH TOÁN KHUNG NGANG TỔ HP: 2.1 Các thông số khung ngang: Cao trình đỉnh cột h1 = 7m Cao trình đỉnh mái hđ = 7,80 m Nhịp khung ngang Chiều dài nhà Bước khung ngang Độ dốc mái ==> Mác thép CCT42 C độ chịu kéo TT L B b i a 9,6 11 5,5 5,14 = = = = = m m m % độ f = 245 MPa Hệ số đk làm việc gc = 1,10 Cường độ chịu cắt fv = 152 MPa 2.2 Tải trọng tác dụng: 2.2.1 Tónh tải: Trọng lượng mái gm = Hệ số vượt tải n = ==> g = 0,29 KN/m gs = n = g = 10,91 KN/m 1,1 12,00 KN/m pm = 0,3 KN/m 0,26 KN/m 1,1 2.2.2 Tónh tải dầm sàn: Trọng lượng mái Hệ số vượt tải ==> 2.2.2 Tải trọng tạm thời: 2.2.2.1 Hoạt tải maùi: n P = = 1,3 2,145 KN/m 2.2.2.2 Hoạt tải sàn: 2 KN/m pm = n P = = 1,2 13,20 KN/m 2.2.2.2 Tải trọng gió: Tinh theo TCVN 2737-1995 Địa điểm xây dựng công trình: Thành Phố Vinh Do thuộc vùng áp lực gió: IIIB 1,25 KN/m Giá trị áp lực gió theo vùng: W0 = Dạng địa hình C Che chắn mạnh Hệ số k kể đến thay đổi áp lực gió theo độ cao dạng địa hình Tỷ số: Tỷ số: z1 = k1 = 0,594 z2 = 7,80 k2 = 0,612 h1/L = 0,73 ce1 = -0,618 ce2 = -0,45 ce3 = -0,46 B/L = 1,14583 Heä số độ tin n = Thành phần gió tónh xác định sau: 1,2 Wi = n.W0.ci.k.b KN/m Phía trái: W1 = n.W0.0,8.k.b = 3,921 KN/m ce1 = 0,8 W2 = n.W0.ce1.k.b = -2,526 KN/m ce2 = -0,5 W3 = n.W0.ce1.k.b = 2,526 KN/m ce3 = -0,5 W1 = n.W0.0,8.k.b = 4,041 KN/m ce1 = 0,8 W2 = n.W0.ce1.k.b = -3,031 KN/m ce2 = -0,6 W3 = n.W0.ce1.k.b = -2,450 KN/m ce3 = -0,5 Phía phải: 2.3 Tính toán nội lực khung: Dùng phần mềm Sap2000 để tính toán nội lực Sơ đồ 2.4.1 Tiết diện chân cột: Tính toán với nội lực nguy hiểm nhất: Mx N Q KN.m KN KN 76,44 135,4 56 Đôï lệch tâm e: M x N = Chiều cao cột sơ chọn h Diện tích tiết diện cột yêu cầu: N  e A y c  1.25  (2.2  2.8)  f.γ  h = e x  0,565 m 420 mm 2547,959 mm2 = Chọn mặt cắt có thông số sau: h = 420 mm Ix = b = 214 mm Iy = 16350973,3 mm tf = 10 mm Wx = 1059854 mm tw = mm Wy = 152813 mm Sx = 598700 mm A = 7480 mm 222569333 mm 3 q = 117690 mm Sy = 0,587 KN/m 2.4.2.1 Kiểm tra ổn định tổng thể: Bán kính quán tính tiết diện trục x trục y Ix A Iy rx  = 172,497 mm = A Độ mảnh độ mảnh quy ước cột: ry  Lx = L0 = 3,8 46,754 mm Ly = L0 = m lx = Lx/rx= 22,029 < 172 ly = Ly/ry= 56,893 < 171,9 ==> ==> 2,66 m  x  λ x f/E  0,752 OK!!  1,943 OK!! y  λ y f/E  a Trong mặt phẳng uốn: (Tính với trục x-x) N  γ c f  e A je: Hệ số uốn dọc lệch tâm_Tra bảng phụ thuộc độ mảnh quy ước độ lệch tâm σx  tính đổi m1 cột Độ lệch tâm tương ñoái m: ==> m x  e x A Wx = 4,630 = 0,669 = 6,144 je = 0,2462 N  e A = 63,276 ≤ gc.f = Độ lệch tâm tính đổi: Tỷ số diện tích cánh Diện tích bụng Af Aw me = h.mx < 20 Với h = 233 MPa 1,327 Hệ số uốn dọc lệch tâm: ==> σx  OK!! b Ngoài mặt phẳng uốn: (Tính với trục y-y) N σy   γ c f C. y A jy: Hệ số uốn dọc trục y-y tiết diện cột tính toán cột mặt phẳng vuông góc với mặt phẳng uốn_phụ thuộc vào độï mảnh quy ước ==> jy 0,820 = C: Hệ số kể đếùn mômen uốn Mx hình dạng tiết diện độ ổn định cột theo phương vuông góc với mặt phẳng uốn xác định nhö sau: Khi mx ≤ 5: C = b/(1+a.mx) a, b - hệ số tra bảng_Tra bảng 16 - TCXDVN 5575 : 2012 Khi mx ≥ 10: C = 1/(1+mx.jy/jb) Khi < mx C  ==> Choïn jb = 3,14 = 68,000 ≤ gc.f = 233 MPa OK!! = 90,225 < gc.f = 233 MPa OK!! = 10,300   2.4.2.2 Kieåm tra theo điều kiện bền: σ N Mx  A Wx 2.4.2.3 Kiểm tra ổn định cục cột: Ổn định cục cánh: b0 tf  b0   tw  12,882 OK!! Ổn định cục bụng: Giới hạn {hw/tw} phụ thuộc vào a = (s-s1)/s Với: s: Ứng suất nén lớn biên bụng mang dấu "+" không kể đến ==> hệ số je, c s1: Ứng suất biên tương ứng bụng = 1,599 a Khi a ≤ 0.5 {hw/tw}_Tra bảng 33_TCXDVN 5575 : 2012 Khi a ≥ {hw/tw} tính theo: hw  (2α  1)E E  3.8    4.35 f σ(2  α  α  4β )  tw  b = 1.4(2a-1)t/s = 0,597 t = Q/(twhw) = 17,500 MPa hw  (2α  1)E     4.35 2 t σ(2  α  α  4β ) w   200,968 3.8 ==> E f = hw tw = 111,253 50,000 ==> hw     tw  h    w   111,253  tw  111,253 OK!! Không cần gia cường sườn dọc Tính toán sườn dọc: Kích thước sườn: bs = 150 mm ts = mm Mômen quán tính sườn 2t s b 3s = 3,38E+06 Is  6hwtw3 = 1,23E+06 OK!! 12 Kieåm tra lại ổn định cục theo điều kiện: ki hw  h0 = 24,625   OK!!   111,253 tw  tw  Điều kiện gia cường sườn ngang: hw  2.3 E/f tw ==> hw = 50,000 < tw Không cần gia cường sườn ngang Kích thước sườn ngang bs ≥ hw/30+40 = 53,333 mm = t w  2.bs f/E Khoảng cách sườn ngang a = (2.5 ÷ 3)hw = 70 mm 3,643 mm Choïn tw = mm 1080 mm Choïn a = Tính toán với nội lực nguy hiểm nhất: Mx N Q KN.m KN KN 133,8 133,2 54 Đôï lệch tâm e: M x N Chiều cao cột sơ chọn h Diện tích tiết diện cột yêu cầu: N  e A y c  1.25  (2.2  2.8)  f.γ  h = 1,005 m = 420 mm 3930,321 mm2 = Chọn mặt cắt có thông số sau: 67,337 Chọn bs = 2.4.2 Tiết diện đầu cột: ex  2.3 E/f  850 mm 222569333 mm h = 420 mm Ix = b = 214 mm Iy = 16350973,3 mm tf = 10 mm Wx = 1059854 mm tw = mm Wy = 152813 mm A = 7480 mm Sx = 598700 mm q = 0,587 KN/m Sy = 117690 mm 3 3 2.4.2.1 Kiểm tra ổn định tổng thể: Bán kính quán tính tiết diện trục x trục y Ix A Iy rx  = 172,497 mm = A Độ mảnh độ mảnh quy ước cột: ry  Lx = L0 = 3,8 46,754 mm Ly = L0 = m 2,66 m lx = Lx/rx= 22,029 < 172 ==>  x  λ x f/E  0,752 OK!! ly = Ly/ry= 56,893 < 172,1 ==>  y  λ y f/E  1,943 OK!! a Trong mặt phẳng uốn: (Tính với trục x-x) N  γ c f  e A je: Hệ số uốn dọc lệch tâm_Tra bảng phụ thuộc độ mảnh quy ước độ lệch tâm σx  tính đổi m1 cột Độ lệch tâm tương ñoái m: ==> m x  e x A Wx = 8,238 = 0,669 = 10,296 je = 0,215 N  e A = Độ lệch tâm tính đổi: Tỷ số diện tích cánh Diện tích bụng Af Aw me = h.mx < 20 Với h = 233 MPa 1,250 Hệ số uốn dọc lệch tâm: ==> σx  71,281 ≤ gc.f = OK!! b Ngoài mặt phẳng uốn: (Tính với trục y-y) N σy   γ c f C. y A jy: Hệ số uốn dọc trục y-y tiết diện cột tính toán cột mặt phẳng vuông góc với mặt phẳng uốn_phụ thuộc vào độï mảnh quy ước ==> jy 0,820 = C: Hệ số kể đếùn mômen uốn Mx hình dạng tiết diện độ ổn định cột theo phương vuông góc với mặt phẳng uốn xác định sau: Khi mx ≤ 5: C = b/(1+a.mx) a, b - hệ số tra bảng_Tra bảng 16 - TCXDVN 5575 : 2012 Khi mx ≥ 10: C = 1/(1+mx.jy/jb) Khi < mx C  ==> Choïn jb = 3,14 2.4.2.2 Kieåm tra theo điều kiện bền: σ N Mx  A Wx 2.4.2.3 Kieåm tra ổn định cục cột: Ổn định cục cánh: b0 tf OK!! Ổn định cục bụng: Giới hạn {hw/tw} phụ thuộc vào a = (s-s1)/s Với: s: Ứng suất nén lớn biên bụng mang dấu "+" không kể đến hệ số je, c s1: Ứng suất biên tương ứng bụng ==> = 1,753 a Khi a ≤ 0.5 {hw/tw}_Tra bảng 33_TCXDVN 5575 : 2012 Khi a ≥ {hw/tw} tính theo: hw  (2α  1)E E  3.8    4.35 2 f σ(2  α  α  4β )  tw  b = 1.4(2a-1)t/s = 0,411 t = Q/(twhw) = 16,875 MPa hw  (2α  1)E     4.35 σ(2  α  α  4β )  tw  E f 3.8 = 111,253 hw = 50,000 tw Không cần gia cường sườn dọc ==> ==> 177,931 hw     tw  h    w   111,253  tw  111,253 OK!! Tính toán sườn dọc: Kích thước sườn: bs = 150 mm ts = mm Mômen quán tính sườn 2t s b 3s = 3,38E+06 ≥ 6hwtw = 1,23E+06 OK!! 12 Kieåm tra lại ổn định cục theo điều kiện: hw  h0 = 24,625   OK!!   111,253 tw  tw  Is  Điều kiện gia cường sườn ngang: hw  2.3 E/f tw ==> hw = 50,000 < tw Không cần gia cường sườn ngang Kích thước sườn ngang bs ≥ hw/30+40 = 53,333 mm = t w  2.bs f/E Khoảng cách sườn ngang a = (2.5 ÷ 3)hw = 2.4.3 Tiết diện chân cột trên: Tính toán với nội lực nguy hiểm nhất: 70 mm 3,643 mm Chọn tw = mm 1080 mm Choïn a = N Q KN.m KN KN 51,92 13,6 18,3 Đôï lệch tâm e: Chiều cao cột sơ chọn h M x N = 3,818 m = 316 mm 10 67,337 Choïn bs = Mx ex  2.3 E/f  8500 mm Tính toán với nội lực nguy hiểm nhất: Mx N Q KN.m KN KN 52,27 4,415 21,28 Đôï lệch tâm e: ex  M x N = Chiều cao cột sơ chọn h Diện tích tiết diện cột yêu cầu: N  e A y c  1.25  (2.2  2.8)  f.γ  h 11,839 m = 316 mm 1710,397 mm2 = Chọn mặt cắt có thông số sau: h = 316 mm Ix = 83335605,3 mm b = 184 mm Iy = 8311405,33 mm tf = mm Wx = 527441 mm tw = mm Wy = 90341 mm A = 4744 mm Sx = 294188 mm q = 0,372 KN/m Sy = 69062 mm 3 3 2.4.2.1 Kiểm tra ổn định tổng thể: Bán kính quán tính tiết diện trục x trục y rx  Ix A Iy = 132,539 mm = A Độ mảnh độ mảnh quy ước cột: ry  Lx = L0 = 4,2 41,857 mm Ly = L0 = m lx = Lx/rx= 31,689 < 180 ly = Ly/ry= 95,564 < 179,6 ==> ==> m  x  λ x f/E  1,082 OK!!  3,264 OK!! y  λ y f/E  a Trong mặt phẳng uốn: (Tính với trục x-x) N  γ c f  e A je: Hệ số uốn dọc lệch tâm_Tra bảng phụ thuộc độ mảnh quy ước độ lệch tâm σx  tính đổi m1 cột Độ lệch tâm tương đối m: ==> m x  e x Độ lệch tâm tính đổi: Tỷ số diện tích cánh Diện tích bụng A Wx = 125,434 Af Aw = 0,818 17 w me = h.mx = 151,493 je = 0,077 N  e A = > 20 Với h = 233 MPa 1,208 Hệ số uốn dọc lệch tâm: ==> σx  10,261 ≤ gc.f = OK!! b Ngoaøi mặt phẳng uốn: (Tính với trục y-y) N σy   γ c f C. y A jy: Hệ số uốn dọc trục y-y tiết diện cột tính toán cột mặt phẳng vuông góc với mặt phẳng uốn_phụ thuộc vào độï mảnh quy ước ==> 0,572 = jy C: Hệ số kể đếùn mômen uốn Mx hình dạng tiết diện độ ổn định cột theo phương vuông góc với mặt phẳng uốn xác định sau: Khi mx ≤ 5: C = b/(1+a.mx) a, b - hệ số tra bảng_Tra baûng 16 - TCXDVN 5575 : 2012 Khi mx ≥ 10: C = 1/(1+mx.jy/jb) Khi < mx jc  L t f   a.t 3w    1  α1  8.  h b b t  f f  f f  Tra baûng với a1 ==> y Iy  hf  E 1  ψ .  Ix  L0  f jb ==> C = 91,930 = 0,597 = 3,451 b= 1,022 = 2,492 a= 0,900 = 1,263 = 0,945 = 0,02275 ==> σy  N C. y A ==> C  3,14 ==> Choïn jb = 0,9452 = 71,525 ≤ gc.f = 233 MPa OK!! = 100,032 < gc.f = 233 MPa OK!! 2.4.2.2 Kieåm tra theo điều kiện bền: σ N Mx  A Wx 2.4.2.3 Kieåm tra ổn định cục cột: Ổn định cục cánh: 18 b0 tf b  11,125     tw  = 13,709 OK!! Ổn định cục bụng: Giới hạn {hw/tw} phụ thuộc vào a = (s-s1)/s Với: s: Ứng suất nén lớn biên bụng mang dấu "+" không kể đến hệ số je, c s1: Ứng suất biên tương ứng bụng ==> = 1,981 a Khi a ≤ 0.5 {hw/tw}_Tra bảng 33_TCXDVN 5575 : 2012 Khi a ≥ {hw/tw} tính theo: hw  (2α  1)E E  3.8    4.35 f σ(2  α  α  4β )  tw  b = 1.4(2a-1)t/s = 0,490 t = Q/(twhw) = 11,822 MPa hw  (2α  1)E     4.35 σ(2  α  α  4β )  tw  3.8 ==> E f = hw tw = 111,253 50,000 ==> 229,771 hw     tw  h    w   111,253  tw  111,253 OK!! Không cần gia cường sườn dọc Tính toán sườn dọc: Kích thước sườn: bs = 150 mm ts = mm Mômen quán tính sườn 2t s b 3s = 4,50E+06 ≥ 6hwtw3 = 3,89E+05 OK!! 12 Kiểm tra lại ổn định cục theo điều kiện: hw  h0 = 24,333   OK!!   111,253 tw  tw  Is  Điều kiện gia cường sườn ngang: hw  2.3 E/f tw hw ==> = 50,000 tw Không cần gia cường sườn ngang Kích thước sườn ngang 19 < 2.3 E/f  67,337 bs ≥ hw/30+40 = = t w  2.bs f/E Khoảng cách sườn ngang a = (2.5 ÷ 3)hw = 50,000 mm Choïn bs = 70 mm 3,416 mm Choïn tw = mm 810 mm Choïn a = 850 mm 2.4.5 Tiết diện đầu cột giua: Tính toán với nội lực nguy hiểm nhất: Mx N Q KN.m KN KN 20 12,7 1,45 Đôï lệch tâm e: M x N = Chiều cao cột sơ chọn h Diện tích tiết diện cột yêu cầu: N  e A y c  1.25  (2.2  2.8)  f.γ  h = e x  1,575 m 316 mm 710,624 mm2 = Chọn mặt cắt có thông số sau: h = 316 mm Ix = 83335605,3 mm b = 184 mm Iy = 8311405,33 mm tf = mm Wx = 527441 mm tw = mm Wy = 90341 mm A = 4744 mm Sx = 294188 mm q = 0,372 KN/m Sy = 3 3 69062 mm 2.4.2.1 Kieåm tra ổn định tổng thể: Bán kính quán tính tiết diện trục x trục y rx  Ix A Iy = 132,539 mm = A Độ mảnh độ mảnh quy ước cột: ry  Lx = L0 = 8,25 41,857 mm Ly = L0 = m m 62,246 < 179 ==>  x  λ x f/E  2,126 OK!! ly = Ly/ry= 191,128 < 178,8 ==>  y  λ y f/E  6,528 NO!! lx = Lx/rx= a Trong mặt phẳng uốn: (Tính với trục x-x) N  γ c f  e A je: Hệ số uốn dọc lệch tâm_Tra bảng phụ thuộc độ mảnh quy ước độ lệch tâm σx  tính đổi m1 cột 20 Độ lệch tâm tương đối m: ==> m x  e x A Wx = 19,191 = 0,818 = 20,631 je = 0,0703 N  e A = 28,107 ≤ gc.f = Độ lệch tâm tính đổi: Tỷ số diện tích cánh Diện tích bụng Af Aw me = h.mx > 20 Với h = 233 MPa 1,075 Hệ số uốn dọc lệch tâm: ==> σx  OK!! b Ngoài mặt phẳng uốn: (Tính với trục y-y) N σy   γ c f C. y A jy: Hệ số uốn dọc trục y-y tiết diện cột tính toán cột mặt phẳng vuông góc với mặt phẳng uốn_phụ thuộc vào độï mảnh quy ước ==> 0,175 = jy C: Hệ số kể đếùn mômen uốn Mx hình dạng tiết diện độ ổn định cột theo phương vuông góc với mặt phẳng uốn xác định sau: Khi mx ≤ 5: C = b/(1+a.mx) a, b - hệ số tra baûng_Tra baûng 16 - TCXDVN 5575 : 2012 Khi mx ≥ 10: C = 1/(1+mx.jy/jb) Khi < mx C  3,14 ==> Choïn jb = 0,40755 σy  N C. y A = 74,503 ≤ gc.f = 233 MPa OK!! = 40,596 < gc.f = 233 MPa OK!! = b  11,125     tw  16,764 2.4.2.2 Kieåm tra theo điều kiện bền: σ N Mx  A Wx 2.4.2.3 Kieåm tra ổn định cục cột: Ổn định cục cánh: b0 tf OK!! Ổn định cục bụng: Giới hạn {hw/tw} phụ thuộc vào a = (s-s1)/s Với: s: Ứng suất nén lớn biên bụng mang dấu "+" không kể đến hệ số je, c ==> s1: Ứng suất biên tương ứng bụng = 1,868 a Khi a ≤ 0.5 {hw/tw}_Tra bảng 33_TCXDVN 5575 : 2012 Khi a ≥ {hw/tw} tính theo: hw  (2α  1)E E  3.8    4.35 2 f σ(2  α  α  4β )  tw  b = 1.4(2a-1)t/s = 0,076 t = Q/(twhw) = 0,806 MPa hw  (2α  1)E     4.35 σ(2  α  α  4β )  tw  3.8 ==> E f = hw tw = 111,253 50,000 ==> 365,383 hw     tw  h    w   111,253  tw  111,253 OK!! Không cần gia cường sườn dọc Tính toán sườn dọc: Kích thước sườn: bs = 150 mm ts = mm Mômen quán tính sườn 2t s b 3s = 4,50E+06 ≥ 6hwtw3 = 3,89E+05 OK!! 12 Kiểm tra lại ổn định cục theo điều kiện: hw  h0 = 24,333   OK!!   111,253 tw  tw  Is  Điều kiện gia cường sườn ngang: 22 hw  2.3 E/f tw ==> hw = 50,000 < tw Không cần gia cường sườn ngang Kích thước sườn ngang bs ≥ hw/30+40 = 50,000 mm = t w  2.bs f/E Khoảng cách sườn ngang a = (2.5 ÷ 3)hw = 3,416 mm 810 mm 2.3 E/f  67,337 Choïn bs = 70 mm Choïn tw = mm Choïn a = 850 mm 2.5 Tính toán chọn tiết diện dầm: 2.5.1 Tiết diện 1: 2.5.1.1.Thông số tính toán: Mx N Q KN.m KN KN 187 38 132 Moâmen chống uốn yêu cầu tiết diện: Wy c  M m ax f 763265 mm3 = Chiều cao dầm sơ bộ: = h d  (5.5  6.5)3 Wyc Chiều dày dụng sơ bộâ: Q t w  m ax = h d f v Chọn mặt cắt có thông số sau: 548,331 mm 2,377 mm h = 520 mm Ix = 361676000 mm bf = 214 mm Iy = 16355240 mm tf = 10 mm Wx = 1391062 mm tw = mm Wy = 152853 mm A = 8280 mm Sx = 795700 mm q = 64,998 Kg/m Sy = 118490 mm qtt= 94,114 Kg/m 2.5.1.2 Kiểm tra tiết diện dầm tổ hợp: a Kiểm tra điều kiện bền: Kiểm tra theo điều kiện bền chịu uốn: M σ  max = 134,430 < gc.f = Wx Kiểm tra theo điều kiện bền chịu cắt: Q S τ  m ax x = 36,301 < gc.fv = I x t w 23 233 MPa OK!! 152 MPa OK!! b Kiểm tra điều kiện độ võng: = f c Kiểm tra điều kiện ổn định tổng theå: M σ  m ax  0.95f  b Wx 0,04 α  8. f   h f bf  Tra bảng với a  a.t3  1  w3   bf t f  ==> y = 1,6 m = 0,277 = 2,269 = 9,291 Iy  h  E 1  ψ .  Ix  L0  f jb = 2,631 Chọn jb = 1,000 ==> jb: Hệ số kể đến giảm khả chịu uốn dầm xét điều kiện ổn định tổng thể lấy phụ thuộc vào j1 σ M m ax  b Wx = 134,430 d Kiểm tra điều kiện ổn định cục bộ: Ổn định cục cánh: b0 = tf Choïn a = 1000 mm Không cần kiểm tra ổn định cục bụng dầm Ổn định cục bụng: ( tb /  cr )  ( tb /  cr )   c Ứng suất nén trung bình ô xét: σ cr  stb ccr f  2w = 200 MPa = 1332,893 MPa 24 hw: Chiều cao trung bình bụng ô dang xét w  hw = hw f tw E = 550 mm 2,348 ccr: Tra baûng 27_TCXDVN 5575 : 2012 phụ thuộc vào hệ số d b t  δ  β f  f  hw  tw  ==> ccr = 0,608 = 30,000 Ứng suất tiếp trung bình ô xeùt: ttb = 60 MPa  0.76 f τ cr  10.31   v2 μ  λ0  = 289,718 MPa d f = 2,348 tw E Tỷ số cạnh lớn cạnh nhỏ ô baûn m = 0  ==> ( tb /  cr )  ( tb /  cr ) = 0,256 < 2.5.2 Tiết diện 2: 2.5.1.1.Thông số tính toán: Mx KN.m 152 N KN 29 Q KN Mômen chống uốn yêu cầu tiết diện: Wy c  M m ax f 620408 mm3 = Chiều cao dầm sơ bộ: = h d  (5.5  6.5)3 Wyc Chiều dày dụng sơ bộâ: Q t w  m ax = h d f v Chọn mặt cắt có thông số sau: 511,733 mm 0,019 mm h = 520 mm Ix = 361676000 mm bf = 214 mm Iy = 16355240 mm tf = 10 mm Wx = 1391062 mm tw = mm Wy = 152853 mm A = 8280 mm Sx = 795700 mm q = 64,998 Kg/m Sy = 118490 mm 3 3 25 gc = 1,10 OK!! qtt= 94,114 Kg/m 2.5.1.2 Kieåm tra tiết diện dầm tổ hợp: a Kiểm tra điều kiện bền: Kiểm tra theo điều kiện bền chịu uốn: σ M m ax Wx 109,269 < gc.f = = 233 MPa OK!! 152 MPa OK!! 8,800 mm Kieåm tra theo điều kiện bền chịu cắt: τ Q m ax.Sx I x t w 0,275 < gc.fv = = b Kiểm tra điều kiện độ võng: f = c Kiểm tra điều kiện ổn định tổng thể: M σ  m ax  0.95f  b Wx α  8. f   h f bf  Tra baûng với a L0 = w f f = 0,277 = 2,269 = 9,291  a.t   1   b t  ==> y 1,6 m Iy  h  E 1  ψ .  Ix  L0  f ==> jb = Chọn jb = 2,631 1,000 jb: Hệ số kể đến giảm khả chịu uốn dầm xét điều kiện ổn định tổng thể lấy phụ thuộc vào j1 σ M m ax  b Wx = 109,269 d Kiểm tra điều kiện ổn định cục bộ: Ổn định cục cánh: b0 = tf Chọn a = 1400 mm 26 Không cần kiểm tra ổn định cục bụng dầm Ổn định cục bụng: ( tb /  cr )  ( tb /  cr )   c Ứng suất nén trung bình ô xét: σ cr  stb ccr f  2w = 200 MPa = 1332,893 MPa hw: Chieàu cao trung bình bụng ô dang xeùt w  hw = hw f tw E = 550 mm 2,348 ccr: Tra baûng 27_TCXDVN 5575 : 2012 phụ thuộc vào hệ số d b t  δ  β f  f  hw  tw  ==> ccr = 0,608 = 30,000 Ứng suất tiếp trung bình ô xét: ttb = 60 MPa  0.76 f τ cr  10.31   v2 μ  λ0  = 289,718 MPa d f = 2,348 tw E Tỷ số cạnh lớn cạnh nhỏ ô m = 0  ==> ( tb /  cr )  ( tb /  cr ) = 0,256 < 2.6 Tính toán chọn tiết diện kèo: 2.6.1 Tiết diện 1: 2.5.1.1.Thông số tính toán: Mx N Q KN.m KN KN 24,9 17 14 Mômen chống uốn yêu cầu tiết diện: Wy c  M m ax f = 101633 mm3 = 280,003 mm = 0,494 mm Chiều cao dầm sơ bộ: h d  (5.5  6.5)3 Wyc Chiều dày dụng sơ bộâ: Q t w  m ax h d f v 27 gc = 1,10 OK!! d v Choïn mặt cắt có thông số sau: h = 312 mm Ix = 55641600 mm bf = 150 mm Iy = 3380400 mm tf = mm Wx = 356677 mm tw = mm Wy = 45072 mm A = 3600 mm Sx = 205200 mm q = 28,260 Kg/m Sy = 35100 mm 3 3 qtt= 57,376 Kg/m 2.5.1.2 Kiểm tra tiết diện dầm tổ hợp: a Kiểm tra điều kiện bền: Kiểm tra theo điều kiện bền chịu uốn: M σ  max = 69,811 < gc.f = Wx Kieåm tra theo điều kiện bền chịu cắt: Q S τ  m ax x = 8,605 < gc.fv = I x t w 233 MPa OK!! 152 MPa OK!! 8,800 mm b Kiểm tra điều kiện độ võng: = f c Kiểm tra điều kiện ổn định tổng thể: M σ  m ax  0.95f  b Wx 0,14 α  8. f   h f bf  Tra baûng với a L0 = w f f = 0,467 = 2,283 = 6,847  a.t   1   b t  ==> y 1,3 m Iy  h  E 1  ψ .  Ix  L0  f ==> jb = 2,118 Chọn jb = 1,000 jb: Hệ số kể đến giảm khả chịu uốn dầm xét điều kiện ổn định tổng thể lấy phụ thuộc vào j1 σ M m ax  b Wx = 69,811 d Kiểm tra điều kiện ổn định cục bộ: Ổn định cục cánh: b0 = tf Chọn a = 1400 mm Không cần kiểm tra ổn định cục bụng dầm Ổn định cục bụng: ( tb /  cr )  ( tb /  cr )   c Ứng suất nén trung bình ô xét: σ cr  stb ccr f  2w = 200 MPa = 749,752 MPa hw: Chieàu cao trung bình bụng ô dang xeùt w  hw = hw f tw E = 550 mm 3,131 ccr: Tra baûng 27_TCXDVN 5575 : 2012 phụ thuộc vào hệ số d b t  δ  β f  f  hw  tw  ==> ccr = 0,218 = 30,000 Ứng suất tiếp trung bình ô xét: ttb = 60 MPa  0.76  f v  τ cr  10.3   μ  λ 02  = 162,966 MPa d f = 3,131 tw E Tỷ số cạnh lớn cạnh nhỏ oâ baûn m = 0  ==> ( tb /  cr )  ( tb /  cr ) = 0,455 2.6.1 Tiết diện 2: 2.5.1.1.Thông số tính toán: Mx N Q KN.m KN KN 13,2 0,923 Mômen chống uốn yêu cầu tiết diện: 29 < gc = 1,10 OK!! Wy c  M m ax f 53878 mm3 = Chiều cao dầm sơ bộ: = h d  (5.5  6.5)3 Wyc Chiều dày dụng sơ bộâ: Q t w  m ax = h d f v Choïn mặt cắt có thông số sau: 226,614 mm 0,040 mm h = 312 mm Ix = 55641600 mm bf = 150 mm Iy = 3380400 mm tf = mm Wx = 356677 mm tw = mm Wy = 45072 mm 3 A = 3600 mm Sx = 205200 mm q = 28,260 Kg/m Sy = 35100 mm qtt= 29,014 Kg/m 2.5.1.2 Kiểm tra tiết diện dầm tổ hợp: a Kiểm tra điều kiện bền: Kiểm tra theo điều kiện bền chịu uoán: M σ  max = 37,008 < gc.f = Wx Kiểm tra theo điều kiện bền chịu cắt: Q S τ  m ax x = 0,567 < gc.fv = I x t w 233 MPa OK!! 152 MPa OK!! 8,800 mm b Kiểm tra điều kiện độ võng: = f c Kiểm tra điều kiện ổn định tổng theå: M σ  m ax  0.95f  b Wx 0,07 α  8. f   h f bf  Tra bảng với a  a.t3  1  w3   bf t f  ==> y = 1,3 m = 0,467 = 2,283 = 6,847 Iy  h  E 1  ψ .  Ix  L0  f ==> jb = 2,118 Chọn jb = 1,000 jb: Hệ số kể đến giảm khả chịu uốn dầm xét điều kiện ổn định tổng thể lấy phụ thuộc vaøo j1 σ M m ax  b Wx = 37,008 30 Chọn a = 1400 mm Không cần kiểm tra ổn định cục bụng dầm Ổn định cục bụng: mm ( tb /  cr )  ( tb /  cr )   c Ứng suất nén trung bình ô xét: σ cr  stb ccr f  2w = 200 MPa = 749,752 MPa hw: Chiều cao trung bình bụng ô dang xeùt w  hw = hw f tw E = 550 mm 3,131 ccr: Tra baûng 27_TCXDVN 5575 : 2012 phụ thuộc vào hệ số d b t  δ  β f  f  hw  tw  ==> ccr = 0,218 = 30,000 Ứng suất tiếp trung bình ô xét: ttb = 60 MPa  0.76  f v  τ cr  10.3   μ  λ 02  = 162,966 MPa d f = 3,131 tw E Tỷ số cạnh lớn cạnh nhỏ ô m = 0  ==> ( tb /  cr )  ( tb /  cr ) = 0,455 31 < gc = 1,10 OK!! ... vượt tải ==> 2. 2 .2 Tải trọng tạm thời: 2. 2 .2. 1 Hoạt tải mái: n P = = 1,3 2, 145 KN/m 2. 2 .2. 2 Hoạt tải saøn: 2 KN/m pm = n P = = 1 ,2 13 ,20 KN/m 2. 2 .2. 2 Tải trọng gió: Tinh theo TCVN 27 37-1995 Địa... 3,451 b= 1, 022 = 2, 4 92 a= 0,900 = 1 ,26 3 = 0,945 = 0, 022 75 ==> σy  N C. y A ==> C  3,14 ==> Choïn jb = 0,94 52 = 71, 525 ≤ gc.f = 23 3 MPa OK!! = 100,0 32 < gc.f = 23 3 MPa OK!! 2. 4 .2. 2 Kieåm tra... v2 μ  λ0  = 28 9,718 MPa d f = 2, 348 tw E Tỷ số cạnh lớn cạnh nhỏ ô m = 0  ==> ( tb /  cr )  ( tb /  cr ) = 0 ,25 6 < 2. 5 .2 Tiết diện 2: 2. 5.1.1.Thông số tính toán: Mx KN.m 1 52 N KN 29