Thuyet minh tinh toan nhà kết cấu thép 2 tầng Nhà khung thép hay còn gọi nhà lắp ghép, nhà thép tiền chế là mẫu nhà dùng kết cấu thép để dựng khung cho ngôi nhà bao gồm móng, cột, kèo,… So với nhà bê tông cốt thép, khung nhà thép là lựa chọn của không ít gia đình trong các công trình nhà xưởng, siêu thị, nhà kho,… Không chỉ rút ngắn thời gian thi công, nhà thép còn hạn chế việc sử dụng vật liệu rời giúp hạn chế ô nhiễm môi trường, không phải chi tiền thuê điểm tập kết vật liệu và người trông nom,… Theo các kỹ sư, đây vẫn là mô hình đảm bảo an toàn và khả năng cách nhiệt, cách âm tốt
NHÀ XƯỞNG CÓ NHỊP 8M TÍNH TOÁN XÀ GỒ: 1.1 Tải trọng tác dụng lên xà gồ: Tấm lợp có chiều dày 0,30 mm = 0,024 KN/m qt = 14,366 Kg/m Trọng lượng xà gồ qxg = 0,030 KN/m Độ dốc mái qxg = i = a = 14,750 Kg/m 9% 5,143 độ Bước xà gồ bxg = 1,20 m Bước cột Hệ số vượt tải b n = = 6,00 m 1,1 Hoạt tảimái Cương độ thép làm xà gồ p f = = 0,3 KN/m 245 MPa Tổng tải trọng tính toán qtt = 0,496 KN/m Tổng tải trọng tiêu chuẩn q tc = 0,418 KN/m ==> a qt Trọng lượng lợp 1.2 Nội lực xà gồà: tt = 0,200 KN.m tt = 2,221 KN.m = 9,065 cm3 = 0,816 cm3 My = qx.ly /8 = q sina ly /8 Mx = qy.lx /8 = q cosa lx /8 1.3 Chọn tiết diện xà gồ: Wx Wy Chọn xà gồ: Mx σ My σ CHxWxt: C1255015 có đặc trưng sau: Trọng lượng xà gồ qxg = 0,0300 KN/m Wx = 13,542 cm3 Wy = 3,376 cm3 Jx = 84,638 cm4 Jy = 11,725 cm4 1.4 Kiểm tra tiết diện xà gồ chọn: 1.4.1 Điều kiện bền: σ Mx My Wx Wy = 223,206 < R.g = Đảm bảo chịu lực theo điề kiện bền 1.4.2 Điều kiện độ võng: 245 MPa OK!! q tc sinα l 4x 384 EJ y = 0,026 m tc q cosα l y fy 384 EJ x = 0,040 m ==> f f x2 f y2 = 0,047 m ==> f l fx f 0,0079 0,010 l Đảm bảo chịu lực theo điều kiện độ võng OK!! TÍNH TOÁN KHUNG NGANG TỔ HP: 2.1 Các thông số khung ngang: Cao trình đỉnh cột h1 = 7m Cao trình đỉnh mái hđ = 7,80 m Nhịp khung ngang Chiều dài nhà Bước khung ngang Độ dốc mái ==> Mác thép CCT42 C độ chịu kéo TT L B b i a 11 5,5 5,14 = = = = = m m m % độ f = 245 MPa Hệ số đk làm việc gc = 1,10 Cường độ chịu cắt fv = 152 MPa 2.2 Tải trọng tác dụng: 2.2.1 Tónh tải: Trọng lượng mái gm = Hệ số vượt tải n = ==> g = 0,29 KN/m gs = n = g = 10,91 KN/m 1,1 12,00 KN/m pm = 0,3 KN/m 0,26 KN/m 1,1 2.2.2 Tónh tải dầm sàn: Trọng lượng mái Hệ số vượt tải ==> 2.2.2 Tải trọng tạm thời: 2.2.2.1 Hoạt tải mái: n P = = 1,3 2,145 KN/m 2.2.2.2 Hoạt tải saøn: 2 KN/m pm = n P = = 1,2 13,20 KN/m 2.2.2.2 Tải trọng gió: Tinh theo TCVN 2737-1995 Địa điểm xây dựng công trình: Thành Phố Vinh Do thuộc vùng áp lực gió: IIIB 1,25 KN/m Giá trị áp lực gió theo vùng: W0 = Dạng địa hình C Che chắn mạnh Hệ số k kể đến thay đổi áp lực gió theo độ cao dạng địa hình Tỷ số: Tỷ số: z1 = k1 = 0,594 z2 = 7,80 k2 = 0,612 h1/L = 0,88 ce1 = -0,662 ce2 = -0,48 ce3 = -0,51 B/L = 1,375 Hệ số độ tin n = Thành phần gió tónh xác định sau: 1,2 Wi = n.W0.ci.k.b KN/m Phía trái: W1 = n.W0.0,8.k.b = 3,921 KN/m ce1 = 0,8 W2 = n.W0.ce1.k.b = -2,526 KN/m ce2 = -0,5 W3 = n.W0.ce1.k.b = 2,526 KN/m ce3 = -0,5 W1 = n.W0.0,8.k.b = 4,041 KN/m ce1 = 0,8 W2 = n.W0.ce1.k.b = -3,031 KN/m ce2 = -0,6 W3 = n.W0.ce1.k.b = -2,450 KN/m ce3 = -0,5 Phía phải: 2.3 Tính toán nội lực khung: Dùng phần mềm Sap2000 để tính toán nội lực Sơ đồ 2.4.1 Tiết diện chân cột: Tính toán với nội lực nguy hiểm nhất: Mx N Q KN.m KN KN 50,26 111,6 32,065 Đôï lệch tâm e: M x N = Chiều cao cột sơ chọn h Diện tích tiết diện cột yêu caàu: N e A y c 1.25 (2.2 2.8) f.γ h = e x 0,451 m 270 mm 2468,604 mm2 = Chọn mặt cắt có thông số sau: h = 270 mm Ix = 78050000 mm b = 200 mm Iy = 13344000 mm tf = 10 mm Wx = 578148 mm tw = mm Wy = 133440 mm Sx = 322500 mm A = 6000 mm 3 q = 102000 mm Sy = 0,471 KN/m 2.4.2.1 Kiểm tra ổn định tổng thể: Bán kính quán tính tiết diện trục x trục y Ix A Iy rx = 114,054 mm = A Độ mảnh độ mảnh quy ước cột: ry Lx = L0 = 3,8 47,159 mm Ly = L0 = m lx = Lx/rx= 33,318 < 172 ly = Ly/ry= 56,405 < 171,7 ==> ==> 2,66 m x λ x f/E 1,138 OK!! 1,927 OK!! y λ y f/E a Trong mặt phẳng uốn: (Tính với trục x-x) N γ c f e A je: Hệ số uốn dọc lệch tâm_Tra bảng phụ thuộc độ mảnh quy ước độ lệch tâm σx tính đổi m1 cột Độ lệch tâm tương đối m: ==> m x e x A Wx = 6,827 = 1,000 = 8,003 je = 0,2462 N e A = 51,724 ≤ gc.f = Độ lệch tâm tính đổi: Tỷ số diện tích cánh Diện tích bụng Af Aw me = h.mx < 20 Với h = 233 MPa 1,172 Hệ số uốn dọc lệch tâm: ==> σx OK!! b Ngoài mặt phẳng uốn: (Tính với truïc y-y) N σy γ c f C. y A jy: Hệ số uốn dọc trục y-y tiết diện cột tính toán cột mặt phẳng vuông góc với mặt phẳng uốn_phụ thuộc vào độï mảnh quy ước ==> jy 0,822 = C: Hệ số kể đếùn mômen uốn Mx hình dạng tiết diện độ ổn định cột theo phương vuông góc với mặt phẳng uốn xác định sau: Khi mx ≤ 5: C = b/(1+a.mx) a, b - hệ số tra bảng_Tra bảng 16 - TCXDVN 5575 : 2012 Khi mx ≥ 10: C = 1/(1+mx.jy/jb) Khi < mx C ==> Choïn jb = 3,14 = 79,431 ≤ gc.f = 233 MPa OK!! = 105,524 < gc.f = 233 MPa OK!! 2.4.2.2 Kieåm tra theo điều kiện bền: σ N Mx A Wx 2.4.2.3 Kieåm tra ổn định cục cột: Ổn định cục cánh: b0 tf b0 tw = 9,600 13,871 OK!! Ổn định cục bụng: Giới hạn {hw/tw} phụ thuộc vào a = (s-s1)/s Với: s: Ứng suất nén lớn biên bụng mang dấu "+" không kể đến ==> hệ số je, c s1: Ứng suất biên tương ứng bụng = 1,648 a Khi a ≤ 0.5 {hw/tw}_Tra bảng 33_TCXDVN 5575 : 2012 Khi a ≥ {hw/tw} tính theo: hw (2α 1)E E 3.8 4.35 f σ(2 α α 4β ) tw b = 1.4(2a-1)t/s = 0,488 t = Q/(twhw) = 16,033 MPa hw (2α 1)E 4.35 2 t σ(2 α α 4β ) w 195,234 E f = hw tw = 3.8 ==> 111,253 31,250 ==> hw tw h w 111,253 tw 111,253 OK!! Khoâng cần gia cường sườn dọc Tính toán sườn dọc: Kích thước sườn: bs = 150 mm ts = mm Mômen quán tính sườn 2t s b 3s = 3,38E+06 Is 6hwtw3 = 7,68E+05 OK!! 12 Kieåm tra lại ổn định cục theo điều kiện: ki hw h0 = 15,250 OK!! 111,253 tw tw Điều kiện gia cường sườn ngang: hw 2.3 E/f tw hw = 31,250 tw ==> < 2.3 E/f 67,337 Không cần gia cường sườn ngang Kích thước sườn ngang bs ≥ hw/30+40 = = t w 2.bs f/E Khoảng cách sườn ngang a = (2.5 ÷ 3)hw = 48,333 mm Chọn bs = 70 mm 3,302 mm Choïn tw = mm 675 mm 2.4.2 Tiết diện đầu cột: Tính toán với nội lực nguy hiểm nhất: Mx N Q KN.m KN KN 68,6 109,8 29,7 Đôï lệch tâm e: ex Mx N Chiều cao cột sơ chọn h Diện tích tiết diện cột yêu cầu: N e A y c 1.25 (2.2 2.8) f.γ h = 0,625 m = 270 mm 3152,797 mm2 = Chọn mặt cắt có thông số sau: Choïn a = 850 mm h = 270 mm Ix = 78050000 mm b = 200 mm Iy = 13344000 mm tf = 10 mm Wx = 578148 mm tw = mm Wy = 133440 mm A = 6000 mm Sx = 322500 mm q = 0,471 KN/m Sy = 102000 mm 3 3 2.4.2.1 Kiểm tra ổn định tổng thể: Bán kính quán tính tiết diện trục x trục y Ix A Iy rx = 114,054 mm = A Độ mảnh độ mảnh quy ước cột: ry Lx = L0 = 3,8 47,159 mm Ly = L0 = m 2,66 m lx = Lx/rx= 33,318 < 172 ==> x λ x f/E 1,138 OK!! ly = Ly/ry= 56,405 < 171,9 ==> y λ y f/E 1,927 OK!! a Trong mặt phẳng uốn: (Tính với trục x-x) N γ c f e A je: Hệ số uốn dọc lệch tâm_Tra bảng phụ thuộc độ mảnh quy ước độ lệch tâm σx tính đổi m1 cột Độ lệch tâm tương đối m: ==> m x e x A Wx = 9,466 = 1,000 = 11,098 je = 0,215 N e A = Độ lệch tâm tính đổi: Tỷ số diện tích cánh Diện tích bụng Af Aw me = h.mx < 20 Với h = 233 MPa 1,172 Hệ số uốn dọc lệch tâm: ==> σx 58,301 ≤ gc.f = OK!! b Ngoài mặt phẳng uốn: (Tính với truïc y-y) N σy γ c f C. y A jy: Hệ số uốn dọc trục y-y tiết diện cột tính toán cột mặt phẳng vuông góc với mặt phẳng uốn_phụ thuộc vào độï mảnh quy ước ==> jy 0,822 = C: Hệ số kể đếùn mômen uốn Mx hình dạng tiết diện độ ổn định cột theo phương vuông góc với mặt phẳng uốn xác định sau: Khi mx ≤ 5: C = b/(1+a.mx) a, b - hệ số tra bảng_Tra bảng 16 - TCXDVN 5575 : 2012 Khi mx ≥ 10: C = 1/(1+mx.jy/jb) Khi < mx C ==> Choïn jb = 3,14 2.4.2.2 Kieåm tra theo điều kiện bền: σ N Mx A Wx 2.4.2.3 Kieåm tra ổn định cục cột: Ổn định cục cánh: b0 tf 13,871 OK!! Ổn định cục bụng: Giới hạn {hw/tw} phụ thuộc vào a = (s-s1)/s Với: s: Ứng suất nén lớn biên bụng mang dấu "+" không kể đến hệ số je, c s1: Ứng suất biên tương ứng bụng ==> = 1,733 a Khi a ≤ 0.5 {hw/tw}_Tra bảng 33_TCXDVN 5575 : 2012 Khi a ≥ {hw/tw} tính theo: hw (2α 1)E E 3.8 4.35 2 f σ(2 α α 4β ) tw b = 1.4(2a-1)t/s = 0,374 t = Q/(twhw) = 14,850 MPa hw (2α 1)E 4.35 σ(2 α α 4β ) tw E f 3.8 = 111,253 hw = 31,250 tw Không cần gia cường sườn dọc ==> ==> 182,207 hw tw h w 111,253 tw 111,253 OK!! Tính toán sườn dọc: Kích thước sườn: bs = 150 mm ts = mm Mômen quán tính sườn 2t s b 3s = 3,38E+06 ≥ 6hwtw = 7,68E+05 OK!! 12 Kieåm tra lại ổn định cục theo điều kiện: hw h0 = 15,250 OK!! 111,253 tw tw Is Điều kiện gia cường sườn ngang: hw 2.3 E/f tw hw = 31,250 tw ==> < 2.3 E/f 67,337 Không cần gia cường sườn ngang Kích thước sườn ngang bs ≥ hw/30+40 = = t w 2.bs f/E Khoảng cách sườn ngang a = (2.5 ÷ 3)hw = 2.4.3 Tiết diện chân cột trên: Tính toán với nội lực nguy hiểm nhất: 48,333 mm Chọn bs = 70 mm 3,302 mm Choïn tw = mm 675 mm Mx N Q KN.m KN KN 54,68 21,97 Đôï lệch tâm e: ex Chiều cao cột sơ chọn h Mx N = 10,936 m = 270 mm 10 Chọn a = 8500 mm Tính toán với nội lực nguy hiểm nhất: Mx N Q KN.m KN KN 52,27 11,63 17,01 Đôï lệch tâm e: ex Mx N = Chiều cao cột sơ chọn h Diện tích tiết diện cột yêu cầu: N e A y c 1.25 (2.2 2.8) f.γ h 4,494 m = 270 mm 2034,771 mm2 = Choïn mặt cắt có thông số sau: h = 270 mm Ix = 78050000 mm b = 200 mm Iy = 13344000 mm tf = 10 mm Wx = 578148 mm tw = mm Wy = 133440 mm A = 6000 mm Sx = 322500 mm q = 0,471 KN/m Sy = 102000 mm 3 3 2.4.2.1 Kiểm tra ổn định tổng thể: Bán kính quán tính tiết diện trục x trục y rx Ix A Iy = 114,054 mm = A Độ mảnh độ mảnh quy ước cột: ry Lx = L0 = 4,2 47,159 mm Ly = L0 = m lx = Lx/rx= 36,825 < 179 ly = Ly/ry= 84,819 < 179,1 ==> ==> m x λ x f/E 1,258 OK!! 2,897 OK!! y λ y f/E a Trong mặt phẳng uốn: (Tính với trục x-x) N γ c f e A je: Hệ số uốn dọc lệch tâm_Tra bảng phụ thuộc độ mảnh quy ước độ lệch tâm σx tính đổi m1 cột Độ lệch tâm tương đối m: ==> m x e x Độ lệch tâm tính đổi: Tỷ số diện tích cánh Diện tích bụng A Wx = 69,162 Af Aw = 1,000 17 w me = h.mx = 79,429 je = 0,077 N e A = > 20 Với h = 233 MPa 1,148 Hệ số uốn dọc lệch tâm: ==> σx 16,977 ≤ gc.f = OK!! b Ngoài mặt phẳng uốn: (Tính với trục y-y) N σy γ c f C. y A jy: Hệ số uốn dọc trục y-y tiết diện cột tính toán cột mặt phẳng vuông góc với mặt phẳng uốn_phụ thuộc vào độï mảnh quy ước ==> 0,649 = jy C: Hệ số kể đếùn mômen uốn Mx hình dạng tiết diện độ ổn định cột theo phương vuông góc với mặt phẳng uốn xác định nhö sau: Khi mx ≤ 5: C = b/(1+a.mx) a, b - hệ số tra bảng_Tra bảng 16 - TCXDVN 5575 : 2012 Khi mx ≥ 10: C = 1/(1+mx.jy/jb) Khi < mx jc L t f a.t 3w 1 α1 8. h b b t f f f f Tra bảng với a1 ==> y Iy hf E 1 ψ . I x L0 f jb ==> C = 91,930 = 0,597 = 6,309 b= 1,000 = 2,692 a= 0,900 = 1,667 = 1,030 = 0,04722 ==> σy N C. y A ==> C ==> Choïn jb = 3,14 = 63,260 ≤ gc.f = 233 MPa OK!! = 92,348 < gc.f = 233 MPa OK!! 2.4.2.2 Kieåm tra theo điều kiện bền: σ N Mx A Wx 2.4.2.3 Kieåm tra ổn định cục cột: Ổn định cục cánh: 18 b0 tf b 9,600 tw = 14,222 OK!! Ổn định cục bụng: Giới hạn {hw/tw} phụ thuộc vào a = (s-s1)/s Với: s: Ứng suất nén lớn biên bụng mang dấu "+" không kể đến hệ số je, c s1: Ứng suất biên tương ứng bụng ==> = 1,958 a Khi a ≤ 0.5 {hw/tw}_Tra bảng 33_TCXDVN 5575 : 2012 Khi a ≥ {hw/tw} tính theo: hw (2α 1)E E 3.8 4.35 f σ(2 α α 4β ) tw b = 1.4(2a-1)t/s = 0,376 t = Q/(twhw) = 8,505 MPa hw (2α 1)E 4.35 σ(2 α α 4β ) tw E f = hw tw = 3.8 ==> 111,253 31,250 ==> 242,177 hw tw h w 111,253 tw 111,253 OK!! Không cần gia cường sườn dọc Tính toán sườn dọc: Kích thước sườn: bs = 150 mm ts = mm Mômen quán tính sườn 2t s b 3s = 4,50E+06 ≥ 6hwtw3 = 7,68E+05 OK!! 12 Kieåm tra lại ổn định cục theo điều kiện: hw h0 = 15,125 OK!! 111,253 tw tw Is Điều kiện gia cường sườn ngang: ==> hw 2.3 E/f tw hw = 31,250 tw Không cần gia cường sườn ngang Kích thước sườn ngang 19 < 2.3 E/f 67,337 bs ≥ hw/30+40 = = t w 2.bs f/E Khoảng cách sườn ngang a = (2.5 ÷ 3)hw = 48,333 mm Choïn bs = 70 mm 3,302 mm Choïn tw = mm 675 mm Choïn a = 850 mm 2.4.5 Tiết diện đầu cột giua: Tính toán với nội lực nguy hiểm nhất: Mx N Q KN.m KN KN 19,5 9,7 17,1 Đôï lệch tâm e: M x N = Chiều cao cột sơ chọn h Diện tích tiết diện cột yêu cầu: N e A y c 1.25 (2.2 2.8) f.γ h = e x 2,010 m 270 mm 786,451 mm2 = Chọn mặt cắt có thông số sau: h = 270 mm Ix = 78050000 mm b = 200 mm Iy = 13344000 mm tf = 10 mm Wx = 578148 mm tw = mm Wy = 133440 mm A = 6000 mm Sx = 322500 mm q = 0,471 KN/m Sy = 102000 mm 3 2.4.2.1 Kiểm tra ổn định tổng thể: Bán kính quán tính tiết diện trục x trục y rx Ix A Iy = 114,054 mm = A Độ mảnh độ mảnh quy ước cột: ry Lx = L0 = 8,25 47,159 mm Ly = L0 = m m 72,334 < 179 ==> x λ x f/E 2,471 OK!! ly = Ly/ry= 169,638 < 179,3 ==> y λ y f/E 5,794 OK!! lx = Lx/rx= a Trong mặt phẳng uốn: (Tính với trục x-x) N γ c f e A je: Hệ số uốn dọc lệch tâm_Tra bảng phụ thuộc độ mảnh quy ước độ lệch tâm σx tính đổi m1 cột 20 Độ lệch tâm tương đối m: ==> m x e x A Wx = 36,777 = 1,000 = 33,315 je = 0,0703 N e A = 13,045 ≤ gc.f = Độ lệch tâm tính đổi: Tỷ số diện tích cánh Diện tích bụng Af Aw me = h.mx > 20 Với h = 233 MPa 0,906 Hệ số uốn dọc lệch tâm: ==> σx OK!! b Ngoài mặt phẳng uốn: (Tính với trục y-y) N σy γ c f C. y A jy: Hệ số uốn dọc trục y-y tiết diện cột tính toán cột mặt phẳng vuông góc với mặt phẳng uốn_phụ thuộc vào độï mảnh quy ước ==> 0,219 = jy C: Hệ số kể đếùn mômen uốn Mx hình dạng tiết diện độ ổn định cột theo phương vuông góc với mặt phẳng uốn xác định sau: Khi mx ≤ 5: C = b/(1+a.mx) a, b - hệ số tra bảng_Tra baûng 16 - TCXDVN 5575 : 2012 Khi mx ≥ 10: C = 1/(1+mx.jy/jb) Khi < mx jc L t f a.t 3w 1 α1 8. h b b t f f f f Tra bảng với a1 ==> y Iy hf E 1 ψ . I x L0 f jb ==> C = 91,930 = 0,597 = 25,236 b= 1,653 = 4,017 a= 0,900 = 0,622 = 0,622 = 0,16967 ==> 21 ==> ==> Choïn jb = 0,62171 OK!! σy N C. y A = 43,558 ≤ gc.f = 233 MPa OK!! = 35,345 < gc.f = 233 MPa OK!! = b 9,600 tw 17,773 2.4.2.2 Kieåm tra theo điều kiện bền: σ N Mx A Wx 2.4.2.3 Kieåm tra ổn định cục cột: Ổn định cục cánh: b0 tf OK!! Ổn định cục bụng: Giới hạn {hw/tw} phụ thuộc vào a = (s-s1)/s Với: s: Ứng suất nén lớn biên bụng mang dấu "+" không kể đến hệ số je, c ==> s1: Ứng suất biên tương ứng bụng = 1,909 a Khi a ≤ 0.5 {hw/tw}_Tra bảng 33_TCXDVN 5575 : 2012 Khi a ≥ {hw/tw} tính theo: hw (2α 1)E E 3.8 4.35 2 f σ(2 α α 4β ) tw b = 1.4(2a-1)t/s = 0,954 t = Q/(twhw) = 8,550 MPa hw (2α 1)E 4.35 2 t σ(2 α α 4β ) w E f = hw tw = 3.8 ==> 111,253 31,250 ==> 336,91 hw tw h w 111,253 tw 111,253 OK!! Không cần gia cường sườn dọc Tính toán sườn dọc: Kích thước sườn: bs = 150 mm ts = mm Mômen quán tính sườn 2t s b 3s = 4,50E+06 ≥ 6hwtw3 = 7,68E+05 OK!! 12 Kiểm tra lại ổn định cục theo điều kieän: hw h0 = 15,125 OK!! 111,253 tw tw Is Điều kiện gia cường sườn ngang: 22 hw 2.3 E/f tw hw = 31,250 tw ==> < 2.3 E/f 67,337 Không cần gia cường sườn ngang Kích thước sườn ngang bs ≥ hw/30+40 = = t w 2.bs f/E Khoảng cách sườn ngang a = (2.5 ÷ 3)hw = 48,333 mm Choïn bs = 70 mm 3,302 mm Choïn tw = mm 675 mm Choïn a = 850 mm 2.5 Tính toán chọn tiết diện dầm: 2.5.1 Tiết diện 1: 2.5.1.1.Thông số tính toán: Mx N Q KN.m KN KN 124 7,733 105 Mômen chống uốn yêu cầu tiết diện: Wy c M m ax f 506122 mm3 = Chiều cao dầm sơ bộ: = h d (5.5 6.5)3 Wyc Chiều dày dụng sơ bộâ: Q t w m ax = h d f v Choïn mặt cắt có thông số sau: 478,156 mm 2,168 mm h = 420 mm Ix = 210800000 mm bf = 200 mm Iy = 13350400 mm tf = 10 mm Wx = 1003810 mm tw = mm Wy = 133504 mm A = 7200 mm Sx = 570000 mm q = 56,520 Kg/m Sy = 103200 mm qtt= 85,636 Kg/m 2.5.1.2 Kiểm tra tiết diện dầm tổ hợp: a Kiểm tra điều kiện bền: Kiểm tra theo điều kiện bền chịu uoán: M σ max = 123,529 < gc.f = Wx Kiểm tra theo điều kiện bền chịu cắt: Q S τ max x = 35,490 < gc.fv = I x t w 23 233 MPa OK!! 152 MPa OK!! b Kiểm tra điều kiện độ võng: = f c Kiểm tra điều kiện ổn định tổng thể: M σ m ax 0.95f b Wx 0,06 α 8. f h f bf Tra bảng với a a.t3 1 w3 b f t f ==> y = 1,6 m = 0,464 = 2,283 = 8,538 Iy h E 1 ψ . I x L0 f jb = 2,473 Chọn jb = 1,000 ==> jb: Hệ số kể đến giảm khả chịu uốn dầm xét điều kiện ổn định tổng thể lấy phụ thuộc vào j1 σ M m ax b Wx = 123,529 d Kiểm tra điều kiện ổn định cục bộ: Ổn định cục cánh: b0 = tf Choïn a = 1000 mm Không cần kiểm tra ổn định cục bụng dầm Ổn định cục bụng: ( tb / cr ) ( tb / cr ) c Ứng suất nén trung bình ô xét: σ cr stb c cr f 2w = 200 MPa = 1332,893 MPa 24 hw: Chiều cao trung bình bụng ô dang xét w hw = hw f tw E = 550 mm 2,348 ccr: Tra bảng 27_TCXDVN 5575 : 2012 phụ thuộc vào hệ số d b t δ β f f hw tw ==> ccr = 0,568 = 30,000 Ứng suất tiếp trung bình ô ñang xeùt: ttb = 60 MPa 0.76 f τ cr 10.31 v2 μ λ0 = 289,718 MPa d f = 2,348 tw E Tỷ số cạnh lớn cạnh nhỏ oâ baûn m = 0 ==> ( tb / cr ) ( tb / cr ) = 0,256 < 2.5.2 Tiết diện 2: 2.5.1.1.Thông số tính toán: Mx KN.m 105 N KN 3,6 Q KN Mômen chống uốn yêu cầu tiết dieän: Wy c M m ax f 428571 mm3 = Chiều cao dầm sơ bộ: = h d (5.5 6.5)3 Wyc Chiều dày dụng sơ bộâ: Q t w m ax = h d f v Chọn mặt cắt có thông soá sau: 452,368 mm 0,022 mm h = 420 mm Ix = 210800000 mm bf = 200 mm Iy = 13350400 mm tf = 10 mm Wx = 1003810 mm tw = mm Wy = 133504 mm A = 7200 mm Sx = 570000 mm q = 56,520 Kg/m Sy = 103200 mm 3 3 25 gc = 1,10 OK!! qtt= 85,636 Kg/m 2.5.1.2 Kiểm tra tiết diện dầm tổ hợp: a Kiểm tra điều kiện bền: Kiểm tra theo điều kiện bền chịu uoán: σ M m ax Wx 104,602 < gc.f = = 233 MPa OK!! 152 MPa OK!! 8,800 mm Kieåm tra theo điều kiện bền chịu cắt: τ Q max.Sx I x t w 0,338 < gc.fv = = b Kiểm tra điều kiện độ võng: f = c Kiểm tra điều kiện ổn định tổng thể: M σ m ax 0.95f b Wx α 8. f h f bf Tra baûng với a L0 = w f f = 0,464 = 2,283 = 8,538 a.t 1 b t ==> y 1,6 m Iy h E 1 ψ . I x L0 f ==> jb = Chọn jb = 2,473 1,000 jb: Hệ số kể đến giảm khả chịu uốn dầm xét điều kiện ổn định tổng thể lấy phụ thuộc vaøo j1 σ M m ax b Wx = 104,602 d Kiểm tra điều kiện ổn định cục bộ: Ổn định cục cánh: b0 = tf Choïn a = 1400 mm 26 Không cần kiểm tra ổn định cục bụng dầm Ổn định cục bụng: ( tb / cr ) ( tb / cr ) c Ứng suất nén trung bình ô xét: σ cr stb c cr f 2w = 200 MPa = 1332,893 MPa hw: Chiều cao trung bình bụng ô dang xét w hw = hw f tw E = 550 mm 2,348 ccr: Tra baûng 27_TCXDVN 5575 : 2012 phụ thuộc vào hệ số d b t δ β f f hw tw ==> ccr = 0,568 = 30,000 Ứng suất tiếp trung bình ô xét: ttb = 60 MPa 0.76 f τ cr 10.31 v2 μ λ0 = 289,718 MPa d f = 2,348 tw E Tyû số cạnh lớn cạnh nhỏ ô m = 0 ==> ( tb / cr ) ( tb / cr ) = 0,256 < 2.6 Tính toán chọn tiết diện kèo: 2.6.1 Tiết diện 1: 2.5.1.1.Thông số tính toán: Mx N Q KN.m KN KN 19,48 15,8 11,73 Moâmen chống uốn yêu cầu tiết diện: Wy c M m ax f 79510 mm3 = Chiều cao dầm sơ bộ: h d (5.5 6.5)3 Wyc Chiều dày dụng sơ bộâ: Q t w m ax h d f v = 258,003 mm = 0,449 mm 27 gc = 1,10 OK!! d v Chọn mặt cắt có thông số sau: h = 310 mm Ix = 46137500 mm bf = 150 mm Iy = 2815625 mm tf = mm Wx = 297661 mm tw = mm Wy = 37542 mm A = 3000 mm Sx = 170625 mm q = 23,550 Kg/m Sy = 29063 mm 3 3 qtt= 52,666 Kg/m 2.5.1.2 Kieåm tra tiết diện dầm tổ hợp: a Kiểm tra điều kiện bền: Kiểm tra theo điều kiện bền chịu uốn: M σ max = 65,444 < gc.f = Wx Kieåm tra theo điều kiện bền chịu cắt: Q S τ max x = 8,676 < gc.fv = I x t w 233 MPa OK!! 152 MPa OK!! 8,800 mm b Kiểm tra điều kiện độ võng: = f c Kiểm tra điều kiện ổn định tổng thể: M σ m ax 0.95f b Wx 0,16 α 8. f h f bf Tra bảng với a L0 = w f f = 0,326 = 2,273 = 6,760 a.t 1 b t ==> y 1,3 m Iy h E 1 ψ . I x L0 f ==> jb = 2,100 Chọn jb = 1,000 jb: Hệ số kể đến giảm khả chịu uốn dầm xét điều kiện ổn định tổng thể lấy phụ thuộc vào j1 σ M m ax b Wx = 65,444 d Kiểm tra điều kiện ổn định cục bộ: Ổn định cục cánh: b0 = tf Choïn a = 1400 mm Không cần kiểm tra ổn định cục bụng dầm Ổn định cục bụng: ( tb / cr ) ( tb / cr ) c Ứng suất nén trung bình ô xét: σ cr stb c cr f 2w = 200 MPa = 520,661 MPa hw: Chiều cao trung bình bụng ô dang xét w hw = hw f tw E = 550 mm 3,757 ccr: Tra baûng 27_TCXDVN 5575 : 2012 phụ thuộc vào hệ số d b t δ β f f hw tw ==> ccr = 0,218 = 30,000 Ứng suất tiếp trung bình ô xeùt: ttb = 60 MPa 0.76 f v τ cr 10.3 μ λ 02 = 113,171 MPa d f = 3,757 tw E Tỷ số cạnh lớn cạnh nhỏ ô m = 0 ==> ( tb / cr ) ( tb / cr ) = 0,655 2.6.1 Tieát diện 2: 2.5.1.1.Thông số tính toán: Mx N Q KN.m KN KN 17 11,5 Mômen chống uốn yêu cầu tiết diện: 29 < gc = 1,10 OK!! Wy c M m ax f 69388 mm3 = Chieàu cao dầm sơ bộ: = h d (5.5 6.5)3 Wyc Chiều dày dụng sơ bộâ: Q t w m ax = h d f v Chọn mặt cắt có thông số sau: 246,554 mm 0,461 mm h = 310 mm Ix = 46137500 mm bf = 150 mm Iy = 2815625 mm tf = mm Wx = 297661 mm tw = mm Wy = 37542 mm 3 A = 3000 mm Sx = 170625 mm q = 23,550 Kg/m Sy = 29063 mm qtt= 24,275 Kg/m 2.5.1.2 Kiểm tra tiết diện dầm tổ hợp: a Kiểm tra điều kiện bền: Kiểm tra theo điều kiện bền chịu uốn: M σ max = 57,112 < gc.f = Wx Kiểm tra theo điều kiện bền chịu cắt: Q S τ max x = 8,506 < gc.fv = I x t w 233 MPa OK!! 152 MPa OK!! 8,800 mm b Kiểm tra điều kiện độ võng: = f c Kiểm tra điều kiện ổn định tổng thể: M σ m ax 0.95f b Wx 0,07 α 8. f h f bf Tra bảng với a a.t3 1 w3 b f t f ==> y = 1,3 m = 0,326 = 2,273 = 6,760 Iy h E 1 ψ . I x L0 f ==> jb = 2,100 Choïn jb = 1,000 jb: Hệ số kể đến giảm khả chịu uốn dầm xét điều kiện ổn định tổng thể lấy phụ thuộc vào j1 σ M m ax b Wx = 57,112 30 Choïn a = 1400 mm Không cần kiểm tra ổn định cục bụng dầm Ổn định cục bụng: mm ( tb / cr ) ( tb / cr ) c Ứng suất nén trung bình ô xét: σ cr stb c cr f 2w = 200 MPa = 520,661 MPa hw: Chiều cao trung bình bụng ô dang xét w hw = hw f tw E = 550 mm 3,757 ccr: Tra bảng 27_TCXDVN 5575 : 2012 phụ thuộc vào hệ số d b t δ β f f hw tw ==> ccr = 0,218 = 30,000 Ứng suất tiếp trung bình ô xét: ttb = 60 MPa 0.76 f v τ cr 10.3 μ λ 02 = 113,171 MPa d f = 3,757 tw E Tỷ số cạnh lớn cạnh nhỏ ô m = 0 ==> ( tb / cr ) ( tb / cr ) = 0,655 31 < gc = 1,10 OK!! ... KN/m 1,1 12, 00 KN/m pm = 0,3 KN/m 0 ,26 KN/m 1,1 2. 2 .2 Tónh tải dầm sàn: Trọng lượng mái Hệ số vượt tải ==> 2. 2 .2 Tải trọng tạm thời: 2. 2 .2. 1 Hoạt tải mái: n P = = 1,3 2, 145 KN/m 2. 2 .2. 2 Hoạt tải... 6,309 b= 1,000 = 2, 6 92 a= 0,900 = 1,667 = 1,030 = 0,04 722 ==> σy N C. y A ==> C ==> Choïn jb = 3,14 = 63 ,26 0 ≤ gc.f = 23 3 MPa OK!! = 92, 348 < gc.f = 23 3 MPa OK!! 2. 4 .2. 2 Kieåm tra theo... yêu cầu: N e A y c 1 .25 (2. 2 2. 8) f.γ h = 0, 625 m = 27 0 mm 31 52, 797 mm2 = Chọn mặt cắt có thông số sau: Choïn a = 850 mm h = 27 0 mm Ix = 78050000 mm b = 20 0 mm Iy = 13344000 mm tf