Đồ án chi tiết máy: Thiết kế hộp giảm tốc phân đôi cấp nhanh

Lêi nãi ®Çu.Chi tiÕt m¸y lµ m«n khoa häc nghiªn cøu çc ph¬ng ph¸p tÝnh to¸n vµ thiÕt kÕ çc chi tiÕt m¸y cã c«ng dông chung. M«n häc Chi tiÕt m¸y cã nhiÖm vô tr×nh bµy nh÷ng kiÕn thøc c¬ b¶n vÒ cÊu t¹o, nguyªn lý còng nh ph¬ng ph¸p tÝnh to¸n çc chi tiÕt m¸y cã c«ng dông chung, nh»m båi dìng cho sinh viªn kh¶ n¨ng gi¶i quyÕt nh÷ng vÊn ®Ò tÝnh to¸n vµ thiÕt kÕ çc chi tiÕt m¸y, lµm c¬ së ®Ó vËn dông vµo viÖc thiÕt kÕ m¸y. §èi víi çc ngµnh c¬ khÝ, chi tiÕt m¸y lµ m«n kü thuËt c¬ së cuèi cïng, lµ kh©u nèi gi÷a phÇn båi dìng nh÷ng chi thøc vÒ khoa häc kü thuËt c¬ b¶n víi phÇn båi dìng kiÕn thøc chuyªn m«n.Trong néi dung mét ®å ¸n m«n häc, ®îc sù chØ b¶o híng dÉn tËn t×nh cña thÇy gi¸o TrÞnh ChÊt, em ®• hoµn thµnh b¶n thiÕt kÕ HÖ dÉn ®éng b¨ng t¶i víi hép gi¶m tèc ph©n ®«i cÊp nhanh. Tuy nhiªn, do kiÕn thøc cßn h¹n chÕ nªn em kh«ng tr¸nh khái sai sãt.Em rÊt mong tiÕp tôc ®îc sù chØ b¶o, gãp ý cña thÇy c« vµ çc b¹n.Nh©n ®©y, em còng xin bµy tá lßng c¶m ¬n ®èi víi thÇy gi¸o TrÞnh ChÊt vµ çc thÇy gi¸o trong bé m«n C¬ së ThiÕt kÕ m¸y ®• gióp ®ì em hoµn thµnh ®å ¸n nµy. Hµ Néi th¸ng 12 n¨m 2003. Sinh viªn

Trang 1

Lời nói đầu.

Chi tiết máy là môn khoa học nghiên cứu các phơng pháp tính toán vàthiết kế các chi tiết máy có công dụng chung Môn học Chi tiết máy có nhiệm

vụ trình bày những kiến thức cơ bản về cấu tạo, nguyên lý cũng nh phơngpháp tính toán các chi tiết máy có công dụng chung, nhằm bồi dỡng cho sinhviên khả năng giải quyết những vấn đề tính toán và thiết kế các chi tiết máy,làm cơ sở để vận dụng vào việc thiết kế máy Đối với các ngành cơ khí, chitiết máy là môn kỹ thuật cơ sở cuối cùng, là khâu nối giữa phần bồi dỡngnhững chi thức về khoa học kỹ thuật cơ bản với phần bồi dỡng kiến thứcchuyên môn

Trong nội dung một đồ án môn học, đợc sự chỉ bảo hớng dẫn tận tìnhcủa thầy giáo Trịnh Chất, em đã hoàn thành bản thiết kế Hệ dẫn động băng tảivới hộp giảm tốc phân đôi cấp nhanh Tuy nhiên, do kiến thức còn hạn chế nên

em không tránh khỏi sai sót.Em rất mong tiếp tục đợc sự chỉ bảo, góp ý củathầy cô và các bạn

Nhân đây, em cũng xin bày tỏ lòng cảm ơn đối với thầy giáo Trịnh Chất

và các thầy giáo trong bộ môn Cơ sở Thiết kế máy đã giúp đỡ em hoàn thành

đồ án này

Hà Nội tháng 12 năm 2003 Sinh viên

Nguyễn Mạnh Linh

Phần 1 Chọn động cơ và phân phối tỷ số truyền

1 Chọn động cơ

a\.Xác định công suất cần thiết của động cơ

Theo công thức (2.8),(2.10) và (2.11) [TKHDD - I] ta có công suất cần thiếtPct :

Trang 2

usb= usbh usb® = 17.3 = 51

Theo c«ng thøc (2.16) (TKHTDD- I) ta cã sè vßng quay cña trôc m¸yc«ng t¸c lµ nlv :

nlv =60000 60000.0,6

v D

Trang 3

dc c

lv

n u

n

Chọn uxích = 3  uhộp =50,59 16,86

3  ; u h u u 1. 2Trong đó : u1 : Tỉ số truyền cấp nhanh

c

u

Kết luận : uh = 16,86; u1 = 4,91; u2 = 3,26 ; uxích=3,16

3/.Xác định công xuất, momen và số vòng quay trên các trục.

Tính công suất, mô men, số vòng quay trên các trục (I, II, III, IV) của

hệ dẫn động

Công suất, số vòng quay :

Pct =10,97 kW ; nlv =28,66 vg/ph

0 10,97.0,99.1 10,86

P

Trang 4

TI = 9,55 106 9,55.10 6 10,86 71526

1450

I I

Trang 5

Phần 2 Thiết kế bộ truyền

A.Thiết kế bộ truyền ngoài

Ta đi thiết kế bộ truyền xích với các thông số kỹ thuật nh sau:

 01  1

25125

z

z k

01 50

0,5590,59

n III

n k n

Theo (5.4) [TKHDD - I] ta có:

k=ko ka kđc kbt kđ kcko=1 : Hệ số kể đến sự ảnh hởng của bộ truyền Đờng nối hai tâm đĩaxích so với đờng nằm ngang < 60o

ka=1 : Khoảng cách trục a=(3050)p

Trang 6

Pt= 9,72.2,64.1.0,55 = 14,11 kNTheo b¶ng (5.5)[TKHDD - I], víi n01= 50v/p, chän bé truyÒn xÝch métd·y cã bíc xÝch p = 44,45 mm tho¶ m·n ®iÒu kiÖn bÒn mßn:

Nt<[N]

Ta cã kho¶ng c¸ch trôc a= 40p = 40.44,45 = 1778 mm

Theo c«ng thøc (5.12)[TKHDD - I] , ta cã sè m¾t xÝch:

X=2a/p + 0,5(z1+z2) + (z2-z1)2p/(42a) = 2.1778/44,45 + 0,5(25 + 79) + (79 - 25)2.44,45/(421778) = 133,85 m¾t

Trang 7

t

P F

v



1 90,59.25.44,45

Trang 8

Bánh nhỏ : Thép 45 tôi cải thiện đạt độ rắn HB 241  285 có:

mH: Bậc của đờng cong mỏi khi thử về tiếp xúc

NHO: Số chu kì thay đổi ứng suất cơ sở khi thử về tiếp xúc

Trang 9

mF: Bậc của đờng cong mỏi khi thử về uốn.

NFO: Số chu kì thay đổi ứng suất cơ sở khi thử về uốn

H

T K u



Với: T1: Mômen xoắn trên trục bánh chủ động, N.mm ;

Ka : hệ số phụ thuộc vào loại răng ;

Trang 10

KH=1,2 ; u1= 4,91;

[H]=500 MPa Thay số ta định đợc khoảng cách trục :

aw1= 43.(4,91+1).3  

2

71526/2 1,2

500 4,91.0,3  127,23 mmChọn aw1 = 130 mm

5 Kiểm nghiệm răng về độ bền tiếp xúc.

Yêu cầu cần phải đảm bảo

Trang 11

Theo bảng (6.35)[TKHDD - I] đối với bánh răng nghiêng không dịchchỉnh ta có:

tw=t=arctg(tg/cos) =20,730 tgb = cost tg = 0,268

o 

 =

2.0,9658sin(2.20,73 ) = 1,71 ;

Trang 12

   

1 1

2 / 2 2 71526 / 2 1,2.1,16

H w w Hv

b d K

6 Kiểm nghiệm răng về độ bền uốn.

Yêu cầu F  [F] ; F = 2.(T1/2)KFYYYF1/( bwdw1.m)

2 / 2 2 71526 / 2 1,32.1,37

F w w Fv

b d K

T K  K 



Trang 13

F2 = F1 YF2 / YF1 = 79,15.3,60/ 4,08 = 69,84 MPa;

Tính ứng suất uốn cho phép :

mF: Bậc của đờng cong mỏi khi thử về uốn

Trang 14

[F1] = 504.1.1 / 1,75 = 288 MPa,

[F2] = 432.1.1 / 1,75 = 246,85 MPa,

Ta thấy độ bền uốn đợc thoả mãn vì F1 < [F1] ,F2 < [F2];

7 Kiểm nghiệm răng về quá tải

ứng suất quá tải cho phép : [H]max = 2,8 ch2 = 2,8 450 = 1260 MPa;[F1]max = 0,8ch1= 0,8 580 = 464 MPa;

vì F1max < [F1]max ,F2max < [F2]max nên răng thoả mãn

Kết luận: với vật liệu trên thì bộ truyền cấp nhanh thoả mãn các yêu cầu kĩ

Trang 15

mH: Bậc của đờng cong mỏi khi thử về tiếp xúc.

NHO: Số chu kì thay đổi ứng suất cơ sở khi thử về tiếp xúc

H

T K u



Trang 16

Thay số ta đợc : aw2= 49,5.(3,26+1).3

2

327259.1,02(572,72) 3,26.0,4 = 175,14 mm Chọn khoảng cách trục: aw2 = 175 mm

5 Kiểm nghiệm răng về độ bền tiếp xúc.

Yêu cầu cần phải đảm bảo H  [H] ,

H = ZM ZH Z 2

2 1

ZH = 2

sin 2

b tw

cos

 =

2.1sin(2.24,1 )o = 1,638 ;

Trang 17

b d K

Trang 18

6 Kiểm nghiệm răng về độ bền uốn.

Yêu cầu F  [F] ; F = 2.T2.KFYYYF1/( bwdw3.m)

b d K

F2 = F1 YF2 / YF1 = 106,78.3,60/ 3,75 = 102,52 MPa;

Tính ứng suất uốn cho phép :

Trang 19

KFL= m F

FO FE

N N với mF = 6

mF: Bậc của đờng cong mỏi khi thử về uốn

Ta thấy độ bền uốn đợc thoả mãn vì F1 < [F1] ,F2 < [F2];

7 Kiểm nghiệm răng về quá tải

ứng suất quá tải cho phép : [H]max = 2,8 ch2 = 2,8 450 = 1260 MPa;[F1]max = 0,8ch1= 0,8 580 = 464 MPa;

vì F1max < [F1]max ,F2max < [F2]max nên răng thoả mãn

Kết luận: với vật liệu trên thì bộ truyền cấp chậm thoả mãn các yêu cầu

kĩ thuật

Thông số cơ bản của bộ truyền cấp chậm :

- Đờng kính chia : d3 = m Z3/ cos=2,5.32/1= 80 mm,

d4 = m.Z4/ cos  =2,5 104 /1 =260 mm;

- Đờng kính đỉnh răng : da3 = d3 + 2.m = 80 + 2 2,5 = 85mm,

Trang 20

8.KiÓm tra ®iÒu kiÖn b«i tr¬n cña hép gi¶m tèc:

§iÒu kiÖn b«i tr¬n:

-d2: §êng kÝnh chia cña b¸nh bÞ dÉn cña bé truyÒn cÊp nhanh

-d4: §êng kÝnh chia cña b¸nh bÞ dÉn cña bé truyÒn cÊp chËm

d

VËy bé truyÒn tho¶ m·n ®iÒu kiÖn b«i tr¬n

PhÇn 3

Trang 21

TÝnh trôc vµ chän æ

I/tÝnh s¬ bé trôc hép gi¶m tèc

1.Chän vËt liÖu vµ ph©n tÝch lùc

a Chän vËt liÖu:

Chän vËt liÖu chÕ t¹o trôc lµ thÐp 45, t«i cãb= 600 MPa

øng suÊt xo¾n cho phÐp [] = 12 20 Mpa

k k

T d

Trang 22

Chọn d1 = 30, với d = 30, tra bảng (10.2) [TKHDD - I] , ta đợc chiềurộng ổ lăn b1 = 19 mm.

Trang 23

2 , 0 (

T

Fa1 = Ft1.tg =1612.tg15,940 = 460 N =Fa2

Trang 24

Fr1 = αω

β

0 1

0

63415,94

 Fx = 0  Rx1 + Rx2 + FK – Ft1 - Ft2  Rx1 + Rx2 = Ft1+ Ft2 - FK = 2.1612- 200 = 3024(N)MÆt kh¸c:

mAx= 0  FK.63 + Ft1.60 + Ft2.164 – Rx2.224 = 0 Rx2 =

224

) 164 60 ( 1612 63

.

= 1668 N Rx1 = 3024-1668 = 1356 N

+ Ph¬ng tr×nh c©n b»ng theo ph¬ng y lµ:

 Fy =0  Ry1 + Ry2 - Fr1 –Fr2 = 0

 Ry1 + Ry2 = Fr1 +Fr2 =2.634 =1268 N MÆt kh¸c :

myA= 0  Fr1.60 + Fr2.164 –Ry2.224 =0

224

) 164 60 (

634





Trang 25

Đoạn 2: 63 z  123

M2y= -FK z - Rx1.(z-63) =-200.z – 1356(z- 63)

Nmm

Tơng tự, ta có phơng trình Momen đối với trục x nh sau:

Mx= Ry1 z + Fa1.21,25 - Fr1( z - 60 ) - Fa1.21,25 + Fr2 ( z - 164)

Nmm

Đoạn 2: 60 z  164

Trang 26

Nmm

Vậy có biểu đồ Momen

Trang 27

Momen uốn tổng Mj và Momen tơng đơng Mtd tại các thiết diện j trênchiều dài trục đợc tính theo công thức:

2 2

yj xj

0 

j j

Trang 28

12

63 1 , 0

*Kiểm nghiệm hệ số an toàn về mỏi của trục 1:

Nhận thấy có 2 tiết diện nguy hiểm là tiết diện qua 1-2 và qua 1-3

Tại tiết diện qua 1-2 ta có:

+Mô men uốn toàn phần:

49447

2 2

49447

ứng suất xoắn  = 11 , 26

4 , 4390

Giới hạn mỏi uốn:  -1 = 256,2(MPa)

Giới hạn mỏi xoắn:-1 =152,5(MPa)

Hệ số tập trung ứng suất thực tế, tra bảng (15.3) [CTM II], đối với rãnhthen của trục có giới hạn bền  b  700 Mpa Ta có k = 1,75; k = 1,6

Trang 29

72 , 5 0 53 , 22 88 , 0 1

75 , 1

2 , 256

6 , 1

5 , 152

22 , 5 73 , 12 72 , 5

73 , 12 72 , 5

2 2

s s s

Do S >[S] = (1,5 2,5) nên trục thoả mãn điều kiện uốn, xoắn tại tiếtdiện 1-2

*Tại tiết diện qua 1-3 ta nhận thấy rằng:

) ( 116966

2 3

Tra bảng (15.2) [CTM II], ta có hệ số kích thớc  = 0,77;  = 0,88

Đối với thép Cácbon, hệ số ảnh hởng của ứng suất trung bình đến độ bềnmỏi lấy  = 0,1;  = 0,05

Trang 30

Coi ứng suất uốn thay đổi theo chu trình đối xứng, bỏ qua ứng suất kéohoặc nén gây ra, ta có a = u = 53,28MPa; m = 0

Vậy có hệ số an toàn xét riêng ứng suất uốn:

42 , 2 0 28 , 53 88 , 0 1

75 , 1

2 , 256

Mặt khác ở đây do a = m = 0,5 max= 0,5.26,64 = 13,32 Mpa nên hệ số

an toàn xét riêng ứng suất xoắn là:

38 , 5 32 , 13 05 , 0 32 , 13 77 , 0 1

6 , 1

5 , 152

2 , 2 42 , 2 38 , 5

42 , 2 38 , 5

2 2

s s s

Trục II

Các giá trị biết trớc:

Fr2=Fr1 = 634 N

Ft1=Ft2 =1612 N Fr3= 2893 N

Ft3=7948 NPhơng trình theo phơng x là:

 Fx = 0  Rx1 + Rx2 - Ft3 – Ft1 - Ft2

Trang 31

 Rx1 + Rx2 = Ft1+ Ft2 + Ft3 = 2.1612 +7948 = 11172(N)MÆt kh¸c:

mAx= 0  Ft1.60 + Ft2.164 – Rx2.224 + Ft3.112= 0 Rx2 =

224

112 7948 )

164 60 (

1612  

= 5586 N Rx1 = 11172-5586 = 5586 N

+ Ph¬ng tr×nh c©n b»ng theo ph¬ng y lµ:

 Fy =0  Ry1 + Ry2 + Fr1 +Fr2 - Fr3= 0

 Ry1 + Ry2 = Fr3 – Fr1 –Fr2 =2893 – 2.634 =1625 N MÆt kh¸c :

myA= 0  Fr1.60 + Fr2.164 +Ry2.224 – Fr3112=0

224

) 164 60 (

634 112 2893







 Ry1 = 1625 – 812,5 = 812,5 N

VËy theo c«ng thøc v¹n n¨ng ta cã ph¬ng tr×nh Momen:

§èi víi trôc x:

N.mm

§o¹n 2: 60 z  112

M2x= Ry1.z – Fr1.(z-60) + 47725 = 1446,5z + 9685

 M2x=

 171693 96475

§o¹n 3: 112  z  164

M3x= Ry1.z – Fr1.(z-60) + 47725 - Fr3 ( z - 112) = -1446,5.z + 333701

 M3x=

 96475 171693

§o¹n 4: 164  z  224

Trang 32

M4x= Ry1.z – Fr1.(z-60) + 47725 - Fr3 ( z - 112)+ 47725 + Fr2( z - 164) = -812,5z + 182000

 M4x= 

0 48750

Tơng tự, ta có phơng trình Momen đối với trục y nh sau:

Đoạn 2: 60 z  112

M2y = Rx1.z - Ft1.(z-60) =3974.z 96720

 M2y=

541808 335160

Đoạn 3: 112  z  164

M3y= Rx1.z -Ft1.(z-60) - Ft3 ( z - 112) = -3974.z + 986896

 M3y=

 335160 541808

Vậy có biểu đồ Momen

Trang 33

2 2

yj xj

Trang 34

0 

j j

*KiÓm nghiÖm hÖ sè an toµn vÒ mái cña trôc 2:

NhËn thÊy cã 2 tiÕt diÖn nguy hiÓm lµ tiÕt diÖn qua 2-2 vµ qua 2-3

T¹i tiÕt diÖn qua 2-2 ta cã:

+M« men uèn toµn phÇn:

550330

2 2

Trang 35

75 , 1

2 , 256

6 , 1

5 , 152

4 45 , 5 9 , 5

45 , 5 9 , 5

2 2

s s s

*Tại tiết diện qua 2-3 ta nhận thấy rằng:

) ( 338687

2 3

2

Mx

Trang 36

75 , 1

2 , 256

6 , 1

5 , 152

9 , 2 23 , 3 02 , 7

23 , 3 02 , 7

2 2

s s s

Trục III

Trang 37

Rxy = Rsin = 9658.0,3266 = 3154 (N)

C¸c gi¸ trÞ biÕt tríc:

Fr3= 2893 N

Ft3=7948 NPh¬ng tr×nh theo ph¬ng x lµ:

 Fx = 0  Rx1 + Rx2 - Ft3 – Rxx = 0

 Rx1 + Rx2 = Ft3 + Rxx = 7948 + 9129 = 17077(N)MÆt kh¸c:

mAx= 0  Rxx.310 + Ft3.112 – Rx2.224 = 0 Rx2 =

224

112 7948 310

.

= 16608 N Rx1 = 17077-16608 = 469 N

Trang 38

+ Phơng trình cân bằng theo phơng y là:

 Fy =0  Ry1 + Ry2 - Fr3 - Rxy= 0

 Ry1 + Ry2 = Fr3 + Rxy =2893 + 3154 =6047 N Mặt khác :

myA= 0  Fr3.112 +Rxy.310 - Ry2.224 = 0

224

310 3154 112

2893





 Ry1 = 5047 – 5811 = 236 N

Vậy theo công thức vạn năng ta có phơng trình Momen:

Đối với trục x:

26432 0

Đoạn 2: 135  z  270

M2x= -Ry1.z + Fr3 ( z - 112) = -236.z + 2893(z- 135)

= 2657z - 324016

 M2x=

Nmm Nmm

271152 26432

Đoạn 3: 270  z  355

M3x= -Ry1.z + Fr3 ( z - 112) - Ry2(z- 224) = - 3154z + 97764

 M3x=

Nmm

0 271152

Tơng tự, ta có phơng trình Momen đối với trục y nh sau:

Trang 39

Đoạn 1: 0 z  112

M1y= Rx1.z = 469.z  M1y=

Nmm Nmm

52528

0

Đoạn 2: 112  z  224

M2y= Rx1.z - Ft3 ( z - 112) = -7479.z +890176

 M2y=

Nmm

785120 52528

Vậy có biểu đồ Momen:

Trang 40

2 2

yj xj

Trang 41

0 

j j

*KiÓm nghiÖm hÖ sè an toµn vÒ mái cña trôc 3:

NhËn thÊy cã 1 tiÕt diÖn nguy hiÓm lµ tiÕt diÖn qua 3-2

T¹i tiÕt diÖn qua 3-2 ta cã:

+M« men uèn toµn phÇn:

830624

2 2

Trang 42

75 , 1

2 , 256

6 , 1

5 , 152

8 , 2 12 , 3 8 , 6

12 , 3 8 , 6

2 2

s s s

II Chọn ổ

1.Chọn ổ cho trục 1.

Do tổng lực dọc trục tác dụng lên trục 1 bằng 0 nên ta sẽ chọn ổ bi đỡcho trục 1 Theo trên ta tính đợc đờng kính trục 1 tại vị trí lắp ổ là 25 mm, tra

Trang 43

bảng (P 2.7) [TKHDD - I] ta sẽ chọn ổ bi đỡ cỡ trung, ký hiệu 305 với cácthông số: d = 25 mm ; B =17 mm ; D = 62 mm ;

C = 17,6 kN ; C0 = 11,60 kN

Chọn ổ có ký hiệu chữ O ta có sơ đồ lắp ổ :

Ta có phản lực tại gối tựa A là:

1497 634

2 1

1  Rx Ry   

Phản lực tại gối tựa B là:

1784 634

2 2

r k d F V X

Nhận thấy C < Cbảng = 17,6 kN Nh vậy ổ đã chọn đảm bảo khả năng tải

động Vì đặc tính của bộ truyền là làm việc êm nên khả năng tải tĩnh của ổcũng luôn đảm bảo khả năng

2.Chọn ổ cho trục 2.

F

R2BA

Trang 44

Do tổng lực dọc trục tác dụng lên trục 2 bằng 0 nên ta sẽ chọn ổ bi đỡcho trục 2 Theo trên ta tính đợc đờng kính trục 2 tại vị trí lắp ổ là 40 mm, trabảng (P 2.7) [TKHDD - I] ta sẽ chọn ổ bi đỡ cỡ nặng, ký hiệu 408 với cácthông số: d = 40 mm ; B =27 mm ; D = 110 mm ;

C = 50,3 kN ; C0 = 37 kN

Chọn ổ có ký hiệu chữ O ta có sơ đồ lắp ổ :

Ta có phản lực tại gối tựa C là:

5645 5

, 812

2 1

1  Rx Ry   

Phản lực tại gối tựa D là:

5645 5

, 812

2 2

r k d F V X

Nhận thấy C < Cbảng = 50,3 kN Nh vậy ổ đã chọn đảm bảo khả năng tải

3/ Chọn ổ cho trục 3.

F

R2DC

Trang 45

Do tổng lực dọc trục tác dụng lên trục 3 bằng 0 nhng các phản lực tácdụng lên ổ rất lớn nên ta sẽ chọn ổ đũa trụ ngắn đỡ cho trục 3 Theo trên tatính đợc đờng kính trục 3 tại vị trí lắp ổ là 60 mm, tra bảng (P 2.8)[TKHDD - I] ta sẽ chọn đũa đỡ cỡ trung hẹp, ký hiệu 2312 với các thông số:

2 1

1  Rx Ry   

Phản lực tại gối tựa F là:

17595 5811

2 2

r k d F V X

Trang 46

Nhận thấy C < Cbảng = 100 kN Nh vậy ổ đã chọn đảm bảo khả năng tải

1 Tính then

Để cố định bánh răng, theo phơng tiếp tuyến thì ta phải dùng then Với

đồ án này ta sẽ chọn mối ghép then bằng

Theo các tính toán ở trên ta có đờng kính tại vị trí lắp then của các trục

nh sau:

Tại trục 1 : d = 28 mm

Tại trục 2 : d = 45 mm , d = 50mm

Tại trục 1 : d = 63 mm

a/Tính then cho trục 1

Tra bảng (9.1a) [TKHDD I], ta có với trục 1 thì đờng kính vị trí lắp then làd1 = 28 mm do đó các thông số của then là: b = 8; h = 7; t = 4; t1 = 2,8;chọnchiều dài then l =25 mm

- Kiểm nghiệm sức bền dập theo công thức (7.17) [TKCTM] :

110966

Định dạng
Số trang	52
Dung lượng	799 KB