3 - Chuong 2- Mong coc DK nho (272-05) 2009

Ch-ơng 2: móng cọc đ-ờng kính nhỏ Chng MểNG CỌC ĐƯỜNG KÍNH NHỎ Bµi 1: Giíi thiƯu chung I Khái quát chung móng cọc ĐK nhỏ Móng cọc gåm hai bé phËn chÝnh: - Cäc lµ bé phËn chủ yếu có tác dụng truyền tải trọng từ công trình bên thông qua bệ cọc xuống đất d-ới mũi cọc đất xung quanh cọc - Bệ cọc (bệ cọc) phận liên kết cọc thành khối, truyền tải trọng từ công trình xuống cọc nâng đỡ công trình bên Đặc điểm, -u điểm Móng cọc móng sâu điều kiện ổn định tốt Kết cấu t-ơng đối đơn giản Khả chịu đ-ợc tải trọng công trình bên t-ơng đối lớn mũi cọc th-ờng đ-ợc đặt vào lớp đất tốt Công nghệ thi công phổ biến, giới hoá việc thi công, giá thành rẻ Nh-ợc điểm - Không thể kÐo dµi cäc theo ý mn cđa ng-êi thiÕt kÕ cọc đ-ờng kính nhỏ bị hạn chế độ mảnh (th-ờng lấy tỷ lệ Lc/d=30~70, đặc biệt tỷ số đến 100) - Để đảm bảo cọc hạ đến chiều sâu thiết kế xét đến hiệu ứng nhóm cọc (tức cọc làm làm theo nhóm mà cọc đơn), khoảng cách tối thiểu tim cọc 2.5d (d đ-ờng kính cọc) kích th-ớc bệ th-ờng phải mở rộng dẫn đến tốn vật liệu Nếu tải trọng công trình bên mà lớn số l-ợng cọc sử dụng lớn phải mở rộng bệ cọc nhiều - Đối với cọc BTCT đ-ờng kính nhá th× cèt thÐp bè trÝ cäc chđ u phục vụ trình vận chuyển, cẩu cọc đóng cọc lực xung kích lớn trình đóng, không tận dụng hết vật liệu trình khai thác, dẫn tới lÃng phí vật liệu - Khả chịu lực ngang kém, với công trình có lực ngang lớn tác dụng sử dụng móng cọc đ-ờng kính nhỏ th-ờng không hiệu cọc dễ bị gÃy hay biến dạng chịu lực ngang - Trong thi công móng cọc riêng thời gian đúc, cẩu, vận chuyển đóng cọc hàn nối đốt cọc chiếm từ 60~80% thời gian thi công móng, th-ờng kéo dài thời gian thi công công trình, thi công làm tăng chi phí quản lý, chi phí nhân công máy móc kho bÃi ®ång thêi phơ thc vµo ®iỊu kiƯn thêi tiÕt lµm ảnh h-ởng tiến độ thi công chung toàn công trình 75 Ch-ơng 2: móng cọc đ-ờng kính nhỏ 9000 2000 +8.50(C§§T) 2000 1000 1000 300 300 2300 1900 200 200 200 3000 200 7000 200 4000 3000 200 3000 2300 +4.00(MNTN) 1900 1600 200 1000 200 7000 1000 2000 1000 +8.00(MNTN) 1600 2000 250 2000 1750 1750 2000 250 +3.50(C§§B) +1.50(C§§B) 6@1200 500 +1.50 500 500 3@1200 500 0.00(C§M§) 4600 8200 SÐt pha -2.00(M§SX) -2.00 -4.00 SÐt pha 28 cäc BTCT 400 X 400 L = 28,00 m -6.00 Sét pha -16.00 Cát mịn -18.00 Sét pha -21.00 P5 P6 P7 P8 P9 P10 P11 P12 P13 P14 P15 P16 P17 P18 P19 P20 P21 P22 P23 P24 P25 P26 P27 P28 500 H¹ l-u 8100 P4 2300 P3 4400 P2 9000 3@1200=3600 P1 500 Phó Yªn 4600 500 Quy Nhơn Cát mịn 500 6@1200=7200 mặt cọc 2300 8200 mặt trụ Hình 42 - Bố trí chung móng cọc II Phân loại móng cọc Phân loại theo vật liệu 76 Ch-ơng 2: móng cọc đ-ờng kính nhỏ Cọc tre, gỗ sử dụng công trình chịu tải trọng nhỏ, công trình tạm thời Xử lý tầng đất yếu chiều dày tầng đất yếu nhỏ Đ-ợc chế tạo từ tre, gỗ đảm bảo điều kiện thẳng Cao độ đầu cọc phải nhỏ cao ®é MNN ®Ĩ kÐo dµi ti thä cäc Cäc thÐp loại thép hình tiết diện I, O có khả chịu đ-ợc kéo hay nén, đ-ợc sử dụng công trình phục vụ thi công, công trình tạm Tuy nhiên dễ bị ăn mòn, giá thành t-ơng đối cao Cọc bê tông cốt thép loại cọc đ-ợc sử dụng phổ biến nhất, có mặt cắt ngang có dạng hình vuông hình tròn Phân loại theo ph-ơng pháp thi công: Cọc hạ búa, cọc hạ ph-ơng pháp ép tĩnh, cọc hạ ph-ơng pháp xoắn, cọc hạ ph-ơng pháp rung kết hợp với vòi xói, cọc mở rộng chân, cọc đổ chỗ (cọc khoan nhồi) Phân loại theo chứa làm việc cọc Cọc ma sát: Là cọc mà khả chịu lực cọc thành phần ma sát hai thành phần ma sát cọc với lớp đất mà cọc xuyên qua phản lực mũi cọc tạo nên Cọc chống: Khi mũi cọc tựa vào tầng cứng (tầng đá) chuyển vị cọc nhỏ, sức chịu tải cọc chủ yếu thành phần sức chống mũi cọc tạo nên Cọc chống ma sát: sức chịu tải cọc gòm ma sát thành bên scs chống mũi Phân loại theo kích th-ớc cọc (phụ thuộc vào đ-ờng kính cọc, có tính chất t-ơng đối): Cọc đ-ờng kính nhỏ: d = 250 ~ 600mm Cọc cọc khoan đ-ờng kính lớn: 600 ~ 3000mm GiÕng vá máng: 600 ~ 3000mm Mãng giÕng ch×m: d > 5m Phân loại theo chiều sâu chôn cọc độ cứng t-ơng đối: Cọc chia thành cọc dài cọc ngắn Cọc dài cọc đ-ợc chôn đủ sâu để mũi cọc đ-ợc coi cố định Cọc đ-ợc coi nh- cấu kiện mảnh chịu uốn Cọc ngắn cấu kiện có độ cứng t-ơng đối mà mũi cọc có dịch chuyển đáng kể Móng giếng chìm th-ờng d-ợc coi cọc ngắn có mặt cắt ngang lớn cứng Phân loại theo tải trọng: tải trọng tác dụng lên móng nén, kéo, mô men, tải trọng ngang Phụ thuộc vào đặc tính thời gian, tải trọng đ-ợc phân thành tĩnh tải, tải trọng chu kỳ, hoạt tải Độ lớn loại tải trọng yếu tố để xác định kích th-ớc loại móng Phân loại theo độ nghiêng: cọc thẳng cọc nghiêng Nói chung nên tránh dùng cọc nghiêng, đặc biệt nơi có động đất Bài 2: cấu tạo móng cọc đ-ờng kính nhỏ I cấu tạo cọc BTCT đ-ờng kính nhỏ Các cọc đ-ợc hạ ph-ơng pháp đóng phải đ-ợc thiết kế để chịu đ-ợc lực đóng vận chuyển Cọc đúc sẵn cần đ-ợc thiết kế với trọng l-ợng thân không nhỏ 1,5 lần trọng l-ợng thân cọc vận chuyển lắp dựng Thông số cọc 77 Ch-ơng 2: móng cọc đ-ờng kính nhỏ - Mặt cắt ngang cọc th-ờng hình vuông, cạnh a = 200, 250, 300, 350, 400, 450mm, hình tròn, ống đ-ờng kính d 600mm Các cọc bê tông đúc sẵn có mặt cắt đặn thon Khi cọc bê tông không tiếp xúc với n-ớc ngọt, cọc phải có diện tích mặt cắt ngang đo phía đoạn thon không nhỏ 90000 mm Các cọc bê tông sử dụng n-ớc muối phải có diện tích mặt cắt ngang không nhỏ 142000mm2 Các góc mặt cắt hình chữ nhật phải đ-ợc vát góc - Chiều dài toàn cọc (đ-ợc tổ hợp từ đốt cọc) phải thoả mÃn yêu cầu độ mảnh: Lc/d= 30~70 (đôi lên tới 100 lớp đất mà cọc xuyên qua phía d-ới móng t-ơng đối yếu) - Chiều dài đốt cọc: Cọc BTCT đ-ờng kính nhỏ đ-ợc chế tạo thành đốt cọc chiều dài Lđ = 5~15m (chiều dài tối đa đốt cọc tuỳ thuộc vào đ-ờng kính cọc, d=30cm chiều dài tối đa đốt không nên lấy 8m, d=45cm không 15m) Các đốt cọc đ-ợc nối dần với trình thi công để đủ chiều dài cọc thiết kế, th-ờng ngành cầu sử dụng mối nối hàn Vật liệu chế tạo cọc * Bê tông: th-ờng có mác 300 với cọc ®-êng kÝnh nhá ®óc s½n * Cèt thÐp: Cèt thÐp chế tạo cọc chủ yếu gồm loại sau: a) Cèt thÐp däc chđ - Cèt thÐp däc ph¶i cã không thanh, th-ờng bố trí 12 thanh, đặt theo khoảng cách đặn xung quanh chu vi cäc, Cèt thÐp däc chñ cã ®-êng kÝnh 12  32 mm vµ phơ thc vµo tính toán (hình 44) - Diện tích cốt thép không đ-ợc nhỏ 1,5% diện tích mặt cắt ngang toàn bê tông đo bên điểm thon Toàn chiều dài cốt thép dọc phải đ-ợc bọc cốt thép xoắn đai t-ơng đ-ơng - Lớp bê tông bảo vệ cọc bê tông đúc sẵn môi tr-ờng không bị ăn mòn 50mm, môi tr-ờng bị ăn mòn 75mm - Cốt thép dọc chịu lực trình khai thác, trình vận chuyển đặc biệt đóng cọc trình đóng cọc chịu lực đóng cao có độ mảnh lớn dễ gây nguy hiểm cho cäc nh- gÉy b) Cèt thÐp ®ai Cèt ®ai th-êng cã ®-êng kÝnh 6  8 mm B-íc cèt đai: a = 50~100mm đầu cọc a = 150~200mm đốt cọc, tối đa không 25mm Là cốt thép cấu tạo có nhiệm vụ chống nứt, chống cắt, chịu ứng suất cục thi công - Cốt đai dùng cốt đai rời cốt đai xoắn ốc - 78 Lớp bê tông bảo vệ cốt thép đai mỏng 12mm so với trị số quy định cho lớp bê tông bảo vệ chủ, nh-ng không đ-ợc nhỏ 25 mm Ch-ơng 2: móng cọc đ-ờng kÝnh nhá A1- A1 A-A 41 41 41 41 400 2@159 41 400 a) Bè trÝ b) Bố trí 12 Hình 44 - Mặt cắt ngang cèt thÐp däc chđ Khi xÐt ®Õn ®éng ®Êt ë vïng 2, víi c¸c cäc cã cèt thÐp th-êng đúc sẵn, cốt thép dọc không đ-ợc nhỏ 1% diện tích mặt cắt ngang, đ-ợc bố trí Cốt thép xoắn cốt đai t-ơng đ-ơng không đ-ợc nhỏ N o10, đ-ợc bố trí theo khoảng cách không v-ợt 225 mm, trừ khoảng cách 75 mm đ-ợc dùng vùng chiều dài tăng c-ờng (ở vùng 3, chiều dài tăng c-ờng 1200mm), không nhỏ 600 mm 1,5 lần đ-ờng kính cọc bên d-ới cốt thép mũ cọc Không cần xét đến động đất vïng d) Chi tiÕt cèt thÐp cøng mòi cäc Cèt thÐp mịi cäc cã ®-êng kÝnh 32  45 mm (chi tiÕt sè 07), víi chiỊu dµi 60  100cm, đoạn nhô khỏi mũi cọc khoảng 10 cm nhằm định h-ớng cọc, phá vỡ đẩy vật cứng trình hạ cọc (Hình 46) C- C TL 1:10 1b 1b 7 84 94 C 400 40 L = 800 50 C 100 300 H×nh 46 - Chi tiÕt cèt thép mũi cọc Nói chung cọc t-ơng đối dài đóng vào lớp đất đất yếu, nên cấu tạo mũi cọc nh- để tránh t-ợng đầu cọc bị toè gÃy đóng Còn cọc ngắn sức chịu tải cọc không lớn cần vát nhọn phần bê tông đầu cọc đ-ợc e) L-ới cốt thép đầu cọc đầu đốt cọc bố trí số l-ới cốt thép đầu cọc có đ-ờng kính mm, víi m¾t l-íi a = 5x5cm L-íi cèt thÐp đ-ợc bố trí nhằm đảm bảo cho bê tông đầu cọc không bị phá hoại chịu ứng suất cục trình đóng cọc (hình 47) 79 400 2@159 1a 41 41 41 2@159 2@159 400 1b Ch-ơng 2: móng cọc đ-ờng kính nhỏ B- B 6@50 vat goc 15x15 40 10 10 15 vat goc 10x10 370 350 400 370 400 15 350 370 10 10 10 50 290 H×nh 47 - Chi tiết đầu cọc f) Vành đai thép đầu cọc Đầu cọc th-ờng đ-ợc bọc vành đai thép thép dày = 12mm, nhằm bảo vệ bê tông đầu cọc không bị phá hỏng đóng để hàn nối đốt cọc thi công với (hình 48) Liên kết cọc vào bệ cọc Có cách liên kÕt cäc víi bƯ: - Sau ®ãng xong, ®Ĩ phần bê tông nguyên cọc ngàm vào bệ đoạn 300mm sau đà dọn tất vật liệu cọc h- hại - Sau đóng xong, đập vỡ phần bê tông đầu cọc, phần bê tông nguyên vẹn cọc ngàm vào bệ 150mm Cốt thép neo phải cốt thép cọc kéo dài dùng chốt thép Các lực nhổ ứng suất uốn gây phải cốt thép chịu Tỷ lệ cốt thép để neo không đ-ợc nhỏ 0,005 số neo không đ-ợc nhỏ Cốt thép phải đ-ợc kéo dài ®đ ®Ĩ chÞu mét lùc b»ng 1,25 fyAs (fy = c-ờng độ chảy quy định cốt thép (MPa), As = diƯn tÝch cèt thÐp th-êng chÞu kÐo (mm2)) Nói chung th-ờng phải bố trí l-ới l-ới cốt thép cục phía đầu cọc để tránh bê tông bệ cọc chịu ứng suất nén cục lớn cọc truyền lên II Cấu tạo bệ cọc Nói chung cao độ đáy bệ cọc liên quan chặt chẽ đến điều kiện địa chất, khả chắn dòng chảy xây dựng, vấn đề xói lị thiÕt kÕ, chiỊu dµi tù cđa cäc, mùc n-íc thiÕt kÕ KÝch th-íc bƯ cäc phơ thc vào kích th-ớc, số l-ợng cọc cách bố trí cọc Theo 22TCN 272-05 hay AASHTO-2007 yêu cầu bố trí cọc nh- sau: - Khoảng cách tim hai hàng cọc liền nhau: mặt phẳng đáy bệ không d-ợc nhỏ 2.5d hay 750mm, chọn giá trị lớn - Khoảng cách từ mép cọc cïng ®Õn mÐp bƯ:  225mm 80 128 41 41 2@159 50 40 1b 15 vat goc 10x10 L = 9086 22 8660 9000 28@150 = 4200 5400 1b L = 9920 00 23 10 350 370 10 400 00 41 15 555 525 15 A1 A1 B- B 1a A 8 2 Hình 48 - Cấu tạo cốt thép cho đốt cäc 290 @50 CHI TIÕT "B" vat goc 15x15 22 555 00 41 RCP - 12 22 10000 34@150 = 5100 6000 23 2@159 A-A CHI TIÕT "A" 11@100 = 1100 11@100 = 1100 1a A 1b 50 94 84 TL 1:10 C- C 11@100 = 1100 Mãc cÈu 22 L- í i t hÐp 50 x 50 50 40 L = 800 1b 19@50 = 950 1800 11@100 = 1100 Mãc cÈu 22 100 C C B 7@50 B 41 2@159 41 400 300 A1- A1 B 7@50 CHI TIÕT "A" 1b B 50 300 10 L- í i t hÐp 50 x 50 20@50 = 1000 2000 400 370 1a 32 1800 20@50 = 1000 20@50 = 1000 22 RCP-1 10000 400 100 C 100 6@50 100 40 l = 600 2000 CHI TIÕT "B" RCP - 10000 RCP-1 SƠ Đồ NốI CọC 400 370 50 370 400 C 7@50 10 300 50 50 9000 RCP-2 50 81 50 bè trÝ CèT THÐP CäC B.T.C.T Ch-ơng 2: móng cọc đ-ờng kính nhỏ 41 2@159 41 400 82 100 120 600 600 600 130 400 7@200 = 1400 1750 100 100 21@200 = 4200 H×nh 43 - Bè trÝ cèt thÐp bÖ cäc 100 100 B 400 600 8200/2 40@200 = 8000/2 600 1/2 Mặt cắt D - D 600 Mặt cắt A - A B 8200 40@200 =8000 600 600 100 100 A D 100 8200/2 40@200 = 8000/2 400 C 1750 1/2 Mặt cắt C - C 600 250 100 600 100 100 100 100 600 600 600 Mặt cắt B - B 4600 22@200 = 4400 600 21@200 =4200 600 600 100 100 100 400 A 100 40@200 = 8000 100 120 D C 100 8200 Ch-ơng 2: móng cọc đ-ờng kính nhỏ 2000 250 1750 400 1400 130 2000 20@200 = 4400 100 400 Ch-¬ng 2: móng cọc đ-ờng kính nhỏ Bài 3: dự tính sức chịu tải cọc I khái quát sức chịu tải cọc Tổng quan sức chịu tải (sức kháng đỡ) Sức chịu tải dọc trục cọc đ-ợc phân làm hai loại : Sức chịu tải theo vật liệu (Rvl); Sức chịu tải theo đất (Rdn); Đối với sức chịu tải cọc theo vật liệu, sức chịu tải cực hạn (Ruvl) đ-ợc tính toán dựa c-ờng độ cực hạn vật liệu (với cọc thép c-ờng độ giới hạn chảy thép, fy, với cọc bê tông, c-ờng độ cực hạn th-ờng c-ờng độ thí nghiệm ngày thứ 28 mẫu trụ tròn, fc Đối với sức chịu tải cọc theo đất nền, cọc truyền tải trọng từ công trình bên xuống đất phía d-ới theo hai ph-ơng cách: Sức kháng bên RS (gồm ma sát thành bên lực dính), phản lực đất xung quanh cọc với diện tích thành bên cọc Sức kháng mũi Rp, phản lực đất mũi cọc lên đầu cọc Về độ lớn chia sức chịu tải cọc làm hai loại: (1) Sức chịu tải cực hạn (Ru, Rult): tải trọng mà vật liệu hay đất bị phá hoại Sức chịu tải cực hạn cọc giá trị nhỏ hai giá trị sức chịu tải theo vật liệu theo ®Êt nỊn : Ru = (Ruvl, Rudn) Tuy nhiên với cọc khoan nhồi điều t-ơng đối hợp lý, nh-ng với cọc đóng (ép) để tránh bị phá hoại cọc (nhất đầu mũi cọc) trình hạ cọc th-ờng thiết kế Ruvl >> Rudn, ®ã Ru = Rudn (sÏ ®Ị cËp rõ d-ới đây) (2) Sức chịu tải cho phép (Ra) : tải trọng mà cọc lµm viƯc an toµn (víi hƯ sè an toµn Fs th-ờng > 2) Sức chịu tải cực hạn cọc theo đất đ-ợc chia thành sức kháng bên søc kh¸ng mịi nh- sau: Ru = RS + RP (83) Nhiều nghiên cứu cho thấy rằng, sức kháng bên đạt cực hạn nhanh chuyển vị khoảng ~ 5mm Nếu cọc nhồi có thành nhám sức kháng bên đạt cực hạn 10 ~ 15mm Ng-ợc lai sức kháng mũi đạt cực hạn chậm, d-ới tải trọng cho phép, chuyển vị cọc nhỏ, sức kháng mũi huy động phần nhỏ (trong đó, sức kháng bên cọc đà đ-ợc huy động lớn) Chính thế, thiết kế sức chịu tải cọc theo hệ số an toàn th-ờng lấy hai hệ số riêng rẽ cho sức kháng mũi sức kháng bên ảnh h-ởng trình thi công cọc đến sức chịu tải cọc 2.1 Cọc đất sét Khi thi công cọc, đất sét bị xáo động, sức kháng cắt không thoát n-ớc đất sét tạm thời giảm xuống Sut (Sut = Su / St, với St độ nhạy đất sét) Tuy nhiên sau thời 83 Ch-ơng 2: móng cọc đ-ờng kính nhỏ gian dài (cọc nghỉ) áp lực n-ớc lỗ rỗng d- tiêu tán dần đa số đất sét có t-ợng sức kháng cắt phục hồi toàn phần theo thời gian Với cọc khoan nhồi có sử dụng dung dịch giữ ổn định thành lỗ khoan, mà đáy lỗ khoan không đ-ợc vệ sinh mùn khoan tr-ớc đổ bê tông, sức kháng mũi giảm nhiều Còn thi công không giữ thành dung dịch, trình đổ bê tông có tảng cục sét bị lở hay bị lở vách làm chất l-ợng bê tông giảm Còn đổ bê tông thừa n-ớc, n-ớc bị đất sét xung quanh hút làm giảm sức kháng cắt đất Tuy nhiên xi măng cọc nhồi có phản ứng hóa học với đất sét xung quanh, nữa, thành cọc nhồi th-ờng sần sùi cọc chế tạo sẵn, sức kháng bên đ-ợc cải thiện phần Với đất dính bÃo hòa n-ớc, nên sử dụng sức kháng cắt không thoát n-ớc Su (hay cu) để dự báo sức chịu tải cực hạn cọc có tải trọng tác dụng, toàn tải trọng áp lực n-ớc lỗ rỗng tiếp nhận (với đất sét bÃo hòa, áp lực n-ớc lỗ õng d- tiêu tan chậm, hay coi nh- không tiêu tan) Do vËy, víi ®Êt dÝnh, thêi ®iĨm nguy hiĨm sau thi công xong, n-ớc ch-a kịp thoát 2.2 Cọc đất cát Cọc đóng (hay ép) th-ờng làm chặt đất xung quanh cọc, dÉn ®Õn sù lón sơt cđa ®Êt xung quanh, hƯ số áp lực ngang K0 tăng lên, đồng thời sức kháng cắt đất tốt Tính chất đất tốt lên làm cho sức chịu tải cọc cao Đối với cọc nhồi, việc khoan lỗ làm đất cát (ở thành hố đáy hố) rời rạc hơn, sức chịu tải cọc giảm Ngoài ra, không vệ sinh đáy hố khoan, sức kháng mũi giảm 2.3 Cọc đá Với cọc bê tông đúc sẵn n-ớc ta nay, việc đóng hay ép vào lớp đá Với cọc nhồi mũi đặt vào đá, có hai lý khiến sức kháng mũi không đáng kể: (1) Mặc dù tầng địa chất đá, nh-ng doquas trình khoan, tiếp xúc già đá cọc không hoàn hảo (đặc biệt sử dụng dung dịch để ổn định thành) (2) D-ới tải trọng công trình, độ lún phải nhỏ độ lún cho phép (th-ờng nhỏ) D-ới độ lún nhỏ đó, sức kháng mũi đ-ợc huy động phần nhỏ đ-ờng kính cọc nhồi lớn Nh- cọc chống th-ờng gặp với cọc bê tông m¸c cao hay cäc thÐp Chđ u chóng ta chØ gặp loại cọc hỗn hợp ma sát + chống phổ biến 2.3 ảnh h-ởng chiều sâu ngàm đến sức chịu tải cọc Khi tải trọng đạt đến cực hạn, đất mũi cọc bị phá hoại theo mặt tr-ợt sâu Mặt tr-ợt sâu hình vòng cung mũi cọc, xuống d-ới khoảng 2~3.5d, sau vòng lên khoảng 2~8d (d - đ-ờng kính cọc) Phạm vi mặt tr-ợt phụ thuộc vào loại đất lân cận mũi cọc Nếu đất dính mặt tr-ợt nhỏ (xuống d-ới lên khoảng 2~2.5d), với cát chặt mặt tr-ợt dài (xuống d-ới khoảng 3~3.5d, lên khoảng 6~10d) Nếu cọc làm việc nhóm, tải trọng đạt cực hạn, đất d-ới mũi cọc bị phá hoại sâu Chính mà hàu hết tiêu chuẩn yêu cầu chiều sâu khảo sát tối thiểu phải lớn độ sâu mũi cọc khoảng 2~3.5d II Xác định sức chịu tải dọc trục cäc theo tC 22-TCN 272-05 A Søc kh¸ng lùc däc trơc tÝnh to¸n cđa cäc theo vËt liƯu 84 ... phải ? ?-? ??c -? ??c tính theo ph-ơng pháp t-ơng tự nh- ph-ơng pháp -? ??c tính sức kháng ma sát bề mặt cọc chịu nén (theo Điều 10.7 .3. 3 10.7 .3. 4) Sức kháng nhổ tính toán, tÝnh b»ng (N), cã thÓ tÝnh nh- sau:... h-ớng xuống (? ?-? ??ng a-b) h-ớng lên (? ?-? ??ng b-c) Dùng giá trị qc thực dọc theo ? ?-? ??ng a-b quy tắc ? ?-? ??ng tối thiểu dọc theo ? ?-? ??ng b-c Tính toán qc1 cho giá trị y từ 0.7 đến 4.0 lần ? ?-? ??ng kính cọc sử... 41 41 2@159 2@159 400 1b Ch-¬ng 2: mãng cäc ? ?-? ?ng kÝnh nhá B- B 6@50 vat goc 15x15 40 10 10 15 vat goc 10x10 37 0 35 0 400 37 0 400 15 35 0 37 0 10 10 10 50 290 Hình 47 - Chi tiết đầu cọc f) Vành