2 - Chuong 1- Mong nong (272-05) 2009 unicode.doc

CHƯƠNG 1: MĨNG NƠNG Chương MỘT SỐ VẤN ĐỀ VỀ THIẾT KẾ MĨNG NƠNG BÀI KHÁI QT CHUNG VỀ MĨNG NƠNG I GIỚI THIỆU CHUNG VỀ MĨNG NƠNG 2000 1000 2000 1000 +1.50 0.00(C§M§) 300 SÐt pha 200 3000 200 (M§SX) 1600 200 1000 200 7000 (MNTN) 300 -2.00 1600 2000 1750 2000 250 (C§§B) +1.50(C§§B) -4.00 SÐt pha -6.00 Hình 12 -Tồn cảnh trụ cầu dạng móng nông MNCN mực nước cao MNTN mực nước thấp MNTT mực nước thông thuyền htt cao độ thông thuyền MNTC mực nước thi cơng Móng nơng loại móng có chiều sâu chơn móng (h) nhỏ ~6 m Chiều sâu h tính từ mặt đất từ MNTN đến đáy móng Móng nơng có hình dạng kết cấu đơn giản, với móng trụ mố cầu thường chọn hình chữ nhật hình vng, biện pháp thi công tương đối dễ dàng thông thường móng nơng có chi phí rẻ Tuy nhiên, móng nơng có số nhược điểm như: chiều sâu chơn móng nhỏ, nên độ ổn định lật, trượt móng nơng (chịu mơmen lực ngang) Ở lớp đất phía có sức chịu tải không lớn (trừ lớp đá gốc gần mặt đất) nên sức chịu tải đất không cao móng nơng chịu tải trọng cơng trình nhỏ Trong trường hợp mực nước mặt nằm sâu phương án thi cơng tương đối phức tạp phải tăng chiều dài cọc ván cơng trình phụ trợ thi cơng II PHÂN LOẠI MĨNG NƠNG Theo vật liệu làm móng 38 CHƯƠNG 1: MĨNG NƠNG Móng đá xây giống móng gạch xây, móng đá xây phải thi công từ lên khả tạo hình đá xây nên làm kéo dài thời gian thi công, giảm hiệu kinh tế Móng đá xây sử dụng cơng trình cầu đường có u cầu thời gian ngắn chất lượng cơng trình cao Móng bêtơng có khả tạo hình tốt, thời gian thi công nhanh Khả chịu nén tốt khả chịu kéo Móng bêtơng cốt thép có ưu điểm móng bê tơng, đồng thời có khả chịu kéo tốt Hiện loại móng áp dụng phổ biến rộng rãi tính thích ứng thi cơng khả chịu tải tốt Theo kích thước móng Móng đơn loại móng có ba kích thước (chiều dài, chiều rộng, chiều cao) nhỏ Móng băng móng có chiều dài lớn nhiều so với chiều rộng chiều dày Móng bè (móng ) loại móng có chiều dài chiều rộng lớn nhiều so với chiều dày Theo vị trí tác dụng tải trọng Móng có tải trọng tác dụng tâm điểm đặt tải trọng nằm trọ tâm móng Móng có tải trọng tác dụng lệch tâm điểm đặt tải trọng nằm lệch khỏi trọng tâm móng, điểm đặt tải trọng xa trọng tâm lệch tâm lớn Móng có tải trọng ngang lớn thường xun ví dụ mố cầu có chiều cao lớn áp lực đất phía sau ongsinh lực ngang lớn tác dụng lên móng Theo biện pháp thi cơng Phương pháp thi cơng chỗ có ưu điểm tận dụng nhân công Tạo khối bê tơng móng có tinh liên tục dễ dàng khắc phục sai số thi công Không đỏi hỏi kỹ thuật thi cơng q cao xác Nhược điểm phương pháp thời gian thi công lâu, dẫn đến chịu ảnh hưởng yếu tố thiên nhiên Chất lượng bêtông không tốt phương pháp lắp ghép diều kiện bảo dưỡng trường không đảm bảo nhà xưởng Cần nhiều thiết bị máy móc phụ trợ thi cơng dẫn đến tăngchi phí Phương pháp thi cơng lắp ghép có ưu điểm thời gian thi công nhanh việc đúc bê tơng khơng cần địi hỏi phải trình tự, rút ngắn thời gian thi cơng cơng trình Chất lượng bê tông đảm bảo bảo dưỡng nhà xưởng Giảm số lượng thiết bị vật liệu phục vụ cho thi cơng giảm chi phí Tuy nhiên nhược điểm phương pháp chất lượng mối nối thi công, mặt cắt nối nơi xung yếu Yêu cầu đúc sẵn phải đảm bảo xác lắp ráp Khối bê tơng móng đồng 39 CHƯƠNG 1: MĨNG NƠNG BÀI CẤU TẠO MĨNG NƠNG Những vấn đề kết cấu, thuỷ lực địa kỹ thuật thiết kế móng phải phối hợp phân biệt giải trước duyệt thiết kế sơ Những hậu thay đổi điều kiện móng tác dụng lũ thiết kế cho xói phải xét đến trạng thái giới hạn cường độ trạng thái giới hạn sử dụng Những hậu thay đổi điều kiện móng tác dụng lũ kiểm tra xói cầu phải xét đến trạng thái giới hạn đặc biệt Xói móng cầu nghiên cứu cho điều kiện (Điều 3.7.5): Lũ thiết kế xói: Vật liệu đáy sơng lăng thể xói phía đường xói chung giả định chuyển điều kiện thiết kế Lũ thiết kế mưa kèm triều dâng lũ hỗn hợp thường nghiêm trọng lũ 100 năm lũ tràn với chu kỳ tái xuất nhỏ Các trạng thái giới hạn cường độ trạng thái giới sử dụng phải áp dụng cho điều kiện Lũ kiểm tra xói: ổn định móng cầu phải nghiên cứu điều kiện xói gây lũ dâng đột xuất bão mưa kèm triều dâng, lũ hỗn hợp không vượt lũ 500 năm lũ tràn với chu kỳ tái xuất nhỏ Dự trữ vượt yêu cầu ổn định điều kiện không cần thiết Phải áp dụng trạng thái giới hạn đặc biệt cho điều kiện Đối với móng xây dựng dọc theo sơng suối, cần phải đánh giá xói đất thiết kế Những nơi có khả phát sinh xói cần phải có biện pháp bảo vệ thích hợp Gradient thủy lực không vượt : Đối với bùn đất dính : 0.2 Đối với loại đất khơng dính khác: 0.3 Nơi mà nước thấm móng, cần phải xem xét tác động lực nâng lực thấm CAO ĐỘ CỦA MÓNG Cao độ mặt lựa chọn sở yếu tố: Cao độ mặt dưới; Sơng có thơng thuyền hay khơng Với sơng có thơng thuyền, cao độ mặt cịn cấp thơng thuyền sơng định Bệ móng nên thiết kế với đỉnh bệ thấp mức xói chung tính tốn để giảm thiểu trở ngại cho dịng lũ dẫn đến xói cục Ngay độ sâu thấp cần xét cho bệ móng đặt cọc mà cọc bị phá hoại xói gỉ phơ trước dịng chảy  CDMT '  ' CDMD Hình 1.2 - Cấu tạo móng nơng 40 CHƯƠNG 1: MĨNG NƠNG Cao độ mặt lựa chọn phụ thuộc vào điều kiện địa chất Móng phải đặt vào lớp đất tốt, có cường độ cao, tính biến dạng nhỏ ổn định lún Tránh đặt móng vào tầng đất gây lún lệch Móng mở rộng đặt đất đá dễ xói đáy cần đặt độ sâu xói lũ kiểm tra xói gây nên Móng mở rộng đặt đá khơng bị xói phải thiết kế thi cơng để đảm bảo tính tồn vẹn khối đá chịu lực Độ sâu móng phải xác định phù hợp với tính chất vật liệu móng khả phá hoại Các móng nơi vượt dòng chảy phải đặt độ sâu độ sâu xói dự kiến lớn Phải xem xét đến việc sử dụng vải địa kỹ thuật hay tầng lọc dạng cấp phối hạt để giảm khả thẩm lậu đá xô bồ đắp trả sau mố CÁC KÍCH THƯỚC CỦA MĨNG Kích thước mặt trên: hình dạng kích thước móng thường phụ thuộc vào hình dạng kích thước đáy cơng trình bên Thường kích thước mặt móng lấy lớn kích thước đáy cơng trình bên chút (thường từ 0.2~1.0m) Kích thước mặt Do sức chịu tải đất thường nhỏ cường độ vât liệu làm móng nhiều (ngoại trừ móng đặt đá gốc) nên phải mở rộng đáy móng góc (ỏ) để giảm áp lực tải trọng cơng trình xuống đất Đối với móng cứng, góc mở (ỏ) không vượt giá trị cho phép tuỳ theo loại vật liệu làm móng làm gãy móng, với móng mềm móng BTCT khơng qui định góc mở Có thể tham khảo giá trị sau: - Móng đá hộc vữa tam hợp (XM+cát) =230 - Móng đá hộc vữa xi măng =300 - Móng bê tơng độn đá hộc =330 - Móng bê tơng =400 Với bệ móng đặt nghiêng có bậc, góc nghiêng chiều cao vị trí bậc phải cho thoả mãn yêu cầu thiết kế mặt cắt Có thể lấy chiều rộng tổng cộng bệ móng BTCT theo tiêu chuẩn JRA – 1999 (của Nhật Bản) sau: B  b  LC  2d (24) Trong đó: B = bề rộng móng b = chiều rộng hiệu thiết kế theo phương pháp ứng suất cho phép LC = chiều rộng thân trụ phía d = chiều dày bệ móng Chiều dày móng quy định phụ thuộc vào độ lớn tải trọng, phải đảm bảo chịu mômen uốn đủ chiều sâu chơn móng vào đất để móng ổn định Chiều dầy móng thường có giá trị 1.0~1.5m (cho móng cơng trình có tải trọng nhỏ), 1.5~2.0m (cho tải trọng trung bình) 2.0~3.0m (cho tải trọng lớn) (xem tính tốn bố trí cốt thép cho bệ móng phụ lục 2) 41 CHƯƠNG 1: MĨNG NƠNG BÀI THIẾT KẾ MĨNG NƠNG I KIỂM TỐN THEO TRẠNG THÁI GIỚI HẠN CƯỜNG ĐỘ Kiểm toán sức kháng đất đáy móng Cơng thức kiểm toán: V   iiVi  RR  Rn   qn A'  qR A'' (25) Trong đó:   V : Tổng tải trọng thẳng đứng đáy móng nhân hệ số i i A’ = B’xL’ : diện tích có hiệu móng (hình 1-4), B’ = B – 2eB L’ = L – 2eL B, L : chiều rộng chiều dài móng eB, eL : độ lệch tâm tải trọng theo hai phương móng qR: sức kháng nhân hệ số (tính tốn) qR  b qn  b qult (26) qult : sức kháng danh định b : hệ số sức kháng lấy theo bảng 15, hay tham khảo theo AASHTO – Diện tích chịu tải có hiệu tải trọng lệch tâm thể hình 1-4 a) Trường hợp lệch tâm trục a) Trường hợp lệch tâm hai trục Hình 16 - Diện tích chịu tải có hiệu 42 CHƯƠNG 1: MĨNG NƠNG V D e x B/2 B/2 B Hình 17 - Phân bố ứng suất dạng tam giác đáy móng Bảng 15 (trích lại) - Hệ số sức kháng theo TTGH cường độ cho móng nơng Hệ số sức kháng  Phương pháp / Đất / Điều kiện Cát Khả chịu tải áp lực bị động - Phương pháp bán thực nghiệm dùng số liệu SPT 0,45 - Phương pháp bán thực nghiệm dùng số liệu CPT 0,55 - Phương pháp hợp lý dùng f ước tính từ số liệu SPT, 0,35 dùng f ước tính từ số liệu 0,45 CPT Sét Khả chịu tải áp lực bị động - Phương pháp bán thực nghiệm dùng số liệu CPT 0,50 - Phương pháp hợp lý dùng sức kháng cắt đo phịng thí nghiệm dùng sức kháng cắt đo thí nghiệm cắt cánh trường dùng sức kháng cắt ước tính từ số liệu CPT 0,60 0,60 0,50 Đá - Phương pháp bán thực nghiệm, Carter Kulhawy (1988) 0,60 Thí nghiệm bàn tải trọng 0,55 43 CHƯƠNG 1: MĨNG NƠNG Bê tơng đúc sẵn đặt cát dùng f ước tính từ số liệu SPT 0,90 dùng f ước tính từ số liệu CPT 0,90 Bê tông đổ chỗ cát dùng f ước tính từ số liệu SPT 0,80 dùng f ước tính từ số liệu CPT 0,80 Trượt đất sét khống chế cường độ đất sét lực cắt đất sét nhỏ 0.5 lần ứng suất pháp, khống chế ứng suất pháp cường độ kháng cắt đất sét lớn 0.5 lần ứng suất pháp (xem Hình 1, phát triển cho trường hợp có 150mm lớp vật liệu hạt đầm chặt đáy móng) Trượt * Đất sét(Khi sức kháng cắt nhỏ 0.5 lần áp lực pháp tuyến) - dùng sức kháng cắt đo phịng thí nghiệm - dùng sức kháng cắt đo thí nghiệm trường - dùng sức kháng cắt ước tính từ số liệu CPT * Đất sét (Khi sức kháng cắt lớn 0.5 lần áp lực pháp tuyến) 0,85 0,85 0,80 0,85 ổn định chung T Đất đất 1,0 ep áp lực đất bị động thành phần sức kháng trượt 0,50 Đánh giá ổn định tổng thể sức kháng dạng phá hoại sâu móng nơng đặt gần sườn dốc tính chất đất đá mực nước ngầm dựa thí nghiệm phịng trường 0,90 44 CHƯƠNG 1: MĨNG NƠNG Bảng 23 – Hệ số sức kháng  cho sức kháng địa kỹ thuật móng nơng theo TTGH cường độ (AASHTO – 2007) Sức chịu tải Trượt b  Phương pháp / đất / điều kiện Hệ số sức kháng Phương pháp lý thuyết (Munfakh et al., 2001), đất sét 0.5 Phương pháp lý thuyết (Munfakh et al., 2001), đất cát, sử dụng CPT 0.5 Phương pháp lý thuyết (Munfakh et al., 2001), đất cát, sử dụng SPT 0.45 Phương pháp bán thực nghiệm (Meyerhof, 1957), tất loại đất 0.45 Móng đặt đá 0.45 Thí nghiệm nén 0.55 Bê tông đúc sẵn đặt cát 0.9 Bê tông đúc chỗ đặt cát 0.8 Bê tông đúc sẵn hay đổ chỗ đặt sét 0.85 Đất đất 0.9 ep Thành phần áp lực đất bị động sức kháng trượt 0.5 Xác định sức kháng danh định qult đất đưới đáy móng (22TCN 272-05) (Ngồi ra, xem tham khảo AASHTO - 2007) Khi tải trọng lệch tâm trọng tâm đế móng, phải dùng diện tích hữu hiệu chiết giảm, B x L nằm giới hạn móng thiết kế địa kỹ thuật cho lún sức kháng đỡ Áp lực chịu tải thiết kế diện tích hữu hiệu phải giả định Diện tích hữu hiệu chiết giảm phải đồng tâm với tải trọng 2.1 Các phương pháp lý thuyết a) Tổng quát Sức kháng đỡ danh định xác định cách dùng lý thuyết học đất chấp nhận dựa thông số đo đất Các thông số đất dùng phân tích phải đại diện cho cường độ kháng cắt đất điều kiện tải trọng mặt đất xem xét Sức kháng đỡ danh định đế móng đất khơng dính phải đánh giá cách dùng phân tích ứng suất hữu hiệu thông số cường độ kháng cắt đất nước Sức kháng đỡ danh định đế móng đất dính phải đánh giá với phân tích ứng suất tổng thơng số cường độ đất khơng nước Trong 45 CHƯƠNG 1: MĨNG NƠNG trường hợp đất dính bị mềm hoá cường độ theo thời gian, sức kháng đỡ đất phải đánh giá điều kiện chất tải thường xuyên, dùng phân tích ứng suất hữu hiệu thơng số cường độ đất có nước Đối với đế móng đất đầm chặt, sức kháng đỡ danh định phải ước tính phân tích tổng ứng suất ứng suất hữu hiệu, nguy hiểm Nếu có khả bị hư hỏng cắt cục hay cắt thủng, ước tính khả chịu tải danh định cách sử dụng thông số cường độ chịu cắt chiết giảm c* * phương trình 29 30 Các thơng số chịu cắt chiết giảm lấy sau: c* = 0.67c (29) * = tan-1 (0.67 tan ) (30) đó: c* = lực dính đơn vị đất với ứng suất hữu hiệu chiết giảm chịu cắt thủng (MPa) * = góc ma sát đất với ứng suất hữu hiệu chiết giảm chịu cắt thủng (Độ) Khi địa tầng chứa lớp đất thứ hai có đặc trưng khác có ảnh hưởng đến cường độ chống cắt phạm vi khoảng cách móng H CRIT phải xác định khả chịu tải đất theo quy định cho đất có lớp đất Có thể lấy khoảng cách HCRIT sau: H CRIT q  3B ln   q2    B 1    L (31) đó: q1 = khả chịu tải tới hạn móng chống đỡ lớp hệ lớp với giả thiết lớp có chiều dày vô hạn (MPa) q2 = khả chịu tải tới hạn móng ảo có kích thước hình dạng móng thực tựa lên bề mặt lớp thứ hai (lớp dưới) hệ hai lớp (MPa) B = bề rộng móng (mm) L = chiều dài móng (mm) Cần tránh dùng móng có đáy móng nghiêng Nếu khơng tránh khỏi phải dùng đáy móng nghiêng khả chịu tải danh định xác định theo quy định phải chiết giảm tiếp phương pháp hiệu chỉnh chấp nhận điều kiện đáy móng nghiêng tài liêụ tham khảo sẵn có b) Sức kháng đỡ danh định đất sét bão hoà Sức kháng đỡ danh định đất sét bão hoà (MPa) xác định từ cường độ kháng cắt khơng nước lấy như: qult = c Ncm + g DfNqm10-9 (32) 46 CHƯƠNG 1: MĨNG NƠNG đây: c = Su = cường độ kháng cắt khơng nước (MPa) Ncm, Nqm = hệ số điều chỉnh khả chịu lực theo hình dạng đế móng, chiều chơn móng, độ nén đất độ nghiêng tải trọng (DIM)  = dung trọng đất sét (kg/m3) Df = chiều sâu chơn tính đến đáy móng (mm) sâu * Có thể tính hệ số khả chịu tải Ncm Nqm sau: Đối với Df/B  2,5; B/L  H/V  0,4   Df N cm  N c 1  0,2  B     B    H  .1  0,2 .1  1.3   L    V    (33) Đối với Df /B 2,5 H/V  0,4   B    H  N cm  N c 1  0,2 .1  1.3   L    V   Nc = 5,0 dùng cho phương trình 33 đất tương đối = 7,5 dùng cho phương trình 34 đất tương đối = Ncq theo hình 18 móng liền kề mái dốc Nqm = (34) 1,0 cho đất sét bão hoà đất tương đối = 0,0 cho móng liền kề mái đất dốc H = thành phần nằm ngang tải trọng xiên (N) V = thành phần thẳng đứng tải trọng xiên (N) Trong hình 18 phải lấy số ổn định Ns sau: Đối với B < Hs Ns = (35) Ns = [g  Hs/c] x 10-9 (36)  Đối với B  Hs đó: B = chiều rộng móng (mm) Là kích thước nhỏ B’ L’ L = chiều dài móng (mm) Là kích thước lớn B’ L’ Hs = chiều cao khối đất dốc (mm); chiều sâu chôn cọc cọc khoan ngàm đá Khi móng đặt lên đất dính lớp theo chế độ chịu tải khơng nước, xác định khả chịu tải danh định theo phương trình 32 với giải thích sau (hình 19a): c1 = cường độ cắt khơng nước lớp đất đỉnh cho hình (MPa) 47 CHƯƠNG 1: MĨNG NƠNG Phá hoại trượt Phá hoại trượt xảy hiệu ứng lực sinh thành phần nằm ngang tải trọng vượt trị số nguy hiểm sức kháng cắt tính tốn đất sức kháng cắt tính tốn giao diện đất móng Đối với đế móng đất rời, sức kháng trượt phụ thuộc vào độ nhám giao diện móng đất Phải kiểm tra móng phá hoại trượt gây tải trọng ngang, tải trọng nghiêng hay móng đặt mái dốc Đối với móng đặt đất sét cần phải xem xét đến khoảng co ngót đất móng Nếu sức kháng bị động xem phần sức kháng cắt cần thiết để chống lại trượt cần phải quan tâm đến dịch chuyển sau đất phía trước móng Cơng thức kiểm tốn: H    ii H i  RR  R (48) Sức kháng nhân hệ số (tính theo N), chống lại trượt tính sau: RR  Rn   R  ep Rep (49) Trong đó: H    ii H i = tổng tải trọng ngang gây trượt nhân hệ số (N) Rn = sức kháng trượt danh định (N)  = hệ số sức kháng đất đáy móng (xem bảng 15) R = sức kháng trượt danh định đất móng (N) ep = hệ số sức kháng sức kháng bị động (xem bảng 15) Rep = sức kháng bị động danh định đất tác dụng suốt tuổi thọ thiết kế cơng trình (N) Nếu đất đáy móng đất rời, sức kháng trượt danh định đất đáy móng lấy sau : R  V tan  (50) Trong đó: tan  = (tanf ) móng bê tơng đúc chỗ = (0.8tanf ) móng bê tơng đúc sẵn f = góc ma sát đất (độ) V = Tổng lực thẳng đứng (N) Đối với móng đặt đất sét, sức kháng trượt lấy giá trị nhỏ trong: Lực dính đất sét, hay Khi đế móng đặt vật liệu đầm chặt 150mm, nửa ứng suất pháp tuyến giao diện móng đất Hình cho tường chắn Những ký hiệu sau áp dụng cho hình 23: qs = sức kháng cắt đơn vị, Su hay 0.5’v, lấy giá trị nhỏ R = sức kháng trượt danh dịnh đất móng (N) thể phần diện tích đánh dấu biểu đồ qs 60 CHƯƠNG 1: MĨNG NƠNG Su = cường độ kháng căt khơng nước (MPa) ’v = ứng suất hiệu thẳng đứng (MPa) BƯ t-êng Hình 23- Phương pháp ước tính sức kháng trượt tường đất sét Kiểm toán lật hay tiếp xúc mức Điều kiện Kiểm tra lật sau: Khi móng đặt đất, vị trí hợp lực lực phản lực phải nằm phạm vi 1/4 chiều rộng móng (e < 1/4B) Khi móng đặt đá, vị trí hợp lực lực phản lực phải nằm phạm vi 3/8 chiều rộng móng (e < 3/8B) VÍ DỤ 1: Kiểm tốn cường độ đất đáy móng theo TTGH cường độ Móng đặt đất rời có góc ma sát đất = 32o, chiều sâu chơn móng 2000 mm tính từ mặt đất đến đáy móng Trọng lượng thể tích đất 1900 kg/m Kích thước móng mặt với chiều dài L = 5500 mm, chiều rộng B=3000 mm Biết góc ma sát đánh giá từ kết thí nghiệm SPT tải trọng mặt phẳng kiểm toán bảng sau: Lực đứng V (N) 000 000 Lực ngang Hx (N) 700 000 Mô men My (N.mm) 000 000 000 Trục x song song với cạnh B, trục y song song với cạnh L BÀI LÀM: Kích thước có hiệu móng Kích thước móng có hiệu tính tốn theo 10.6.3.1.5 hình vẽ 10.6.3.1.5-1 (bên dưới) 61 CHƯƠNG 1: MĨNG NƠNG B’ = B – 2e B (10.6.3.1.5-1) đó: e B = độ lệch tâm song song với canh B (mm.) B’ = 3000 – 2x(1 000 000 000/7 000 000) = 2714 mm L’ = L – 2e L (10.6.3.1.5-2) đó: e L = độ lệch tâm song song với cạnh L (ft.) L’ = 5500 mm Xác định sức kháng danh định: Theo 10.6.3.1.2c, đất rời, sức chịu tải danh định lớp đất xác định theo công thức: qult = 0,5 g  BCw1 N m x 10-9 + g  Cw2 Df Nqm x 10-9 đó: D r = 2000mm, chiều sâu chơn móng tính từ cao độ mặt đất (mm)  = 1900 kg/m B = 2714 mm, chiều rộng móng (lấy giá trị nhỏ 5500 mm 2714 mm) C w1 , C w = hệ số theo bảng 10.6.3.1.2c-1 hàm số D w (khơng có thứ ngun) = đất khơ với chiều sâu lớn C w1 = C w = 1.0 D w lớn, chiều sâu mực nước tính từ mặt đất (mm.) N m ,N qm = hệ số sức chịu tải (khơng có thứ nguyên) Thay vào biểu thức 10.6.3.1.2c-1: q ult = 0.5(9.81)(1900)(2714)(1.0).(10-9)N m (9.81).(1900).(1.0)(2000).10 9 N qm = 0.0253 N m + 0.0373 N qm (MPa) TÍNH HỆ SỐ Nym VÀ N qm Từ biểu thức 10.6.3.1.2c-2 -3: N m = N  S  c i (10.6.3.1.2c-2) N qm  N q S q cq iq d q (10.6.3.1.2c-3) đó: N  = hệ số sức chịu tải theo bảng 10.6.3.1.2c-2 dùng cho móng đặt cao độ mặt đất N q = hệ số sức chịu tải theo bảng 10.6.3.1.2c-2 dùng cho móng đặt cao độ mặt đất S q , S  = hệ số hình dạng móng theo bảng 10.6.3.1.2c-3 -4 cq , c = hệ số nén đất theo bảng 10.6.3.1.2c-5 iq , i = hệ số độ nghiêng tải trọng theo bảng 10.6.3.1.2c-7 -8 62 ... 0,65 0,67 0, 72 0,76 0,78 0 ,20 0,51 0,55 0,57 0,64 0,69 0, 72 0 ,25 0, 42 0,46 0,49 0,56 0, 62 0,65 0,30 0,34 0,39 0,41 0,49 0,55 0,59 0,35 0 ,27 0, 32 0,34 0, 42 0,49 0, 52 0,40 0 ,22 0 ,26 0 ,26 0,36 0,43... 0 ,28 0,60 0,51 0,46 0,45 0,30 0 ,25 0 ,22 0,55 0,45 0,41 0,50 0 ,25 0 ,20 0,18 0,50 0,40 0,35 0,55 0 ,20 0,16 0,14 0,45 0,34 0,30 0,60 0,16 0, 12 0,10 0,40 0 ,29 0 ,25 0,65 0, 12 0,09 0,07 0,35 0 ,25 0 ,21 ... 0,46 0,45 0,17 0 ,20 0 ,22 0,30 0,37 0,41 0,50 0,13 0,16 0,18 0 ,25 0,31 0,35 0,55 0,09 0, 12 0,14 0 ,20 0 ,26 0,30 0,60 0,06 0,09 0,10 0,16 0 ,22 0 ,25 0,65 0,04 0,06 0,07 0, 12 0,17 0 ,21 0,70 0,03 0,04