Bộ giáo dục đào tạo Trờng Đại Học S Phạm Kỹ Thuật Hng Yên Khoa khoa học *****&&&***** đồ án môn học chi TIếT MáY Thiết kế hệ dẫn dộng băng tải Nguyễn Tiền Phong : Đỗ Thế Tiến Giáo viên hớng dẫn : Sinh viên thực Hng Yên 20 tháng 05 năm 2007 Đại học s phạm kỹ thuật Hng Yên Khoa Khoa Học Cơ Bản Lời nói đầu Đồ án môn học chi tiết máy đồ án chuyên ngành sinh viên ngành công nghệ chế tạo máy, nhằm cung cấp kiến thức để giải vấn đề tổng hợp công nghệ chế tạo Sau thiết kế đồ án môn học chi tiết máy, sinh viên đợc làm quen với cách sử dụng tài liệu, sổ tay, tiêu chuẩn khả kết hợp so sánh kiến thức lý thuyết thực tế sản xuất, độc lập sáng tạo để giải vấn đề công nghệ cụ thể Đồ án môn học Chi tiết máy môn học giúp cho sinh viên hệ thống hoá lại kiến thức nh nắm vững thêm môn học Chi tiết máy môn học khác nh Sức bền vật liệu, Dung sai, Vẽ kỹ thuật, đồng thời làm quen dẫn với công việc thiết kế làm đồ án chuẩn bị chi việc thiết kế đồ án Tốt nghiệp sau Xuất phát từ tầm quan trọng đó, em đợc nhận đồ án môn học Chi tiết máy với việc lập quy trình: Thiết kế hệ dẫn động băng tải Do lần làm quen thiết kế với khối lợng kiến thức tổng hợp, có mảng cha nắm vững dù cố gắng tham khảo tài liệu giảng cuả môn học có liên quan song làm em tránh khỏi sai sót Em mong nhận đợc hớng dẫn tận tình bảo thầy cô môn để em củng cố hiểu sâu hơn, nẵm vững kiến thức học Cuối em xin chân thành cảm ơn thầy môn, đặc biệt giúp dỡ tận tình thầy giáo Nguyễn Tiền Phong Giáo viên hớng dẫn: Nguyễn Tiền Phong Trang Sinh viên thực : Đỗ Thế Tiến Đại học s phạm kỹ thuật Hng Yên Khoa Khoa Học Cơ Bản Đến em hoàn thành nhiệm vụ mình, nhiều thiếu sót quâ trình làm đồ án, em kính mong bảo thầy cô để em củng cố thêm kiến thức hoàn thành tốt nhiệm vụ Em xin chân thành cảm ơn! Sinh viên: Đỗ Thế Tiến Nhận xét giáo viên hớng dẫn ………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………… Giáo viên hớng dẫn: Nguyễn Tiền Phong Trang Sinh viên thực : Đỗ Thế Tiến Đại học s phạm kỹ thuật Hng Yên Khoa Khoa Học Cơ Bản Đồ án môn học chi tiết máy Đề số: 49 Thiết kế hệ dẫn động băng tải Động Hộp giảm tốc Bộ truyền đai thang 4.Nối trục Băng tải Số Liệu cho trớc Lực kéo băng tải F 8300 Giáo viên híng dÉn: Ngun TiỊn Phong Trang Sinh viªn thùc : Đỗ Thế Tiến N Đại học s phạm kỹ thuật Hng Yên Khoa Khoa Học Cơ Bản Vận tốc băng tải Đờng kính băng tải Thời gian phục vụ Góc nghiêng đai so với ph- ơng ngang Đặc tính làm việc: êm V D Th 0,7 400 15500 45 m/s mm Giờ độ Khối lợng thiết kế 01 Bản vẽ lắp hộp giảm tốc phần mềm Autocad 01 Bản vẽ chế tạo chi tiết: Lắp hộp giảm tốc 01 Bản thuyết minh Sinh viên thiết kế: Đỗ Thế Tiến Lớp: CKK4LC Giáo viên hớng dẫn: Nguyễn Tiền Phong Mục lục Bản thuyết minh đồ án gồm phần sau - Phần I: Chọn động phân phối tỷ số truyền - Phần II: Tính toán truyền đai thang - Phần III: Tính toán truyền bánh trụ Thẳng Tính toán truyền bánh trụ ngiêng - Phần IV: Tính toán kiểm nghiệm trục - Phần V: Tính then - Phần VI: Thiết kế gối đỡ trục - Phần VII: Cấu tạo vỏ hộp chi tiết máy khác - Phần VIII: Bôi trơn hộp giảm tốc Giáo viên hớng dẫn: Nguyễn Tiền Phong Trang Sinh viên thực : Đỗ Thế Tiến Đại học s phạm kỹ thuật Hng Yên Khoa Khoa Học Cơ Bản Chơng I Chọn động điện phân phối tỷ số truyền I- chọn động Xác định công suất cần thiết động -Gọi N: Công suất băng tải.(kw) : Hiệu suất chung hệ dẫn động Nct: Công suất cần thiết.(kw) -Ta có: N ct N Theo công thức 2.11: Giáo viên híng dÉn: Ngun TiỊn Phong Trang Sinh viªn thùc : Đỗ Thế Tiến Đại học s phạm kỹ thuật Hng Yên Khoa Khoa Học Cơ Bản F v 8300.0,7 N 5,81 kw 1000 1000 F=8300 (N)- Lùc kéo băng tải V=0,7(m/s)- Vận tốc băng tải Theo công thøc 2.9 ta cã : 1 m k m=2 :là số cặp bánh k=4 :là số cặp ổ lăn Tra bảng 2.3[1] ta cã c¸c hiƯu st : η1=0,99 – HiƯu st truyền đai 2=0,96- Hiệu suất truyền bánh 3=0,99 Hiệu suất cặp ổ lăn 4=0,96 – HiƯu st khíp nèi η=0,99.0,962.0,994 0,96=0,841 Suy : N ct 5,81 6,91 kw 0,841 Ta ph¶i chọn động có công suất lớn 6,91 (kw), loại động không đồng ba pha Gọi nt tốc độ tang quay, nt = nt 60.1000.v D 60.1000.0,7 33,44(v / p ) 3,14.400 Giáo viên hớng dẫn: Nguyễn Tiền Phong Trang Sinh viên thực : Đỗ Thế Tiến Đại học s phạm kỹ thuật Hng Yên Khoa Khoa Học Cơ Bản ndc Tỉ số truyền chung đợc xác định i= n t Mặt khác ta lại có i = iđ.ibt.ibr Trong đó: i tỷ số truyền chung ibt tỷ số truyền cặp bánh trụ thẳng ibr tỷ số truyền cặp bánh trụ nghiêng - Chọn sơ động có hộp che kín, có quạt gió (bảng 4p) K160S4 có N = 7,5kw, n = 1450 v/p Khi ®ã tØ sè truyền chung tơng ứng là: i= 1450 43,36 33,44 - Víi bé trun ®ai dĐt: i® = 4 - Chän: ibt= 5, ibn=4 i= 5.4.i® = 43,36 víi i® = 4 N = 7,5, n = 1450 v/p Un=Uđ=2 tỉ số truyền động đai dẹt Uh=Ubt=8 40 tỉ số truyền động bánh trụ hép gi¶m tèc hai cÊp TØ sè trun nhá nhÊt: TØ sè trun lín nhÊt: Utmin=2.8 = 16 Utmax=160 Sè vòng quay trục máy công tác đợc tính theo công thức (2.16): Giáo viên hớng dẫn: Nguyễn Tiền Phong Trang Sinh viên thực : Đỗ Thế Tiến Đại học s phạm kỹ thuật Hng Yên Khoa Khoa Học Cơ Bản Nlv = 60.1000.v D Trong đó: v- Vận tóc băng tải ,m/s D-Đờng kính tang, mm Thay sè vµo ta cã: nlv 60000 v 0,7 60000 33,44 vg / ph D 3,14.400 Sè vßng quay sơ động ( theo công thức 2.18) n sb nlv u t 33,44.U t Víi: nsbmax= 47,7.Utmax=33,44.160 = 5350,4 (v/p) nsbmin= 47,7.Utmin=33,44.16 = 535,04 (v/p) nsbmin nsb nsbmax 535,04 nsb 5350,4 Mặt khác, kết tính toán ta có: Pct = 5,81 (Kw) Kết hợp kết ta chọn động theo bảng P1.3 Kiểu động cơ: 4A250M4Y3 Công suất định mức P = 7,5Kw VËn tèc quay 1480 v/p; cos = 0,9 Tmax/Tdn=2,2; HiƯu st: =893%; Tk/Tdn=1,2 KÝch thíc ®éng theo P1.7 Đờng kính trục: 38mm Phân phối tØ sè trun: - TØ sè trun cđa hƯ dÉn động đợc tính theo công thức: Giáo viên hớng dẫn: Ngun TiỊn Phong Trang Sinh viªn thùc hiƯn : Đỗ Thế Tiến Đại học s phạm kỹ thuật Hng Yên Khoa Khoa Học Cơ Bản U t= n dc 1450 43,36 nlv 33,44 Theo b¶ng 2.4, chän Ubt=13 Uđ= 43,36 3,34 13 - Xác định công suất trục: Công suất trục III (trục đầu vào) Plv PIII= OL k Trong đó: Plv công suất trục làm việc OL hiệu suất cặp ổ lăn k hiệu suất khớp nối II phân phối tỉ số truyền 1, Xác định tỉ số truyền Tỉ số trun ®éng chung: i n dc 43,36 nt i=i®.ibt.ibn= 4.5.i®=43,36 Trong đó: iđ - tỉ số truyền truyền đai ibt- tỉ số truyền truyền bánh cấp nhanh ibn- tỉ số truyền truyền bánh cấp chậm Giáo viên hớng dẫn: Ngun TiỊn Phong Trang 10 Sinh viªn thùc hiƯn : Đỗ Thế Tiến Đại học s phạm kỹ thuật Hng Yên Khoa Khoa Học Cơ Bản c 2.T1 c d lt b Tra theo b¶ng ta cã: d = 150 N/mm2 ( tra b¶ng 7.20 ứng suất mối ghép cố định, tảI trọng tĩnh, thép CT6) c = 120 N/mm2 ( tra b¶ng 7.21) Ta cã: T1 = 70450 Nmm d = 40 mm lt = (0,8 0.9)lm = (0,8 0.9).55 = 44 49,5 Chän lt = 46 mm Thay số vào công thức ta có: d 2.T1 2.70450 21,88 d d l t (h t1 ) 40.46(8 4,5) VËy then tho¶ m·n vỊ ®é bỊn dËp c 2.T1 2.70450 6,38 c d l t b 40.46.12 VËy then thoả mãn độ bền cắt Nh then trục I đợc thoả mãn điều kiện độ bền 2.Trục II: - Trên trục II ta lắp then cã th«ng sè : b x h x t x t2 = 14x9x5x4,1 ( Tra b¶ng 723) - Công thức kiểm nghiệm then độ bền dập: Tính theo công thức 7-11 Giáo viên hớng dẫn: Nguyễn Tiền Phong Trang 51 Sinh viên thực : Đỗ Thế Tiến Đại học s phạm kỹ thuật Hng Yên Khoa Khoa Học Cơ Bản d 2.T2 d d l t (h t1 ) - C«ng thức kiểm nghiệm then độ bền cắt: Tính theo c«ng thøc 7-12 c 2.T2 c d l t b Tra theo b¶ng ta cã: d = 150 N/mm2 ( tra b¶ng 7.20 øng suÊt mối ghép cố định, tải trọng tĩnh, thép CT6) c = 120 N/mm2 ( tra b¶ng 7.21) Ta cã: T2 = 275826,7 Nmm d1 = 42 mm - Đờng kính trục bánh bị dẫn d2=46 mm- Đờng kính trục bánh dẫn Chiều dài then bánh bị dẫn: lt1 = (0,8 0.9)lm = (0,8 0.9).55 = 44 49,5 Chän lt1 = 46 mm ChiỊu dµi then b¸nh dÉn: lt2 = (0,8 0.9)lm = (0,8 0.9).60 = 48 54 Chän lt2 = 50 mm Gi¸o viªn híng dÉn: Ngun TiỊn Phong Trang 52 Sinh viªn thực : Đỗ Thế Tiến Đại học s phạm kỹ thuật Hng Yên Khoa Khoa Học Cơ Bản Thay số vào công thức ta có: Với trục bánh bÞ dÉn: d 2.T2 2.275826,7 71,38 d d lt (h t1 ) 42.46(9 5) Víi trơc b¸nh dÉn: d 2.T2 2.275826,7 59,96 d d l t (h t1 ) 46.50(9 5) VËy then tho¶ m·n vỊ độ bền dập - Độ bền cắt với trục bánh bÞ dÉn: c 2.T2 2.275826,7 20,39 c d l t b 42.46.14 - Độ bền cắt víi trơc b¸nh dÉn: c 2.T2 2.275826,7 17,13 c d l t b 46.50.14 - VËy then thoả mãn độ bền cắt - Nh then trục II đợc thoả mãn điều kiện độ bền Trục III: - Trên trục III ta lắp then có thông số : b x h x t x t2 = 20x12x6x6,1.( Tra b¶ng 723) - Công thức kiểm nghiệm then độ bền dập: TÝnh theo c«ng thøc 7-11 d 2.T3 d d l t (h t1 ) Gi¸o viªn híng dÉn: Ngun TiỊn Phong Trang 53 Sinh viªn thực : Đỗ Thế Tiến Đại học s phạm kỹ thuật Hng Yên Khoa Khoa Học Cơ Bản - Công thức kiểm nghiệm then độ bền cắt: Tính theo c«ng thøc 7-12 c 2.T3 c d l t b - Tra theo b¶ng ta cã: d = 150 N/mm2 ( tra b¶ng 7.20 ứng suất mối ghép cố định, tảI trọng tĩnh, thép CT6) c = 120 N/mm2 ( tra b¶ng 7.21) Ta cã: T3 = 1325167,4 Nmm d = 65 mm lt = (0,8 0.9)lm = (0,8 0.9).90 = 72 81 Chän lt = 78 mm Thay số vào công thức ta có: d 2.T3 2.1325167,4 87,12 d d lt (h t1 ) 65.78(12 6) VËy then tho¶ m·n vỊ ®é bỊn dËp c 2.T3 2.1325167,4 26,1 c d l t b 65.78.20 VËy then thoả mãn độ bền cắt Chơng IV :Thiết kế gối đỡ trục I Chọn ổ lăn: Giáo viên hớng dÉn: Ngun TiỊn Phong Trang 54 Sinh viªn thùc hiƯn : Đỗ Thế Tiến Đại học s phạm kỹ thuật Hng Yên Khoa Khoa Học Cơ Bản Trục II III có lực dọc trục tác dụng nên ta chọn ổ bi đỡ chặn Còn trục I chọn ổ bi đỡ Sơ đồ chọn ổ cho trôc I: 2 2 R A R Ax R Ay 883,75 1299,3 1571,36( N ) R B R Bx RBy 315,25 418,9 524,27 ( N ) Tính cho gối đỡ A có lực RA lớn: - Hệ số khả làm việc tính theo công thøc( 8-1): C Q n.h Trong ®ã: 0,3 C bang n- Số vòng quay trục I (vg/ph) h- Thời gian phục vụ ( giờ) Q- Tải trọng tơng đơng, daN đợc tính theo công thức (8-2) Q=( Kv.R+m.A).Kn.Kt R- tải trọng hớng tâm (Tổng phản lực gối đỡ), daN Giáo viên hớng dẫn: Nguyễn Tiền Phong Trang 55 Sinh viên thực : Đỗ Thế Tiến Đại học s phạm kỹ thuật Hng Yên Khoa Khoa Học Cơ Bản A- Tải trọng dọc trục, daN m- hệ sè chun, t¶i träng däc trơc vỊ t¶i träng híng tâm bảng (8-2) Kt- Hệ số tải trọng động ( bảng 8-3) Kn- Hệ số nhiệt độ (bảng 8-4) Kv- Hệ số xét đến vòng ổ số vòng quay (bảng 8-5) Ta có: m=1,5 A=0 Kt=1 Kv=1 Suy : Q=RA=1571,36 N=157,136 daN n=973,3 (vg/ph) h=16000 giê VËy : C=157,136.( 973,3.16000)0,3=22600 Tra b¶ng 14P øng víi d=30 mm Chọn ổ bi đỡ ký hiệu 306 (loại cỡ trung) có Cbảng=33000 Đờng kính D=72 mm Chiều rộng B=19 mm Giáo viên hớng dẫn: Nguyễn Tiền Phong Trang 56 Sinh viên thực : Đỗ Thế Tiến Đại học s phạm kỹ thuật Hng Yên Khoa Khoa Học Cơ Bản Sơ đồ chọn ổ cho trục II: Dù kiÕn chän tríc gãc β=160 ( kiĨu 36000) HƯ số khả làm việc tính theo công thức( 8-1): C Q n.h Trong ®ã: 0,3 C bang n- Số vòng quay trục II (vg/ph) h- Thời gian phục vụ ( giờ) Q- TảI trọng tơng đơng, daN đợc tính theo công thức (8-6) Q=( Kv.R+m.At).Kn.Kt Giáo viªn híng dÉn: Ngun TiỊn Phong Trang 57 Sinh viªn thực : Đỗ Thế Tiến Đại học s phạm kỹ thuật Hng Yên Khoa Khoa Học Cơ Bản R- tảI trọng hớng tâm (Tổng phản lực gối đỡ), daN At- T¶i träng däc trơc, daN m- hƯ sè chun, tải trọng dọc trục tải trọng hớng tâm bảng (8-2) Kt- Hệ số tải trọng động ( bảng 8-3) Kn- Hệ số nhiệt độ (bảng 8-4) Kv- Hệ số xét đến vòng ổ số vòng quay (b¶ng 8-5) Ta cã: m=1,5 A=0 Kt=1 Kn=1 Kv=1 2 2 RC RCx RCy 3418,68 2966,39 4526,2( N ) R D R Dx R Dy 4300 1450 4538,9( N ) SC=1,3.RC.tgβ=1,3.4526,2.0,2867=1686,96 (N) SD=1,3.RD.tgβ=1,3.4538,9.0,2867=1691,69 (N) Tæng lùc chiỊu trơc : At=Fa3+SC –SD=1010,78 + 1686,96 -1691,69=1006 (N) VËy lực At hớng gối trục bên phải Giáo viên híng dÉn: Ngun TiỊn Phong Trang 58 Sinh viªn thùc : Đỗ Thế Tiến Đại học s phạm kỹ thuật Hng Yên Khoa Khoa Học Cơ Bản - Tính gối trục bên phảI chọn ổ cho gối trục gối trục lấy ổ lo¹i : QD=(1.4538,9+1,5.1006).1.1=6047,9 (N)= 604,79 daN n=238,9 (vg/ph) h=16000 giê C=604,79( 238,9.16000)0,3=57000 Tra b¶ng 17P øng víi d=40 mm chän ổ bi đỡ chặn cỡ trung có ký hiệu 36308 có Cbảng=60000 - Đờng kính D=90 mm - Chiều rộng B=23 mm Sơ đồ chọn ổ cho trục III: Giáo viên hớng dẫn: Nguyễn Tiền Phong Trang 59 Sinh viên thực : Đỗ Thế Tiến Đại học s phạm kỹ thuật Hng Yên Khoa Khoa Học Cơ B¶n Dù kiÕn chän tríc gãc β=160 ( kiĨu 36000) Hệ số khả làm việc tính theo công thức( 8-1): C Q n.h Trong ®ã: 0,3 C bang n- Số vòng quay trục III (vg/ph) h- Thời gian phục vụ ( giờ) Q- Tải trọng tơng đơng, daN đợc tính theo công thức (8-6) Q=( Kv.R+m.At).Kn.Kt R- tải trọng hớng tâm (Tổng phản lực gối đỡ), daN At- T¶i träng däc trơc, daN m- hƯ sè chuyển, tải trọng dọc trục tải trọng hớng tâm bảng (8-2) Kt- Hệ số tải trọng động ( bảng 8-3) Kn- Hệ số nhiệt độ (bảng 8-4) Kv- Hệ số xét đến vòng ổ số vòng quay (b¶ng 8-5) Ta cã: m=1,5 Kt=1 A=0 Kn=1 Kv=1 Giáo viên hớng dẫn: Nguyễn Tiền Phong Trang 60 Sinh viên thực : Đỗ Thế Tiến Đại học s phạm kỹ thuật Hng Yên Khoa Khoa Học Cơ Bản 2 2 RE REx REy 2071,98 242,74 2086,1( N ) RF RFx RFy 3840,7 2426 4542,7( N ) SE=1,3.RE.tgβ=1,3.2086,1.0,2867=777,5(N) SF=1,3.RF.tgβ=1,3.4542,7.0,2867=1693,3 (N) - Tỉng lùc chiỊu trơc : At=-Fa4+SE –SF=777,5 – 1693,3 -1010,78=-1926,58 (N) - VËy lùc At hớng gối trục bên trái - Tính gối trục bên trái chọn ổ cho gối trục gối trục lấy ổ loại : QD=(1.2086,1+1,5.1926,58).1.1=4976 (N)= 497,6 daN n=47,78 (vg/ph) h=16000 giê C=497,6( 47,78.16000)0,3=29000 Tra b¶ng 17P øng víi d=60 mm chän ỉ bi đỡ chặn cỡ trung có ký hiệu 36212 có Cbảng=76000 - Đờng kính D=110 mm - Chiều rộng B=22 mm Chọn kiểu lắp ổ lăn; - Chọn kiểu lắp đệm chắn mặt đầu Cố định trục theo phơng dọc trục : Giáo viên hớng dẫn: Nguyễn Tiền Phong Trang 61 Sinh viên thực : Đỗ Thế Tiến Đại học s phạm kỹ thuật Hng Yên Khoa Khoa Học Cơ Bản - Để cố định trục theo phơng dọc trục dùng nắp ổ ®iỊu chØnh khe hë cđa ỉ b»ng c¸c tÊm ®Ưm kim loại nắp ổ hộp giảm tốc Nắp ổ lắp với hộp giảm tốc vít, loại nắp dễ chế tạo dễ lắp ghép Bôi trơn ổ lăn: - Bộ phận ổ đợc bôi trơn mỡ, vận tốc truyền bánh thấp, dùng phơng pháp bắn toé để hắt dầu hộp vào bôi trơn phận ổ Có thể dùng mỡ loại T ứng với nhiệt độ 60 1000C vận tốc dới 1500 vg/ph (bảng 8-28) - Lợng mỡ chứa 2/3 chỗ rỗng phận ổ Để mỡ không chảy ngăn không cho dầu rơi vào phận ổ, nên làm vòng chắn dầu Che kín ổ lăn : - Để che kín đầu trục ra, tránh xâm nhập bụi bặm tạp chất vào ổ, nh ngăn mở chảy ngoài, dùng loại vòng phớt đơn giản ; bảng 8-29 cho kích thớc vòng phớt Chơng IV :Cấu tạo vỏ hộp chi tiÕt m¸y kh¸c Vá hép : - Chän vá hộp đúc, mặt ghép nắp thân mặt phẳn Giáo viên hớng dẫn: Nguyễn Tiền Phong Trang 62 Sinh viên thực : Đỗ Thế Tiến Đại học s phạm kỹ thuật Hng Yên Khoa Khoa Học Cơ Bản qua đờng làm trục để việc lắp ghép đợc dễ dàng Bảng 10-9 cho phép ta tính đợc kích thớc phần tử cấu tạo vỏ hộp sau : Chiều dày thành thân hộp 0,025 A 3mm 0,025.280 10mm Chiều dày thành nắp hộp 0,02.280 9mm Chiều dày mặt bích dới thân b 1,5 15mm Chiều dày mặt bích nắp b1 1,5 13mm Chiều dày đế hộp phần lồi p 2,35 2,35.10 24mm Chiều dày g©n ë th©n hép m 0,85 1 8mm Chiều dày gân nắp hộp m1 0,85 1 7mm Đờng kính bulông d n 0,036 A 12 0,036.280 12 22mm Đờng kính bulông khác: - cạnh ổ d1=0,7dn, lấy d1=16 mm Giáo viên hớng dẫn: Nguyễn Tiền Phong Trang 63 Sinh viên thực : Đỗ Thế Tiến Đại học s phạm kỹ thuật Hng Yên Khoa Khoa Học Cơ Bản - Ghép nắp vào thân d2= (0,5 0,6)dn=12 mm - GhÐp n¾p ỉ d3=( 0,4 0,5)dn= 10 mm - Ghép nắp cửa thăm d4= (0,3 0,4)dn=7 mm Đờng kính bulông vòng chọn theo trọng lợng thân hộp , với khoảng cách trục A hai cấp 200 x 280 tra bảng 10-11a 10-11b Ta chọn bulông M20 Số lợng bulông n Trong đó: LB 200 300 L- Chiều dài hép, s¬ bé lÊy b»ng 755 mm B- ChiỊu réng hép , s¬ bé lÊy b»ng 438mm Suy ra: n 755 438 4,772 250 lấy n=5 Chơng V:Bôi trơn hộp giảm tốc - trình bày phơng pháp bôi trơn phận ổ, nên phần trình bày việc bôi trơn truyền bánh Do vận tốc nhỏ nên chọn phơng pháp ngâm bánh hộp dầu Sự chênh lệch bán kính bánh bị dẫn thứ hai thứ t 148,67mm Vì mức dầu thấp phải ngập chiều cao bánh thứ hai, bánh thứ t chiều sâu ngâm dầu lớn ( 150 mm), song vận tốc thấp (v=0,8 m/s) nên công suất tổn hao để Giáo viên hớng dẫn: Nguyễn Tiền Phong Trang 64 Sinh viên thực : Đỗ Thế Tiến Đại học s phạm kỹ thuật Hng Yên Khoa Khoa Học Cơ Bản khuấy dầu không đáng kể Theo bảng 10-17 , chọn độ nhớt dầu bôI trơn dầu bôi trơn bánh 50 0C 116 centistốc 160 engle theo bảng 10-20 chọn loại dầu AK20 Tài liệu tham khảo 1.tính toán thiết kế hệ dẫn động khí chi tiết máy thiết kế chi tiết máy Giáo viên hớng dẫn: Ngun TiỊn Phong Trang 65 Sinh viªn thùc hiƯn : Đỗ Thế Tiến ... tạo chi tiết: Lắp hộp giảm tốc 01 Bản thuyết minh Sinh viên thiết kế: Đỗ Thế Tiến Lớp: CKK4LC Giáo viên hớng dẫn: Nguyễn Tiền Phong Mục lục Bản thuyết minh đồ án gồm phần sau - Phần I: Chọn động... 4,5mm 40 40 Theo bảng (5-3) chọn loại đai vảI cao su loại A có chiều dày 4,5mm Lấy ứng suất căng ban đầu 1,8( N / mm ) theo trÞ sè D1 180 40(mm) tra bảng (5-5) tìm đợc [ p ]0 2,2( N / mm ) ... chọn chiều rộng bánh đai b=50mm 7.Định chiều rộng B bánh đai (bảng 5-10) B=60(mm) Tính lực căng ban đầu s0 [ công thức (5-16)] : S b 1,8.50.4,5 405( N ) Lùc t¸c dụng lên trục [theo công