Cơ học đất, nền và móng công trình là hai môn học không thể thiếu đối với sinh viên khoa công trình các trường đại học kỹ thuật.Hiểu biết sâu sắc về đất nền,về các quá trình cơ học xảy ra trong nền dưới tác dụng của tải trọng ngoài để từ đó thiết kế giải pháp nền móng hợp lý là yêu cầu bắt buộc đối với các kỹ sư xây dựng.các kỹ sư địa chất công trình – địa kỹ thuật. Trong chương trình đào tạo của trường Đại học Mỏ Địa chất đối với sinh viên ngành xây dựng công trình ngầm và mỏ, ngoài việc học trên lớp giáo trình Nền và Móng còn có đồ án môn học,nó giúp cho mỗi sinh viên : • Củng cố các kiến thức đã học và vận dụng nó vào các công việc cụ thể. • Biết các bước thực hiện việc thiết kế và kiểm tra móng. • Làm cơ sở giúp cho sinh viên hoàn thành tốt đồ án tốt nghiệp sau này. Với mục đích như vậy thầy giáo đã giao cho mỗi sinh viên một đề tài với những yêu cầu và nhiệm vụ khác nhau. Sau một thời gian làm việc nghiêm túc với sự hướng dẫn tận tình của thầy Nhữ Việt Hà, tôi đã hoàn thành đồ án môn học với nội dung sau : • Mở đầu • Đề bài • Chương I : thiết kế móng • Chương II : kiểm tra ổn định trượt sâu • Chương III : xác định tải trọng giới hạn • Chương IV : tính độ lún cuối cùng • Kết luận. Tuy nhiên do kiến thức còn hạn chế và thiếu kinh nghiệm thực tế nên trong đồ án còn nhiều sai sót. Rất mong được sự nhận sét, đánh giá và góp ý của thầy.
TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỎ ĐỊA CHẤT BỘ MÔN ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH ĐỒ ÁN MƠN HỌC CƠ HỌC ĐẤT – NỀN MÓNG Đề số : IV – Giáo viên hướng dẫn Sinh viên Lớp : NHỮ VIỆT HÀ : NGUYỄN THỊ TUYẾT MAI : xây dựng CTN&Mỏ k53 Xây dựng CTN&Mỏ k53 Nguyễn Thị Tuyết Mai MỞ ĐẦU Cơ học đất, móng cơng trình hai mơn học thiếu sinh viên khoa công trình trường đại học kỹ thuật.Hiểu biết sâu sắc đất nền,về trình học xảy tác dụng tải trọng để từ thiết kế giải pháp móng hợp lý yêu cầu bắt buộc kỹ sư xây dựng.các kỹ sư địa chất cơng trình – địa kỹ thuật Trong chương trình đào tạo trường Đại học Mỏ- Địa chất sinh viên ngành xây dựng cơng trình ngầm mỏ, ngồi việc học lớp giáo trình Nền Móng có đồ án mơn học,nó giúp cho sinh viên : Củng cố kiến thức học vận dụng vào công việc cụ thể Biết bước thực việc thiết kế kiểm tra móng Làm sở giúp cho sinh viên hoàn thành tốt đồ án tốt nghiệp sau Với mục đích thầy giáo giao cho sinh viên đề tài với yêu cầu nhiệm vụ khác Sau thời gian làm việc nghiêm túc với hướng dẫn tận tình thầy Nhữ Việt Hà, tơi hồn thành đồ án mơn học với nội dung sau : Mở đầu Đề Chương I : thiết kế móng Chương II : kiểm tra ổn định trượt sâu Chương III : xác định tải trọng giới hạn Chương IV : tính độ lún cuối Kết luận Tuy nhiên kiến thức hạn chế thiếu kinh nghiệm thực tế nên đồ án nhiều sai sót Rất mong nhận sét, đánh giá góp ý thầy Xây dựng CTN&Mỏ k53 Nguyễn Thị Tuyết Mai Đề : Cho mố cầu có kích thước 5x7m, chịu tác dụng tải trọng tâm nghiêng với phương thẳng đứng góc δ = 55̊ tải trọng ngang H Mố cầu đặt đất gồm lớp : Lớp : sét pha dẻo cứng dày 6m Lớp : sét cứng dày vô tận Tải trọng P = 950 T H = 40 T Các tiêu lý lớp lớp cho theo bảng sau : Lớp sét pha dẻo cứng k.lg thể Hệ số Hệ tích TN rỗng w (T/m ) 1,90 số Góc Lớp sét cứng k.lg thể Hệ Lực 0 nén lún a 1-2 ma sát dính kết tích TN C w (độ) Kg/cm 0,700 cm /kg 0,021 18 0,29 (T/m ) 2,02 số Hệ rỗng số Góc Lực 0 nén lún a 1-2 ma sát dính kết C (độ) Kg/cm 0,604 cm /kg 0,017 18 0,50 5m H P 1m 6m Sét pha dẻo cứng Sét cứng Xây dựng CTN&Mỏ k53 Nguyễn Thị Tuyết Mai CHƯƠNG I : THIẾT KẾ MÓNG Căn vào tiêu lý lớp đất phía điều kiện làm việc cơng trình, điều kiện kinh tế kỹ thuật nên tơi định chọn loại móng đơn cứng hữu hạn Ta đặt móng lớp sét cứng.Chiều rộng móng tính sơ theo phương trình bậc sau : b + K b - K = Trong K = M h + M C βγ h - M3 m γw γw P tc K = M3 γw Với M , M , M xác định cách tra bảng theo góc nội ma sát φ M = 6,32 -Lớp sét cứng có φ = 185̊ tra bảng ta có : M = 12,31 M = 2,32 -Chọn chiều sâu chôn móng h = 6m βγ m = 2,2 P tc = P cos 5o = 946,38 T Ta có : K = 6,32.6 + K = 2,32 12,31.5 2,2.6 - 2,32 = 53,23 2,02 2,02 946,38 = 1087 2,02 Thay vào phương trình bậc ta b = 4,3 < b c ⇒ cần chọn lại b Do móng móng đơn cứng hữu hạn nên : ≤ tgα tk ≤ Xây dựng CTN&Mỏ k53 ⇔ 1≤ ⇔ Nguyễn Thị Tuyết Mai b - bc 2.h m b c + 2.h m ≤ ≤ b ≤ b c + 2.2.h m Chọn h m = 2m ⇔ ≤ b ≤ 13 Chọn b = 10m tgα gh = b gh = b c + 2.h m tgα gh = + 2.2.2 = 13 ⇒ b < b gh (thoả mãn ) Khi thiết kế móng đơn cột ta cần ý : a = b ac = bc = 1,4 ⇒ a = 1,4.b = 14m Điều kiện chịu lực Sơ đồ chịu lực : H 1m P G h hm maximin b ac a bc Xây dựng CTN&Mỏ k53 Nguyễn Thị Tuyết Mai Sức chịu tải đất : cơng trình cầu cống ta dùng công thức R tc = 1,2{ R ' [1 + k (b - 2)] + 10.k γ(h - 3)} Trong R’ ,k , k hệ số tra theo bảng với đất sét cứng có ε = 0,604 ⇒ R’ = 495 k = 0,04 k = 0,2 ⇒ R tc = 1,2{ 495.10 -1 [1 + 0,04.(10 - 2)] + 10.2.(6 - 3)} = 78,41 ( T/m ) ∑P Kiểm tra tc = tc R - βγ m h Kiểm tra σ Trong G tc max = ∑P tc F 946,38 = 14,51 < F = 10.14 = 140m (thoả mãn ) 78,41 - 2,2.6 +G M tc + w - trọng lượng móng đất móng G = F.h.βγ m = 140.6.2,2 = 1848 (T) M tc - mômen tiêu chuẩn lấy trọng tâm móng M tc = P.sin 5o hm h + H.(1 + h - m ) 2 2 = 950.sin5 o + 40.(1 + - ) = 322,8 (T.m) 2 a.b 14.10 w mơmen chống uốn móng w = = = 233,3 (m ) 6 ⇒ σ tcmax = 946,38 + 1848 322,8 + = 21,34 (T / m ) 140 233,3 tc σ max < 1,2.R tc = 94,1 ⇒ thoả mãn Kiểm tra σ mintc = ∑P tc + G M tc F w Xây dựng CTN&Mỏ k53 = Nguyễn Thị Tuyết Mai 946,38 + 1848 322,8 = 18,58 (T / m ) > ⇒ thoả mãn 140 233,3 tc tc σ max + σ Kiểm tra σ = = 19,96 (T / m ) ⇒ thoả mãn tc tb Vậy với kích thước móng chọn hồn tồn thoả mãn điều kiện chịu lực Tính bê tông cốy thép: - Chiều dày làm việc bê tông h0 > P 2( a c + b c ).m.R cp P = n.P tc = 1,1.946,38 = 1041 T Trong R cp cường độ kháng cắt bêtơng.Chọn bê tơng mác 200# móng chịu ép uốn nên ta lấy R cp = 100 M hệ số làm việc móng, lấy m = ⇒ ho > 1041 = 0,22 (m) 2(14 + 10).1.100 - Tính cốt thép : Mơmen phản lực gây tính theo cơng thức : σ + σi (b - b c ) (2a + a c )( max ) 24 σ + σ M a = (a - a c ) (2b + b c )( max ) 24 Mb = Trong σ max , σ = ∑ P = n.P tc ∑P + G F ± M w = 1,1.946,38 = 1041 (T ) M = n.M tc = 1,1.322,8 = 355,08 (T.m) Vậy σ max = 1041 + 1848 355,08 + = 22,16 (T / m ) 140 233,3 σ = 1041 + 1848 355,08 = 19,11 (T / m ) 140 233.3 Xây dựng CTN&Mỏ k53 Nguyễn Thị Tuyết Mai σ i ưng suất tiêu chẩn mép cột phía có σ max σ i = σ + (σ max - σ )(1 tgα = h m tgα ) a b - b c 10 - = = 1,25 2.h m 2 ⇒ σ i = 19,11 + (22,16 19,11)(1 ⇒ Ma = Mb = 2.1,25 ) = 21,62 (T / m ) 14 22,16 + 19,11 (14 - 7) (10.2 + 5)( ) = 1053 (T.m) 24 22.16 + 21,62 (10 - 5) ( 2.14 + 7)( ) = 798 (T.m) 24 Diện tích cốt thép theo chiều cạnh móng: Fb = Mb m.m a R a h o Fa = Ma m.m a R a h o Với Fa , Fb tổng diện tích cốt thép theo cạnh a,b m,m a hệ số làm việc bê tông cốt thép lấy h o chiều cao làm việc bê tông Nếu lấy chiều dày lớp bê tông bảo vệ e = 0.04 m ta có : h o = h m - e = - 0,04 = 1,96m R a - cường độ chịu kéo cốt thép lấy 1800 kG/cm Vậy ta có Fb = 798 = 0,0226m = 226cm 1.1.1800.10.1,96 Fa = 1053 = 0,0298m = 298cm 1.1.1800.10.1,96 - Số cốt thép theo chiều cạnh móng : Chọn thép Φ 22 có f a = 3,801 cm Ta có : nb = Fb 226 = = 60 f a 3,801 Xây dựng CTN&Mỏ k53 na = Nguyễn Thị Tuyết Mai Fa 298 = = 79 f a 3,801 - Khoảng cách cốt thép : Ca = a - 2e 14.100 - 2.4 = = 18 cm na 79 Cb = a - 2e 14.100 - 2.4 = = 17 cm nb 60 Ta chia móng làm bậc : - Bậc : h = 70cm c1 = h tgα = 70.1,25 = 87,5cm - Bậc : h = 70cm c = 87,5cm - Bậc : h = 60cm c = 75cm Xây dựng CTN&Mỏ k53 Nguyễn Thị Tuyết Mai Vậy ta có sơ đồ bố trí cốt thép vào móng sau : d h ho cm hm 4cm Cb Ca ac a bc b 10 Xây dựng CTN&Mỏ k53 Nguyễn Thị Tuyết Mai ' Tâm trượt O1 : Có R = 9m chia ta 17 mảnh với chiều rộng mảnh 1m ta có : Mảnh 10 11 12 13 14 15 16 gi ci g i cos α i tg i g i sin α i c i Δl i sin α i cos α i Δl i tg α i 4.3 0.59 0.81 2.28 0.325 0.5 1.13 2.53 11.4 10.4 0.52 0.85 2.16 0.325 0.5 2.88 5.43 10.8 13.2 0.43 0.9 1.52 0.325 0.5 3.86 5.68 7.6 16.4 0.37 0.94 1.3 0.325 0.5 5.03 6.09 6.5 19.5 0.34 0.96 1.3 0.325 0.5 6.1 6.65 6.5 20.6 0.27 0.97 1.25 0.325 0.5 6.5 5.57 6.25 21.2 0.15 0.99 1.21 0.325 0.5 6.83 3.1 6.05 22.6 0.04 1.1 0.325 0.5 7.3 0.9 5.5 30.4 0.01 1.09 0.325 0.5 9.9 0.31 5.45 32.1 0.04 1.1 0.325 0.5 10.44 1.28 5.5 31.11 0.15 0.99 1.21 0.325 0.5 10 4.66 6.05 30.7 0.27 0.97 1.25 0.325 0.5 9.71 8.31 6.25 29.5 0.34 0.96 1.3 0.325 0.5 9.21 10.04 6.5 28.7 0.37 0.94 1.3 0.325 0.5 8.79 10.64 6.5 26.6 0.43 0.9 1.52 0.325 0.5 7.81 11.47 7.6 24.3 0.52 0.85 2.16 0.325 0.5 6.72 12.65 10.8 17 Xây dựng CTN&Mỏ k53 17 23.1 0.59 Nguyễn Thị Tuyết Mai 0.81 2.28 0.325 0.5 6.08 118.29 13.64 11.4 108.95 126.65 Vậy ta có : M ct = R ∑ (g i cos α i tg i + c i Δl i ) = ( 118,29 + 126,65 ) = 2204 ( T.m ) M gt = R.∑ g i sin α i + Pn d + H.a = 9.108,95 + 83.5,5 + 40.0,5 = 1457 ( T.m ) Hệ số ổn định trượt η= M ct = 1,5 M gt ' Tâm trượt O : Có R = 10m ,chia tương tự ta có : Mảnh 10 11 gi ci g i cos α i tg i g i sin α i c i Δl i sin α i cos α i Δl i tg α i 5.21 0.63 0.78 2.14 0.325 0.5 1.32 3.28 10.7 11.02 0.57 0.82 0.325 0.5 2.93 6.28 10 13.4 0.5 0.87 1.5 0.325 0.5 3.8 6.72 7.5 16.7 0.46 0.89 1.43 0.325 0.5 4.85 7.71 7.15 20.1 0.39 0.92 1.35 0.325 0.5 6.01 7.84 6.75 20.9 0.31 0.95 1.27 0.325 0.5 6.47 6.5 6.35 21.4 0.25 0.97 1.2 0.325 0.5 6.76 5.36 23 0.15 0.98 1.12 0.325 0.5 7.32 3.45 5.6 31.2 0.1 0.99 1.1 0.325 0.5 10.05 3.12 5.5 30.6 0.1 0.99 1.1 0.325 0.5 9.85 3.06 5.5 2.45 0.15 0.98 1.12 0.325 0.5 7.8 3.67 5.6 18 Xây dựng CTN&Mỏ k53 12 13 14 15 16 17 18 28.1 28 27.0 27.4 23.2 22.1 21.4 Nguyễn Thị Tuyết Mai 0.25 0.31 0.97 0.95 1.2 0.325 1.27 0.325 0.5 0.5 8.86 8.64 7.03 8.68 6.35 0.39 0.92 1.35 0.325 0.5 8.09 10.55 6.75 0.46 0.89 1.43 0.325 0.5 7.93 12.61 7.15 0.5 0.87 1.5 0.325 0.5 6.56 11.61 7.5 0.57 0.82 0.325 0.5 5.9 12.63 10 0.63 0.78 2.14 0.325 0.5 5.44 118.58 13.53 133.63 10.7 131.1 Tổng Ta có : M ct = R ∑ (g i cos α i tg i + c i Δl i ) = 10 ( 118,58 + 131,1 ) = 2497 ( T.m ) M gt = R.∑ g i sin α i + Pn d + H.a = 10.133,63 + 83.5,5 + 40.0,5 = 1812 ( T.m ) Hệ số ổn định trượt : η = M ct = 1,4 M gt ' Tâm trượt O : Có R = 12m, chia tương tự ta có : Mảnh gi ci g i cos α i tg i g i sin α i c i Δl i sin α i cos α i Δl i tg α i 0.7 0.71 2.1 0.325 0.5 1.38 4.2 10.5 11.43 0.61 0.78 0.325 0.5 2.89 6.97 10 13.5 0.53 0.84 1.57 0.325 0.5 3.7 7.18 7.85 17.1 0.45 0.89 1.4 0.325 0.5 4.94 7.69 21.2 0.37 0.93 1.33 0.325 0.5 6.41 7.85 6.65 22.0 0.28 0.95 1.25 0.325 0.5 6.79 6.16 6.25 22.4 0.2 0.97 1.2 0.325 0.5 7.08 4.49 19 Xây dựng CTN&Mỏ k53 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 23.5 32.4 31.2 29.4 29.0 28.6 27.7 27.0 24.5 23.2 22.1 21.8 20.5 Nguyễn Thị Tuyết Mai 0.11 0.99 1.16 0.325 0.5 7.58 2.59 5.8 0.03 0.99 1.1 0.325 0.5 10.45 9.74 5.5 0.01 1.05 0.325 0.5 10.14 3.12 5.25 0.01 1.05 0.325 0.5 9.57 2.94 5.25 0.03 0.99 1.1 0.325 0.5 9.34 8.71 5.5 0.11 0.99 1.16 0.325 0.5 9.22 3.15 5.8 0.2 0.97 1.2 0.325 0.5 8.73 5.54 0.28 0.95 1.25 0.325 0.5 8.33 7.56 6.25 0.37 0.93 1.33 0.325 0.5 7.42 9.08 6.65 0.45 0.89 1.4 0.325 0.5 6.72 10.46 0.53 0.84 1.57 0.325 0.5 6.05 11.75 7.85 0.61 0.78 0.325 0.5 5.54 13.34 10 0.7 0.71 2.1 0.325 0.5 4.75 137.03 14.41 146.93 10.5 141.6 Tổng Vậy M ct = R ∑ (g i cos α i tg i + c i Δl i ) =12 ( 137,03 + 141,6 ) = 3343 ( T.m ) M gt = R.∑ g i sin α i + Pn d + H.a = 12.146,93 + 83.5,5 + 40.0,5 = 2240 ( T.m ) Hệ số ổn định trượt : η = M ct = 1,5 M gt Như tâm trượt có hệ số ổn định nhỏ η ’ = 1,4 > 1, đảm bảo ổn định cho cơng trình 20 Xây dựng CTN&Mỏ k53 Nguyễn Thị Tuyết Mai CHƯƠNG III : TÍNH TẢI TRỌNG GIỚI HẠN Để tiện tính toán ta quy tai trọng nghiêng P tải trọng ngang H thành tải trọng nghiêng có trị số P’ nghiêng góc δ ' Trong : P’ = 954 T δ ' = 75̊ Theo xocolovxki ta có : Pgh = N q γ.h + N γ γ.y + N c C Trong N q , N γ , N c hệ số tra bảng phụ thuộc φ , δ Với φ = 185̊ δ = 75̊ tra bảng nội suy ta N q = 4,39 N c = 10,18 N γ = 1,53 - Cường độ tải trọng giới hạn mép móng B ( y = ) Pgh ( ) = N q γ.h + N c C = 4,39.2,02.6 + 10,18.0,5.10 = 104 (T / m ) 21 Xây dựng CTN&Mỏ k53 Nguyễn Thị Tuyết Mai - Cường độ tải trọng giới hạn mép móng C ( y = 10 ) Pgh(8) = N q γ.h + N γ γ.y + N c C = 4,39.2,02.6 + 1,53.2,02.10 + 10,18.0,5.10 = 135 (T / m ) - Tổng tải trọng thảng đứng cho phép tác dụng lên móng : b Pgh = (Pgh ( ) + Pgh (8) ) = 1195 T - Tải trọng ngang giới hạn : Tgh = Pgh tgδ = 147 T Khi P tt = 1,1.946,38 =1041 < Pgh T tt = 1,1.83 = 91,3 < Tgh Vậy kích thước móng thoả mãn điều kiện cường độ 22 Xây dựng CTN&Mỏ k53 Nguyễn Thị Tuyết Mai Bảng tra trị số N q , N γ , N c để tính tải trọng giới hạn theo Xocolovxki cho móng băng nông chịu tải trọng nghiêng : 0o 5o 10o 15o 20o 25o 30o 35o 40o 45o Nq 1.57 3.49 3.49 6.40 6.49 8.34 11.00 N 0.17 0.56 1.40 14.9 3.16 Nq 1.24 2.16 3.44 5.56 9.17 Nc 2.72 6.56 9.12 N 0.09 0.38 0.99 12.5 2.31 17.5 5.02 18.4 30.2 15.3 15.6 25.4 11.10 Nq 1.50 2.84 4.65 7.65 Nc 2.84 6.83 N 0.17 0.62 10.0 1.51 14.3 3.42 Nq 1.79 3.64 6.13 Nc 2.94 7.27 11.00 N 0.25 0.89 2.15 10.4 16.2 4.93 33.3 46.2 35.1 27.9 38.4 24.3 22.8 31.1 17.4 18.1 24.5 11.34 Nq 2.00 4.58 7.97 Nc 3.00 7.68 N 0.32 1.19 12.1 2.92 Nq 2.41 5.67 Nc 3.03 8.09 N 0.38 1.50 64.2 75.3 86.4 52.7 61.6 61.3 42.4 49.3 41.7 33.3 38.5 27.6 25.4 29.1 16.4 18.7 21.1 9.58 134.55 Nc 10.0 20.7 6.92 o 10 o 15 o 12.9 20.5 7.64 o 20 o 25 13.9 18.5 6.91 10.2 13.2 3.84 133.50 236.30 96.40 95.40 163.30 85.10 84.10 109.50 65.40 64.40 70.58 49.20 48.20 43,00 36.75 35.75 24.86 23 Xây dựng CTN&Mỏ k53 Nguyễn Thị Tuyết Mai Nq 2.75 6.94 Nc 3.02 8.49 N Nq Nc N Nq Nc N Nq Nc N 0.43 1.84 3.08 2.97 0.47 o 30 35o 40o 45o 13.1 14.4 4.96 8.43 8.86 2.21 3.42 2.88 0.49 25.40 24,40 13,31 16.72 15,72 6,41 10.15 9,15 2,60 3.78 2,78 0,50 24 Xây dựng CTN&Mỏ k53 Nguyễn Thị Tuyết Mai CHƯƠNG IV : TÍNH ĐỘ LÚN CUỐI CÙNG I tính ứng suất tâm hai mép móng: Ứng suất tâm móng : a.Do tải trọng thẳng đứng gây : Pgl = γ tb h + P 946,38 - γ w h = 2.6 + - 2,02.6 = 6,64 (T / m ) F 140 Theo phương pháp phân tầng lấy tổng ta chia đất móng thành lớp nhỏ có chiều dày h i = (0,2 ÷ 0,4)b tính đến lớp có σ z σ bt ≤ 0,2 Ta có h i = 0,2.b = 2m Điểm h i (m) σ bt = γ w h zb lb ko σ z = k o Pgl 2,02.(6+0) = 12,12 2,02.(6+2) = 16,16 2,02.(6+4) = 20,2 0,4 0,8 1,4 1,4 1,4 0,848 0,532 6,64 5,63 3,53 b.Do tải trọng ngang P n gây : Ta có : σ z = 3.Q với R = x + y + z y.z 2.π.R Vì P n đặt vào tâm móng nên x = , y = ,do σ z = c.Do tải trọng ngang H gây : áp dụng công thức với điểm chia ta có Điểm x(m) 0 y(m) 2,5 2,5 2,5 z(m) 10 R(m) 6,5 8,4 10,3 σz 0,148 0,073 0,041 Tổng ứng suất tâm móng tải trọng thẳng đứng tải trọng ngang gây điểm chia : Điểm : σ z1 = 6,788 (T / m ) 25 Xây dựng CTN&Mỏ k53 Nguyễn Thị Tuyết Mai : σ z = 5,703 (T / m ) Điểm 2 : σ z = 3,571 (T / m ) Điểm H 12.12 16.16 20.2 6.788 5.703 3.571 Ứng suất mép C: a.Do tải trọng thẳng đứng gây ra: 26 Xây dựng CTN&Mỏ k53 Nguyễn Thị Tuyết Mai Điểm zb lb kc σ z = k c Pgl 0,4 0,8 1,4 1,4 1,4 0,25 0,2429 0,2120 1,66 1,61 1,41 b.Do tải trọng ngang P n gây : Điểm x(m) 7 y(m) 5 z(m) R(m) 8,83 9,49 10,49 σz 0,015 0,041 0,056 z(m) 11 R(m) 12,42 13,65 15,04 σz 0,024 0,024 0,023 c.Do tải trọng ngang H gây : Điểm x(m) 7 y(m) 7,5 7,5 7,5 Vậy ứng suất mép C tải trọng ngang tải trọng thẳng đứng gây : Điểm : σ z1 = 1,699 (T / m ) Điểm 2 : σ z = 1,675 (T / m ) Điểm : σ z = 1,489 (T / m ) Ứng suất mép B : a.Do tải trọng thẳng đứng gây : Do tính đối xứng nên ứng suất mép móng gây tải trọng thẳng đứng nhau, kết tính ứng suất mép B tải trọng thẳng đứng gây lấy mép C b.Do tải trọng ngang gây : 27 Xây dựng CTN&Mỏ k53 Nguyễn Thị Tuyết Mai tương tự mép C mang ngược dấu c.Do tải trọng ngang H gây : Điểm x(m) 7 y(m) -2,5 -2,5 -2,5 z(m) 11 R(m) 10,21 11,67 13,27 σz -0,021 -0,018 -0,014 Vậy tổng ứng suất mép B tải trọng thẳng đứng tải trọng ngang gây : Điểm : σ z1 = 1,624 (T / m ) Điểm 2 : σ z = 1,551 (T / m ) Điểm : σ z = 1,34 (T / m ) 28 Xây dựng CTN&Mỏ k53 Nguyễn Thị Tuyết Mai Sơ đồ ứng suất mép móng : H P C 1.699 1.675 1.489 B 1.624 1.551 1.34 29 Xây dựng CTN&Mỏ k53 Nguyễn Thị Tuyết Mai II Tính độ lún cuối tâm móng ta có S = ∑ Si Si độ lún lớp tương đương Si = A 0i h i σ i A 0i - hệ số nén lún rút đổi lớp A 0i = a 1-2 0,017 = = 0,00106 + ε 10.(1 + 0,604) σ i - ứng suất lớp h i - chiều dày lớp thứ i 6,788 + 5,703 = 0,0132 m 5,703 + 3,571 S2 = 0,00106 = 0,0098 m S1 = 0,00106 S A = S1 + S = 0,023 m = 2,3 cm mép B Tương tự ta có SB = 0,00642 m = 0,642 cm mép C Tính tương tự ta có SC = 0,00693 m = 0,693 cm 30 Xây dựng CTN&Mỏ k53 Nguyễn Thị Tuyết Mai KẾT LUẬN Mặc dù đồ án thời hạn yêu cầu , trình độ kinh nghiệm hạn chế nên khơng tránh khỏi sai sót Mong thầy góp ý kiến đẻ nhửng đồ án sau em làm tốt Tài liệu tham khảo 1- giáo trình học đất ( nhà xuất xây dựng ) 2- giáo trình móng cơng trình ( nhà xuất xây dựng ) 31 ... ĐẦU Cơ học đất, móng cơng trình hai môn học thiếu sinh viên khoa cơng trình trường đại học kỹ thuật.Hiểu biết sâu sắc đất nền, về trình học xảy tác dụng tải trọng để từ thiết kế giải pháp móng. .. địa chất cơng trình – địa kỹ thuật Trong chương trình đào tạo trường Đại học Mỏ- Địa chất sinh viên ngành xây dựng cơng trình ngầm mỏ, ngồi việc học lớp giáo trình Nền Móng có đồ án mơn học, nó... THIẾT KẾ MÓNG Căn vào tiêu lý lớp đất phía điều kiện làm việc cơng trình, điều kiện kinh tế kỹ thuật nên tơi định chọn loại móng đơn cứng hữu hạn Ta đặt móng lớp sét cứng.Chiều rộng móng tính