Đồ án cơ học đất nền móng

Đồ án cơ học đất nền móng bao gồm các nội dung: thiết kế móng; kiểm tra độ ổn định trượt sâu của đất; xác định tải trọng giới hạn của đất; tính độ lún của công trình, nhằm để cho sinh viên nắm được những kiến thức cơ bản về nền móng, cơ học đất để có thể áp dụng khi đi làm

TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỎ ĐỊA CHẤT BỘ MÔN ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH ĐỒ ÁN MÔN HỌC CƠ HỌC ĐẤT – NỀN MÓNG Đề số : IV – Giáo viên hướng dẫn Sinh viên Lớp : NHỮ VIỆT HÀ : NGUYỄN THỊ TUYẾT MAI : xây dựng CTN&Mỏ k53 CẨM PHẢ, THÁNG 10 NĂM 2010 Xây dựng CTN&Mỏ k53 Nguyễn Thị Tuyết Mai MỞ ĐẦU Cơ học đất, móng công trình hai môn học thiếu sinh viên khoa công trình trường đại học kỹ thuật.Hiểu biết sâu sắc đất nền,về trình học xảy tác dụng tải trọng để từ thiết kế giải pháp móng hợp lý yêu cầu bắt buộc kỹ sư xây dựng.các kỹ sư địa chất công trình – địa kỹ thuật Trong chương trình đào tạo trường Đại học Mỏ- Địa chất sinh viên ngành xây dựng công trình ngầm mỏ, việc học lớp giáo trình Nền Móng có đồ án môn học,nó giúp cho sinh viên : • Củng cố kiến thức học vận dụng vào công việc cụ thể • Biết bước thực việc thiết kế kiểm tra móng • Làm sở giúp cho sinh viên hoàn thành tốt đồ án tốt nghiệp sau Với mục đích thầy giáo giao cho sinh viên đề tài với yêu cầu nhiệm vụ khác Sau thời gian làm việc nghiêm túc với hướng dẫn tận tình thầy Nhữ Việt Hà, hoàn thành đồ án môn học với nội dung sau : • Mở đầu • Đề • Chương I : thiết kế móng • Chương II : kiểm tra ổn định trượt sâu • Chương III : xác định tải trọng giới hạn • Chương IV : tính độ lún cuối • Kết luận Tuy nhiên kiến thức hạn chế thiếu kinh nghiệm thực tế nên đồ án nhiều sai sót Rất mong nhận sét, đánh giá góp ý thầy Xây dựng CTN&Mỏ k53 Nguyễn Thị Tuyết Mai Đề : Cho mố cầu có kích thước 5x7m, chịu tác dụng tải trọng tâm nghiêng với phương thẳng đứng góc δ = 5̊ tải trọng ngang H Mố cầu đặt đất gồm lớp : • Lớp : sét pha dẻo cứng dày 6m • Lớp : sét cứng dày vô tận Tải trọng P = 950 T H = 40 T Các tiêu lý lớp lớp cho theo bảng sau : Lớp sét pha dẻo cứng k.lg thể Hệ số Hệ tích TN γw (T/m ) 1,90 rỗng số Góc Lớp sét cứng k.lg thể Hệ Lực ε0 nén lún a 1-2 ma sát ϕ dính kết tích TN C γw (độ) Kg/cm 0,700 cm /kg 0,021 18 0,29 (T/m ) 2,02 số Hệ rỗng số Góc Lực ε0 nén lún a 1-2 ma sát ϕ dính kết C (độ) Kg/cm 0,604 cm /kg 0,017 18 0,50 5m δ H P 1m 6m Sét pha dẻo cứng Sét cứng Xây dựng CTN&Mỏ k53 Nguyễn Thị Tuyết Mai CHƯƠNG I : THIẾT KẾ MÓNG Căn vào tiêu lý lớp đất phía điều kiện làm việc công trình, điều kiện kinh tế kỹ thuật nên định chọn loại móng đơn cứng hữu hạn Ta đặt móng lớp sét cứng.Chiều rộng móng tính sơ theo phương trình bậc sau : b + K b - K = Trong K = M h + M C βγ h - M3 m γw γw P tc K = M3 γw Với M , M , M xác định cách tra bảng theo góc nội ma sát φ M = 6,32 -Lớp sét cứng có φ = 18̊ tra bảng ta có : M = 12,31 M = 2,32 -Chọn chiều sâu chôn móng h = 6m βγ m = 2,2 P tc = P cos 5o = 946,38 T Ta có : K = 6,32.6 + K = 2,32 12,31.5 2,2.6 - 2,32 = 53,23 2,02 2,02 946,38 = 1087 2,02 Thay vào phương trình bậc ta b = 4,3 < b c ⇒ cần chọn lại b Do móng móng đơn cứng hữu hạn nên : ≤ tgα tk ≤ ⇔ 1≤ b - bc 2.h m ≤ Xây dựng CTN&Mỏ k53 ⇔ Nguyễn Thị Tuyết Mai b c + 2.h m ≤ b ≤ b c + 2.2.h m Chọn h m = 2m ⇔ 9≤ b ≤ 13 Chọn b = 10m tgα gh = b gh = b c + 2.h m tgα gh = + 2.2.2 = 13 ⇒ b < b gh (thoả mãn ) Khi thiết kế móng đơn cột ta cần ý : a = b ac = bc = 1,4 ⇒ a = 1,4.b = 14m Điều kiện chịu lực Sơ đồ chịu lực : H 1m P G σmax σi b h hm σmin ac a bc Xây dựng CTN&Mỏ k53 Nguyễn Thị Tuyết Mai • Sức chịu tải đất : công trình cầu cống ta dùng công thức R tc = 1,2{ R ' [1 + k ( b - 2)] + 10.k γ (h - 3)} Trong R’ ,k , k hệ số tra theo bảng với đất sét cứng có ε = 0,604 ⇒ R’ = 495 k = 0,04 k = 0,2 ⇒ R tc = 1,2{ 495.10 -1 [1 + 0,04.(10 - 2)] + 10.2.(6 - 3)} = 78,41 ( T/m ) ∑P • Kiểm tra tc = tc R - βγ m h tc • Kiểm tra σ max = Trong G ∑P tc F 946,38 = 14,51 < F = 10.14 = 140m (thoả mãn ) 78,41 - 2,2.6 +G M tc + w - trọng lượng móng đất móng G = F.h.βγ m = 140.6.2,2 = 1848 (T ) M tc - mômen tiêu chuẩn lấy trọng tâm móng M tc = P.sin 5o hm h + H.(1 + h - m ) 2 2 = 950.sin5 o + 40.(1 + - ) = 322,8 (T.m) 2 a.b 14.10 w mômen chống uốn móng w = = = 233,3 (m ) 6 ⇒ σ tcmax = 946,38 + 1848 322,8 + = 21,34 (T / m ) 140 233,3 tc σ max < 1,2.R tc = 94,1 ⇒ thoả mãn • Kiểm tra σ = tc = ∑P tc + G M tc F w 946,38 + 1848 322,8 = 18,58 (T / m ) > ⇒ thoả mãn 140 233,3 Xây dựng CTN&Mỏ k53 Nguyễn Thị Tuyết Mai tc tc σ max + σ • Kiểm tra σ = = 19,96 (T / m ) ⇒ thoả mãn tc tb Vậy với kích thước móng chọn hoàn toàn thoả mãn điều kiện chịu lực Tính bê tông cốy thép: - Chiều dày làm việc bê tông h0 > P 2( a c + b c ).m.R cp P = n.P tc = 1,1.946,38 = 1041 T Trong R cp cường độ kháng cắt bêtông.Chọn bê tông mác 200# móng chịu ép uốn nên ta lấy R cp = 100 M hệ số làm việc móng, lấy m = ⇒ ho > 1041 = 0,22 (m) 2(14 + 10).1.100 - Tính cốt thép : Mômen phản lực gây tính theo công thức : σ + σi (b - b c ) (2a + a c )( max ) 24 σ + σ M a = (a - a c ) (2b + b c )( max ) 24 Mb = Trong σ max , σ = ∑ P = n.P tc ∑P + G F ± M w = 1,1.946,38 = 1041 (T ) M = n.M tc = 1,1.322,8 = 355,08 (T.m) Vậy σ max = 1041 + 1848 355,08 + = 22,16 (T / m ) 140 233,3 σ = 1041 + 1848 355,08 = 19,11 (T / m ) 140 233.3 σ i ưng suất tiêu chẩn mép cột phía có σ max Xây dựng CTN&Mỏ k53 σ i = σ + (σ max - σ )(1 tgα = Nguyễn Thị Tuyết Mai h m tgα ) a b - b c 10 - = = 1,25 2.h m 2.2 ⇒ σ i = 19,11 + (22,16 19,11)(1 ⇒ Ma = Mb = 2.1,25 ) = 21,62 (T / m ) 14 22,16 + 19,11 (14 - 7) (10.2 + 5)( ) = 1053 (T.m) 24 22.16 + 21,62 (10 - 5) ( 2.14 + 7)( ) = 798 (T.m) 24 Diện tích cốt thép theo chiều cạnh móng: Fb = Mb m.m a R a h o Fa = Ma m.m a R a h o Với Fa , Fb tổng diện tích cốt thép theo cạnh a,b m,m a hệ số làm việc bê tông cốt thép lấy h o chiều cao làm việc bê tông Nếu lấy chiều dày lớp bê tông bảo vệ e = 0.04 m ta có : h o = h m - e = - 0,04 = 1,96m R a - cường độ chịu kéo cốt thép lấy 1800 kG/cm Vậy ta có Fb = 798 = 0,0226m = 226cm 1.1.1800.10.1,96 Fa = 1053 = 0,0298m = 298cm 1.1.1800.10.1,96 - Số cốt thép theo chiều cạnh móng : Chọn thép Φ 22 có f a = 3,801 cm Ta có : nb = Fb 226 = = 60 f a 3,801 na = Fa 298 = = 79 f a 3,801 Xây dựng CTN&Mỏ k53 Nguyễn Thị Tuyết Mai - Khoảng cách cốt thép : Ca = a - 2e 14.100 - 2.4 = = 18 cm na 79 Cb = a - 2e 14.100 - 2.4 = = 17 cm nb 60 Ta chia móng làm bậc : - Bậc : h = 70cm c1 = h tgα = 70.1,25 = 87,5cm - Bậc : h = 70cm c = 87,5cm - Bậc : h = 60cm c = 75cm Xây dựng CTN&Mỏ k53 Nguyễn Thị Tuyết Mai Vậy ta có sơ đồ bố trí cốt thép vào móng sau : d h ho cm hm 4cm Cb Ca ac a bc b 10 Xây dựng CTN&Mỏ k53 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 22.65 23.08 24.11 23.97 32.16 33.47 33.15 32.04 30.87 28.69 26.56 23.11 23.03 22.72 21.45 20.47 0.24 0.11 0.07 0.03 0.01 0.01 0.03 0.07 0.11 0.24 0.28 0.39 0.47 0.51 0.59 0.65 Nguyễn Thị Tuyết Mai 0.97 0.99 1 1 1 0.99 0.97 0.96 0.92 0.88 0.86 0.81 0.76 1.11 1.09 1.07 1.01 1 1.01 1.07 1.09 1.11 1.12 1.25 1.27 1.76 1.47 3.05 Vậy : M ct = R ∑ (g i cos α i tg i 0.325 0.325 0.325 0.325 0.325 0.325 0.325 0.325 0.325 0.325 0.325 0.325 0.325 0.325 0.325 0.325 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 7.14 7.42 7.83 7.79 10.02 10.88 10.77 10.41 9.93 9.04 8.29 6.91 6.59 6.35 5.65 5.06 155.78 5.43 2.54 1.69 0.72 0.32 0.33 0.99 2.24 3.39 6.88 7.43 9.01 10.82 11.58 12.65 13.3 128.03 5.55 5.45 5.35 5.05 5 5.05 5.35 5.45 5.55 5.6 6.25 6.35 8.8 7.35 15.25 157 + c i Δl i ) = 12,5 ( 155,78 + 157 ) = 3910 ( T.m ) M gt = R.∑ g i sin α i + Pn d + H.a = 12,5 128,03 + 83.6 + 40.0,5 = 2118 ( T.m ) Hệ số ổn định trượt : η= M ct = 1,8 M gt Như tâm trượt O có hệ số ổn định nhỏ qua O kẻ đường thẳng X-X’ song song với mặt bán không gian xác định hệ số ổn định trượt sâu tương ứng ' ' ' với tâm trượt O1 O O sau : 16 Xây dựng CTN&Mỏ k53 Nguyễn Thị Tuyết Mai ' Tâm trượt O1 : Có R = 9m chia ta 17 mảnh với chiều rộng mảnh 1m ta có : Mảnh 10 11 12 13 14 15 16 17 gi ci g i cos α i tg i g i sin α i c i Δl i sin α i cos α i Δl i tg α i 4.3 0.59 0.81 2.28 0.325 0.5 1.13 2.53 11.4 10.4 0.52 0.85 2.16 0.325 0.5 2.88 5.43 10.8 13.21 0.43 0.9 1.52 0.325 0.5 3.86 5.68 7.6 16.4 0.37 0.94 1.3 0.325 0.5 5.03 6.09 6.5 19.57 0.34 0.96 1.3 0.325 0.5 6.1 6.65 6.5 20.6 0.27 0.97 1.25 0.325 0.5 6.5 5.57 6.25 21.23 0.15 0.99 1.21 0.325 0.5 6.83 3.1 6.05 22.6 0.04 1.1 0.325 0.5 7.3 0.9 5.5 30.4 0.01 1.09 0.325 0.5 9.9 0.31 5.45 32.15 0.04 1.1 0.325 0.5 10.44 1.28 5.5 31.11 0.15 0.99 1.21 0.325 0.5 10 4.66 6.05 30.7 0.27 0.97 1.25 0.325 0.5 9.71 8.31 6.25 29.54 0.34 0.96 1.3 0.325 0.5 9.21 10.04 6.5 28.7 0.37 0.94 1.3 0.325 0.5 8.79 10.64 6.5 26.6 0.43 0.9 1.52 0.325 0.5 7.81 11.47 7.6 24.34 0.52 0.85 2.16 0.325 0.5 6.72 12.65 10.8 23.13 0.59 0.81 2.28 0.325 0.5 6.08 13.64 11.4 118.29 108.95 126.65 Vậy ta có : 17 Xây dựng CTN&Mỏ k53 M ct = R ∑ (g i cos α i tg Nguyễn Thị Tuyết Mai i + c i Δl i ) = ( 118,29 + 126,65 ) = 2204 ( T.m ) M gt = R.∑ g i sin α i + Pn d + H.a = 9.108,95 + 83.5,5 + 40.0,5 = 1457 ( T.m ) Hệ số ổn định trượt η= M ct = 1,5 M gt ' Tâm trượt O : Có R = 10m ,chia tương tự ta có : Mảnh 10 11 12 13 14 15 16 17 18 Tổng gi ci g i cos α i tg i g i sin α i c i Δl i sin α i cos α i Δl i tg α i 5.21 0.63 0.78 2.14 0.325 0.5 1.32 3.28 10.7 11.0 0.57 0.82 0.325 0.5 2.93 6.28 10 13.45 0.5 0.87 1.5 0.325 0.5 3.8 6.72 7.5 16.77 0.46 0.89 1.43 0.325 0.5 4.85 7.71 7.15 20.1 0.39 0.92 1.35 0.325 0.5 6.01 7.84 6.75 20.97 0.31 0.95 1.27 0.325 0.5 6.47 6.5 6.35 21.47 0.25 0.97 1.2 0.325 0.5 6.76 5.36 23 0.15 0.98 1.12 0.325 0.5 7.32 3.45 5.6 31.26 0.1 0.99 1.1 0.325 0.5 10.05 3.12 5.5 30.6 0.1 0.99 1.1 0.325 0.5 9.85 3.06 5.5 2.45 0.15 0.98 1.12 0.325 0.5 7.8 3.67 5.6 28.1 0.25 0.97 1.2 0.325 0.5 8.86 7.03 28 0.31 0.95 1.27 0.325 0.5 8.64 8.68 6.35 27.0 0.39 0.92 1.35 0.325 0.5 8.09 10.55 6.75 27.43 0.46 0.89 1.43 0.325 0.5 7.93 12.61 7.15 23.23 0.5 0.87 1.5 0.325 0.5 6.56 11.61 7.5 22.17 0.57 0.82 0.325 0.5 5.9 12.63 10 21.49 0.63 0.78 2.14 0.325 0.5 5.44 13.53 10.7 118.58 133.63 131.1 18 Xây dựng CTN&Mỏ k53 Nguyễn Thị Tuyết Mai Ta có : M ct = R ∑ (g i cos α i tg i + c i Δl i ) = 10 ( 118,58 + 131,1 ) = 2497 ( T.m ) M gt = R.∑ g i sin α i + Pn d + H.a = 10.133,63 + 83.5,5 + 40.0,5 = 1812 ( T.m ) Hệ số ổn định trượt : η = M ct = 1,4 M gt ' Tâm trượt O : Có R = 12m, chia tương tự ta có : ci g i cos α i tg i g i sin α i c i Δl i Mảnh g i sin α i cos α i Δl i tg α i 0.7 0.71 2.1 0.325 0.5 1.38 4.2 10.5 11.43 0.61 0.78 0.325 0.5 2.89 6.97 10 13.56 0.53 0.84 1.57 0.325 0.5 3.7 7.18 7.85 17.1 0.45 0.89 1.4 0.325 0.5 4.94 7.69 21.24 0.37 0.93 1.33 0.325 0.5 6.41 7.85 6.65 22.0 0.28 0.95 1.25 0.325 0.5 6.79 6.16 6.25 22.47 0.2 0.97 1.2 0.325 0.5 7.08 4.49 23.57 0.11 0.99 1.16 0.325 0.5 7.58 2.59 5.8 32.4 0.03 0.99 1.1 0.325 0.5 10.45 9.74 5.5 10 31.22 0.01 1.05 0.325 0.5 10.14 3.12 5.25 11 29.45 0.01 1.05 0.325 0.5 9.57 2.94 5.25 12 29.03 0.03 0.99 1.1 0.325 0.5 9.34 8.71 5.5 13 28.6 0.11 0.99 1.16 0.325 0.5 9.22 3.15 5.8 14 27.71 0.2 0.97 1.2 0.325 0.5 8.73 5.54 15 27.0 0.28 0.95 1.25 0.325 0.5 8.33 7.56 6.25 16 24.56 0.37 0.93 1.33 0.325 0.5 7.42 9.08 6.65 17 23.25 0.45 0.89 1.4 0.325 0.5 6.72 10.46 18 22.1 0.53 0.84 1.57 0.325 0.5 6.05 11.75 7.85 19 21.8 0.61 0.78 0.325 0.5 5.54 13.34 10 19 Xây dựng CTN&Mỏ k53 20 Tổng 20.59 Vậy 0.7 Nguyễn Thị Tuyết Mai 0.71 2.1 0.325 M ct = R ∑ (g i cos α i tg i 0.5 4.75 137.03 14.41 146.93 10.5 141.6 + c i Δl i ) =12 ( 137,03 + 141,6 ) = 3343 ( T.m ) M gt = R.∑ g i sin α i + Pn d + H.a = 12.146,93 + 83.5,5 + 40.0,5 = 2240 ( T.m ) Hệ số ổn định trượt : η = M ct = 1,5 M gt Như tâm trượt có hệ số ổn định nhỏ η ’ = 1,4 > 1, đảm bảo ổn định cho công trình CHƯƠNG III : TÍNH TẢI TRỌNG GIỚI HẠN Để tiện tính toán ta quy tai trọng nghiêng P tải trọng ngang H thành tải trọng nghiêng có trị số P’ nghiêng góc δ ' Trong : 20 Xây dựng CTN&Mỏ k53 P’ = 954 T Nguyễn Thị Tuyết Mai δ ' = 7̊ Theo xocolovxki ta có : Pgh = N q γ.h + N γ γ.y + N c C Trong N q , N γ , N c hệ số tra bảng phụ thuộc φ , δ Với φ = 18̊ δ = 7̊ tra bảng nội suy ta N q = 4,39 N c = 10,18 N γ = 1,53 - Cường độ tải trọng giới hạn mép móng B ( y = ) Pgh ( ) = N q γ.h + N c C = 4,39.2,02.6 + 10,18.0,5.10 = 104 (T / m ) - Cường độ tải trọng giới hạn mép móng C ( y = 10 ) Pgh (8) = N q γ.h + N γ γ.y + N c C = 4,39.2,02.6 + 1,53.2,02.10 + 10,18.0,5.10 = 135 (T / m ) - Tổng tải trọng thảng đứng cho phép tác dụng lên móng : b Pgh = (Pgh ( ) + Pgh (8) ) = 1195 T - Tải trọng ngang giới hạn : Tgh = Pgh tgδ = 147 T Khi P tt = 1,1.946,38 =1041 < Pgh T tt = 1,1.83 = 91,3 < Tgh Vậy kích thước móng thoả mãn điều kiện cường độ 21 Xây dựng CTN&Mỏ k53 Nguyễn Thị Tuyết Mai Bảng tra trị số N q , N γ , N c để tính tải trọng giới hạn theo Xocolovxki cho móng băng nông chịu tải trọng nghiêng : ϕ δ 5o 10o 15o 20o 25o Nq 1.57 3.49 3.49 6.40 Nc 6.49 8.34 14.90 Nγ 0.17 0.56 11.0 1.40 3.16 10.0 20.7 6.92 Nq 1.24 2.16 3.44 5.56 9.17 Nc 2.72 6.56 9.12 Nγ 0.09 0.38 0.99 12.5 2.31 17.5 5.02 Nq 1.50 2.84 4.65 7.65 Nc 2.84 6.83 Nγ 0.17 0.62 10.0 1.51 14.3 3.42 Nq 1.79 3.64 6.13 Nc 2.94 7.27 Nγ Nq 0.25 0.89 2.00 11.0 2.15 4.58 Nc 3.00 7.68 Nγ Nq 0.32 1.19 2.41 o o o 10 o 15 20o 25o 30o Nc 3.03 Nγ Nq 0.38 30o 35o 18.4 33.3 0 30.2 46.2 0 15.32 35.19 40o 64.2 75.3 86.4 15.6 27.90 52.7 0 25.4 38.4 61.6 0 11.1 24.3 61.3 8 12.90 22.8 42.4 0 20.5 31.1 49.30 0 7.64 17.4 41.7 10.4 18.1 33.3 0 16.2 24.5 38.5 0 4.93 11.34 27.61 7.97 13.90 25.4 12.1 18.5 29.10 0 2.92 6.91 16.41 5.67 10.2 18.7 0 8.09 13.2 21.1 0 1.50 3.84 9.58 2.75 6.94 13.1 45o 134.55 133.50 236.30 96.40 95.40 163.30 85.10 84.10 109.50 65.40 64.40 70.58 49.20 48.20 43,00 36.75 35.75 24.86 25.40 22 Xây dựng CTN&Mỏ k53 35o 40o 45o Nguyễn Thị Tuyết Mai Nc 3.02 8.49 Nγ Nq Nc Nγ Nq Nc Nγ Nq Nc Nγ 0.43 1.84 3.08 2.97 0.47 14.4 4.96 8.43 8.86 2.21 3.42 2.88 0.49 24,40 13,31 16.72 15,72 6,41 10.15 9,15 2,60 3.78 2,78 0,50 23 Xây dựng CTN&Mỏ k53 Nguyễn Thị Tuyết Mai CHƯƠNG IV : TÍNH ĐỘ LÚN CUỐI CÙNG I tính ứng suất tâm hai mép móng: Ứng suất tâm móng : a.Do tải trọng thẳng đứng gây : Pgl = γ tb h + P 946,38 - γ w h = 2.6 + - 2,02.6 = 6,64 (T / m ) F 140 Theo phương pháp phân tầng lấy tổng ta chia đất móng thành lớp nhỏ có chiều dày h i = (0,2 ÷ 0,4)b tính đến lớp có σ z σ bt ≤ 0,2 Ta có h i = 0,2.b = 2m Điểm h i (m) σ bt = γ w h zb lb ko σ z = k o Pgl 2,02.(6+0) = 12,12 2,02.(6+2) = 16,16 2,02.(6+4) = 20,2 0,4 0,8 1,4 1,4 1,4 0,848 0,532 6,64 5,63 3,53 b.Do tải trọng ngang P n gây : Ta có : σ z = 3.Q với R = x + y + z y.z 2.π.R Vì P n đặt vào tâm móng nên x = , y = ,do σ z = c.Do tải trọng ngang H gây : áp dụng công thức với điểm chia ta có Điểm x(m) 0 y(m) 2,5 2,5 2,5 z(m) 10 R(m) 6,5 8,4 10,3 σz 0,148 0,073 0,041 Tổng ứng suất tâm móng tải trọng thẳng đứng tải trọng ngang gây điểm chia : Điểm : σ z1 = 6,788 (T / m ) 24 Xây dựng CTN&Mỏ k53 Nguyễn Thị Tuyết Mai : σ z = 5,703 (T / m ) Điểm 2 : σ z = 3,571 (T / m ) Điểm H 12.12 6.788 16.16 5.703 20.2 3.571 Ứng suất mép C: a.Do tải trọng thẳng đứng gây ra: Điểm zb lb kc σ z = k c Pgl 0,4 0,8 1,4 1,4 1,4 0,25 0,2429 0,2120 1,66 1,61 1,41 25 Xây dựng CTN&Mỏ k53 Nguyễn Thị Tuyết Mai b.Do tải trọng ngang P n gây : Điểm x(m) 7 y(m) 5 z(m) R(m) 8,83 9,49 10,49 σz 0,015 0,041 0,056 z(m) 11 R(m) 12,42 13,65 15,04 σz 0,024 0,024 0,023 c.Do tải trọng ngang H gây : Điểm x(m) 7 y(m) 7,5 7,5 7,5 Vậy ứng suất mép C tải trọng ngang tải trọng thẳng đứng gây : Điểm : σ z1 = 1,699 (T / m ) Điểm 2 : σ z = 1,675 (T / m ) Điểm : σ z = 1,489 (T / m ) Ứng suất mép B : a.Do tải trọng thẳng đứng gây : Do tính đối xứng nên ứng suất mép móng gây tải trọng thẳng đứng nhau, kết tính ứng suất mép B tải trọng thẳng đứng gây lấy mép C b.Do tải trọng ngang gây : tương tự mép C mang ngược dấu c.Do tải trọng ngang H gây : Điểm x(m) y(m) -2,5 z(m) R(m) 10,21 σz -0,021 26 Xây dựng CTN&Mỏ k53 7 Nguyễn Thị Tuyết Mai -2,5 -2,5 11 11,67 13,27 -0,018 -0,014 Vậy tổng ứng suất mép B tải trọng thẳng đứng tải trọng ngang gây : Điểm : σ z1 = 1,624 (T / m ) Điểm 2 : σ z = 1,551 (T / m ) Điểm : σ z = 1,34 (T / m ) Sơ đồ ứng suất mép móng : 27 Xây dựng CTN&Mỏ k53 Nguyễn Thị Tuyết Mai H P C 1.699 1.675 1.489 B 1.624 1.551 1.34 28 Xây dựng CTN&Mỏ k53 Nguyễn Thị Tuyết Mai II Tính độ lún cuối tâm móng ta có S = ∑ Si Si độ lún lớp tương đương Si = A 0i h i σ i A 0i - hệ số nén lún rút đổi lớp A 0i = a 1-2 0,017 = = 0,00106 + ε 10.(1 + 0,604) σ i - ứng suất lớp h i - chiều dày lớp thứ i 6,788 + 5,703 = 0,0132 m 5,703 + 3,571 S2 = 0,00106.2 = 0,0098 m S1 = 0,00106.2 SA = S1 + S2 = 0,023 m = 2,3 cm mép B Tương tự ta có SB = 0,00642 m = 0,642 cm mép C Tính tương tự ta có SC = 0,00693 m = 0,693 cm 29 Xây dựng CTN&Mỏ k53 Nguyễn Thị Tuyết Mai KẾT LUẬN Mặc dù đồ án thời hạn yêu cầu , trình độ kinh nghiệm hạn chế nên không tránh khỏi sai sót Mong thầy góp ý kiến đẻ nhửng đồ án sau em làm tốt Tài liệu tham khảo 1- giáo trình học đất ( nhà xuất xây dựng ) 2- giáo trình móng công trình ( nhà xuất xây dựng ) 30 [...]... 0,693 cm 29 Xây dựng CTN&Mỏ k53 Nguyễn Thị Tuyết Mai KẾT LUẬN Mặc dù đồ án này đúng thời hạn và yêu cầu , nhưng do trình độ và kinh nghiệm còn hạn chế nên không tránh khỏi sai sót Mong thầy góp ý kiến đẻ nhửng đồ án sau em có thể làm tốt hơn Tài liệu tham khảo 1- giáo trình cơ học đất ( nhà xuất bản xây dựng ) 2- giáo trình nền và móng công trình ( nhà xuất bản xây dựng ) 30 ... dựng CTN&Mỏ k53 Nguyễn Thị Tuyết Mai CHƯƠNG IV : TÍNH ĐỘ LÚN CUỐI CÙNG I tính ứng suất tại tâm và hai mép móng: 1 Ứng suất tại tâm móng : a.Do tải trọng thẳng đứng gây ra : Pgl = γ tb h + P 946,38 - γ w h = 2.6 + - 2,02.6 = 6,64 (T / m 2 ) F 140 Theo phương pháp phân tầng lấy tổng ta chia nền đất dưới móng thành các lớp nhỏ có chiều dày h i = (0,2 ÷ 0,4)b và chỉ tính đến lớp có σ z σ bt ≤ 0,2 Ta có h... : TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH TRƯỢT SÂU Để kiểm tra ổn định trượt sâu của móng, ta xác định hệ số ổn định trượt sâu η= M ct với giả thiết mặt trượt là mặt trụ tròn Chia khối đất ra thành nhiều mảnh M gt theo chiều thẳng đứng Mômen chống trượt được xác định bằng công thức : M ct = R ∑ (g i cos α i tg i + c i Δl i ) g i - khối lượng mảnh thứ i,bao gồm khối lượng bản thân của mảnh đất và tải trọng do móng truyền... công trình cầu cống Bảng giá trị ứng suất cho phép R’ của các đất dính (kN/m 2 ) Tên đất Hệ số Dẻo Dẻo Cứng rỗng cứng mềm Cát pha 0,50 294 245 196 (á cát) 0,70 245 196 147 0,50 392 294 245 Sét pha 0,70 245 196 147 (á sét) 1,00 196 147 98 Sét 0,50 589 442 343 0,60 491 343 245 0,80 294 245 147 1,10 245 147 98 Bảng tra các hệ số K1, K2 Tên đất Cuội, sỏi, cát thô, cát vừa Cát mịn Cát bột, cát pha Sét và... Điểm 1 2 : σ z1 = 1,624 (T / m ) Điểm 2 2 : σ z 2 = 1,551 (T / m ) Điểm 3 2 : σ z 3 = 1,34 (T / m ) Sơ đồ ứng suất tại 2 mép móng : 27 Xây dựng CTN&Mỏ k53 Nguyễn Thị Tuyết Mai H P C 1.699 1.675 1.489 B 1.624 1.551 1.34 28 Xây dựng CTN&Mỏ k53 Nguyễn Thị Tuyết Mai II Tính độ lún cuối cùng 1 tại tâm móng ta có S = ∑ Si trong đó Si là độ lún của các lớp tương đương Si = A 0i h i σ i A 0i - hệ số nén lún... 10,18 N γ = 1,53 - Cường độ tải trọng giới hạn tại mép móng B ( y = 0 ) Pgh ( 0 ) = N q γ.h + N c C = 4,39.2,02.6 + 10,18.0,5.10 = 104 (T / m 2 ) - Cường độ tải trọng giới hạn tại mép móng C ( y = 10 ) Pgh (8) = N q γ.h + N γ γ.y + N c C = 4,39.2,02.6 + 1,53.2,02.10 + 10,18.0,5.10 = 135 (T / m 2 ) - Tổng tải trọng thảng đứng cho phép tác dụng lên móng là : b Pgh = (Pgh ( 0 ) + Pgh (8) ) = 1195 T 2 -... gây ra : Ta có : σ z = 3.Q 2 với R = x 2 + y 2 + z 2 5 y.z 2.π.R Vì P n đặt vào tâm móng nên x = 0 , y = 0 ,do đó σ z = 0 c.Do tải trọng ngang H gây ra : áp dụng công thức trên với các điểm đã chia ta có Điểm 1 2 3 x(m) 0 0 0 y(m) 2,5 2,5 2,5 z(m) 6 8 10 R(m) 6,5 8,4 10,3 σz 0,148 0,073 0,041 Tổng ứng suất tại tâm móng do tải trọng thẳng đứng và tải trọng ngang gây ra tại các điểm chia là : Điểm 1... trọng ngang giới hạn : Tgh = Pgh tgδ = 147 T Khi đó P tt = 1,1.946,38 =1041 < Pgh T tt = 1,1.83 = 91,3 < Tgh Vậy kích thước móng thoả mãn điều kiện về cường độ 21 Xây dựng CTN&Mỏ k53 Nguyễn Thị Tuyết Mai Bảng tra trị số N q , N γ , N c để tính tải trọng giới hạn theo Xocolovxki cho móng băng nông chịu tải trọng nghiêng : ϕ δ 5o 10o 15o 20o 25o Nq 1.57 3.49 3.49 6.40 Nc 6.49 8.34 14.90 Nγ 0.17 0.56 11.0... Y-Y’ trên đó ta xác định một số tâm trượt O1 , O 2 , O 3 và tìm trị số η tương ứng 12 Xây dựng CTN&Mỏ k53 Nguyễn Thị Tuyết Mai Y H O D C Y' B a Tâm trượt O 1 : Tâm O 1 có R 1 = 11,6m cách mặt đất 0,5m chia trụ đất thành các mảnh mỗi mảnh rộng 1 m, ta được 21 mảnh Mảnh 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 gi ci g i cos α i tg i g i sin α i c i Δl i sin α i cos α i Δl i tg α i 5.27 0.81 0.59 2.3 0.325 0.5 1.01... + 158,8 ) = 3635 ( T.m ) M gt = R.∑ g i sin α i + Pn d + H.a = 11,6.164,58 + 83.4,5 - 40.0,5 = 2263 (T/m ) Hệ số ổn định trượt : η= M ct = 1,6 M gt Tâm trượt O 2 : Tâm trượt O 2 có R = 12,2 m cách mặt đất 1,5 m chia tương tự như trên ta được 22 mảnh Mảnh 1 2 3 4 5 6 gi 5 12.33 15.94 18.12 20.36 22.54 ci g i cos α i tg i g i sin α i c i Δl i sin α i cos α i Δl i tg α i 0.75 0.66 2.28 0.325 0.5 1.07 ... ĐẦU Cơ học đất, móng công trình hai môn học thiếu sinh viên khoa công trình trường đại học kỹ thuật.Hiểu biết sâu sắc đất nền, về trình học xảy tác dụng tải trọng để từ thiết kế giải pháp móng. .. đào tạo trường Đại học M - Địa chất sinh viên ngành xây dựng công trình ngầm mỏ, việc học lớp giáo trình Nền Móng có đồ án môn học, nó giúp cho sinh viên : • Củng cố kiến thức học vận dụng vào công... M tc + w - trọng lượng móng đất móng G = F.h.βγ m = 140.6.2,2 = 1848 (T ) M tc - mômen tiêu chuẩn lấy trọng tâm móng M tc = P.sin 5o hm h + H.(1 + h - m ) 2 2 = 950.sin5 o + 40.(1 + - ) = 322,8