Giáo trình thủy công (tập 2) phần 1

Tr-ờng cao đẳng thuỷ lợi bắc PHạM PHÊ giáo trình THủY CÔNG dùng cho hệ cao đẳng tập iI năm 2010 lời nói đầu Thủy công môn học chuyên môn quan trọng cho ngành đào tạo Thủy lợi Để có Giáo trình Thủy công dành cho hệ Cao đẳng, Tr-ờng tổ chức biên soạn phát hành Giáo trình Thủy công dùng cho hệ Cao đẳng Giáo trình đ-ợc tham khảo giáo trình hệ Trung cấp, Đại học, quy phạm, tài liệu có liên quan Để không ngừng nâng cao chật l-ợng đào tạo, đáp ứng với phát triển kỹ thuật Thủy lợi, giáo trình bám sát, bổ sung, cập nhật t- liệu sở kiến thức giáo trình tài liệu khác Giáo trình gồm 12 ch-ơng phụ lục, đ-ợc chia làm tập, cụ thể nh- sau: Ch-ơng I Khái niệm công trình thủy lợi Ch-ơng II Thấm d-ới đáy hai bên công trình thủy lợi Ch-ơng III Tải trọng tác dụng lên công trình thủy lợi Ch-ơng IV Đập đất Ch-ơng V Đập nhỏ miền núi Ch-ơng VI Công trình tháo lũ Ch-ơng VII Đập tràn bê tông trọng lực Ch-ơng VIII Công trình lấy n-ớc Ch-ơng IX Cống lộ thiên Ch-ơng X Cống ngầm Ch-ơng XI Kênh công trình kênh Ch-ơng XII Cửa van máy đóng mở công trình thủy lợi Ch-ơng XIII Thủy điện Phụ lục Thiết kế định hình Tham gia biên soạn hiệu đính gồm có: - Th.s Phạm Phê, biên soạn - Th.s Thành Đăng Hải, phản biện hiệu đính Giáo trình đ-ợc làm tài liệu giảng dạy cho giảng viên học tập cho sinh viên ngành tr-ờng hệ Cao đẳng, hệ Trung cấp Giáo trình làm tài liệu tham khảo cho cán kỹ thuật quan tâm công trình thủy lợi Tác giả xin chân thành cảm ơn lãnh đạo Tr-ờng Cao đẳng Thủy lợi Bắc Bộ tạo điều kiện để giáo trình đ-ợc biên soạn phát hành Trong trình biên soạn, giáo trình khó tránh khỏi khiếm khuyết Chúng mong nhận đ-ợc ý kiến đóng góp quý bạn đọc Các ý kiến xin gửi Tr-ờng Cao đẳng Thủy lợi Bắc Bộ Xin chân thành cảm ơn tác giả Ch-ơng cống lộ thiên 9-1 Khái niệm phân loại 9.1.1 Khái niệm Cống lộ thiên loại công trình thủy lợi đ-ợc xây dựng hở, phía cống không đắp đất, có tác dụng điều tiết l-u l-ợng khống chế mực n-ớc nhằm đáp ứng yêu cầu cấp n-ớc, phân lũ, tiêu úng, ngăn triều, giữ ngọt, ngăn mặn Cống th-ờng đ-ợc xây dựng hệ thống t-ới, tiêu, dẫn n-ớc đ-ợc đặt đầu, kênh đ-ờng giao thông Ngoài kết hợp cống cho vận tải thủy làm cầu giao thông cống Cống đ-ợc sử dụng rộng rãi, vùng đồng đồng bằng, gọi cống đồng hay cống hở 91.2.Phân loại Việc phân loại cống lộ thiên có nhiều cách nh- theo mục đích sử dụng, kết cấu, vật liệu xây dựng v.v Th-ờng ng-ời ta phân loại theo mục đích sử dụng, phân cống thành loại: 1.Cống lấy n-ớc: Để lấy n-ớc từ nguồn (sông, hồ chứa, ao đầm, kênh ) phục vụ cho yêu cầu t-ới, phát điện, nhà máy, xí nghiệp, nông tr-ờng ngành dùng n-ớc khác kinh tế quốc dân Cống lấy n-ớc đ-ợc bố trí đầu kênh hệ thống đảm bảo cho hệ thống làm việc đ-ợc bình th-ờng, nên gọi cống đầu mối Ví dụ: Cống lấy n-ớc Trung Trang (An Lão, Hải Phòng), lấy n-ớc từ sông Văn óc, t-íi cho 18.250 ha, t¹o ngn t-íi cho 420 ha, cấp n-ớc cho sinh hoạt, công nghiệp ngành kinh tế khác Cống có cửa, réng b = 8m, l-u l-ỵng thiÕt kÕ Qtk = 111m3/s, cống có cửa van phẳng thép, máy đóng mở tời điện TĐ 6.2, đ-ợc xây dựng năm 1980 2.Cống chia n-ớc (hoặc phân n-ớc): Đặt đầu kênh nhánh để lấy n-ớc từ kênh cấp vào kênh cấp d-ới khoanh ruộng canh tác 3.Cống điều tiết: Tác dụng để nâng cao mực n-ớc th-ợng l-u cống, đảm bảo lấy đ-ợc l-u l-ợng yêu cầu vào kênh tạo nên cột n-ớc yêu cầu phía tr-ớc cống Ngoài cống điều tiết dùng để điều tiết phân phối n-ớc hệ thống kênh l-u l-ợng mực n-ớc kênh thay đổi nhiều Cống điều tiết đ-ợc đặt chặn ngang kênh sau cống chia n-ớc ngang sông Ví dụ: Trên hệ thống Sông Nhuệ, sau cống đầu mối Liên Mạc (Từ Liêm, Hà Nội) có nhiều cống điều tiết đ-ợc xây dựng sông để toàn hệ thống đảm bảo đ-ợc nhiệm vụ cấp n-ớc, tiêu úng an toàn cho công trình Cống hạ l-u Liên Mạc cống điều tiết, có nhiệm vụ: - Dâng n-ớc hạ l-u cống Liên Mạc mực n-ớc sông Hồng v-ợt cao trình +12.95 để đảm bảo ổn định cho cống Liên Mạc - Đảm bảo giao thông, tải trọng H30 đ-ợc hai bờ sông Nhuệ - Đảm bảo lấy n-ớc t-ới cho hệ thống 6000ha - Tiêu n-ớc đầu vụ phần diện tích hạ l-u cống thuộc địa phận Hà Nội, Hà Tây cũ - Cống hạ l-u Liên Mạc có cửa, cửa rộng 6m, có cửa qua âu thuyền 4.Cống tiêu: Dùng để tháo n-ớc thừa, n-ớc đọng cho khu vực để chống úng Trong hệ thống kênh, cống tiêu đ-ợc xây dựng kênh tiêu để dẫn n-ớc tháo từ khoang t-ới vào nơi tập trung n-ớc, yêu cầu t-ới tiêu khoa học rửa mặn, thau chua cải tạo đất Ví dụ: Cống Láng Thé (Huyện Càng Long, Trà Vinh), có nhiệm vụ tiêu úng cho 58.940 ha, ngăn mặn cho 31.140 ha, tạo nguồn n-ớc cho 51.128 Ngoài ra, cống có nhiệm vụ kết hợp cải thiện giao thông thủy, giao thông bộ, bố trí địa bàn dân c-, phục vụ n-ớc sinh hoạt cho thị xã Trà Vinh vùng lân cận Cống có cửa, cửa rộng 8,5m, dùng van phẳng để đóng mở cống Cống tiêu Cổ Thiêu III (Kiến Thụy, Hải Phòng) có cửa, cửa rộng 7,5m, tiêu úng cho 9.174ha Cống Cầu Xe (Hải D-ơng) có cửa, cửa rộng 8m, l-u l-ợng tiêu thiết kế 230m3/s, tiêu cho khu vực Bắc H-ng Hải 5.Cống phân lũ: Dùng để tháo phần l-u l-ợng mùa lũ sông sang h-ớng khác, tập trung n-ớc phân lũ vào vùng định (nh- khu vực thấp, dòng sông khác gần ) nhằm hạ thấp mực n-ớc lũ sông để n-ớc không tràn qua đê giảm chiều cao đê Ví dụ: Cống phân lũ Vân Cốc (Hà Tây cũ) đặt km 37 đê phải sông Hồng, đầu sông Đáy, cống gồm 26 cửa, cửa rộng 8m Cùng với đoạn đê thấp hai bên cống (tràn cứu hộ đê) dài 8,6km phân lũ với l-u l-ợng lớn 5000m3/s để phân n-ớc lũ sông Hồng vào khu chứa thuộc huyện Phúc Thọ, sau mùa lũ n-ớc đ-ợc tháo qua đập Đáy để dẫn biển thuộc loại cống Cống Vân cốc thuộc loại cống lộ thiên, cao trình ng-ỡng cống + 12,0 l-u l-ợng qua cống 2330m3/s, cống dùng van phẳng, đóng mở tời điện, mùa lũ cống luôn tình trạng vận hành 6.Cống ngăn triều Xây dựng cửa sông ven biển, chịu ảnh h-ởng trực tiếp thuỷ triều thời kỳ định, thuỷ triều dâng, cống mở để công trình lấy n-ớc vào đồng (do triều đẩy dồn lên) Khi triều rút vào mùa lũ, lợi dụng chân triều thấp cống mở tháo tiêu n-ớc từ đồng Vào mùa khô cống đóng để ngăn triều giữ Ngoài cống có tác dụng thay đổi n-ớc đồng nhằm thau chua rửa mặn Ví dụ: Cống Nghi Quang (Nghệ An) đ-ợc xây dựng để tiêu úng, ngăn triều, giữ ngọt, ngăn mặn, gồm 12 cửa cửa có bề rộng qua n-ớc 3,2m vµ mét cưa qua thun réng 6m, cèng sư dơng cửa van tự động trục đứng Thống kê số cống vùng triều đ-ợc thể qua bảng (9-1) Cống tháo cát: Tạo nên l-u tốc dòng chảy qua cống t-ơng đối lớn để có tác dụng xói bùn rửa bùn cát lắng đọng đáy, phía tr-ớc công trình (th-ờng đập dâng, cống điều tiết, cống lấy n-ớc ) tháo qua cống hạ l-u Các loại cống cống lộ thiên hay cống ngầm Trong ch-ơng đề cập đến cống lộ thiên cống ngầm trình bày ch-ơng khác Cống lộ thiên khác với cống ngầm phía để hở không đắp đất cống hở bố trí cầu giao thông để xe ng-ời qua lại Cống lộ thiên th-ờng đ-ợc sử dụng với tr-ờng hợp: n-ớc chảy qua cống không áp lực, chiều rộng cửa cống lớn kết hợp để thuyền bè qua lại, cột đất hai bên cống không lớn Để đạt mục đích điều tiết l-u l-ợng khống chế mực n-ớc từ kênh cấp vào kênh cấp d-ới, đảm bảo cho công trình làm việc bình th-ờng, đầu kênh nhánh kênh Bảng 14-1 Thông số số cống vùng triều TT Tên cèng TØnh 3 10 11 12 13 14 15 Vàm Đồn Vàm Hồ Tầm Ph-ơng Đa Lộc Cái Xe Cái Oanh Gò Công Xuân Hoà Trị Yên Đôi Ma Mỹ Trung Diễn Thành Lân I Cầu Xe Lân II BÕn Tre BÕn Tre Cöu Long Cöu Long HËu Giang HËu Giang TiÒn Giang TiÒn Giang Long An Long An Quảng Bình Nghệ An Thái Bình Hải D-ơng Thái Bình Chiều Bề Cao rộng rộng trình cống kênh ng-ỡng B (m) Bk (m) 15,0 10,0 15,0 10,0 7,00 14,0 16,0 28,0 15,6 13,2 80,0 40,0 30,0 56,0 32,0 40 18 30 22 15 26 32 44 30 20 110 84 48 90 50 -35 -3,0 -3,0 -3,2 -3,0 -3,0 -3,7 -3,5 -3,0 -2,4 -4,0 -3,0 -3,5 -4,0 -3,5 Chiều sâu bể tiêu 1,50 1,50 1,00 1,30 0,50 0,50 1,80 0,60 0,50 1,77 0,50 1,30 0,50 0,50 1,00 ChiỊu dµi gia Bk/b cè sau bĨ 56 80 15 71 35 35 80 70 60 35 29 46 34 52 40 2,50 1,80 2,00 2,20 2,10 1,80 2,00 1,60 1,90 1,50 1,40 2,10 1,60 1,60 1,56 Chính th-ờng xây cống chia n-ớc, cống điều tiết, cống xói cát âu thuyền nơi tạo thành đầu mối công trình (hay đầu mối cống) Hình (9-1) trình bày sơ đồ loại cống trªn hƯ thèng kªnh 2 Hình 9-1: Sơ đồ bố trí loại cống hƯ thèng kªnh 1- Cèng lÊy n-íc; 2- Cèng chia n-ớc; 3- Cống điều tiết; 4- Cống tiêu n-ớc khu chøa 9.1.3 NhiƯm vơ thiÕt kÕ ThiÕt kÕ cèng để đảm bảo sử dụng công trình đạt hiệu kinh tế, kỹ thuật cao, an toàn, lâu dài, sử dụng vật liệu chỗ, áp dụng thiết kế định hình kết cấu lắp ghép để rút ngắn thời gian thiết kế, xây dựng sớm đ-a công trình vào làm việc 1.Các b-ớc thiết kế Khi thiết kế cống tiến hành theo b-ớc cụ thể sau đây: -Dựa vào nhiệm vụ, điều kiện sử dụng, tình hình địa chất, địa hình nơi xây cống chọn hình thức cống hợp lý - Tính toán thủy lực xác định kích th-ớc cống chọn biện pháp tiêu thích hợp - Tính toán n-ớc thấm d-ới đáy cống ®Ĩ kiĨm tra ®iỊu kiƯn an toµn vỊ thÊm - Chọn kết cấu công trình bố trí phận cống - Kiểm tra điều kiện ổn định c-ờng độ phận cống - Trên sở tính toán, vẽ vẽ công trình - Tính toán khối l-ợng tổng dự toán công trình Tùy theo quy mô công trình mà ấn định yêu cầu nội dung, ph-ơng pháp tính toán t-ơng ứng với giai đoạn thiết kế Thiết kế định hình Thiết kế công trình kênh nói chung cống nói riêng có ph-ơng pháp khác theo thiết kế định hình Các thiết kế định hình công trình quan thiết kế Bộ, Sở chuyên ngành ban hành Dựa vào yêu cầu thủy lực, cột n-ớc, địa hình địa chất, kết hợp với tình hình cụ thể nơi xây dựng để chọn mẫu thiết kế cống cho thích hợp Khi thiết kế theo định hình cần tiến hành nh- sau: - Dựa vào l-u l-ợng thiết kế chênh lệch mực n-ớc th-ợng hạ l-u, thông số khác, chọn chiều rộng cống, chọn mẫu định hình - Đánh dấu vị trí công trình đồ hệ thống kênh vẽ sơ họa bình đồ nơi xây cống - Ghi cao trình mặt đất phận công trình, tính kích th-ớc chi tiết cống - Tính toán khối l-ợng công trình dự toán, tính giá thành công trình Thiết kế định hình giúp cho việc thiết kế công trình đ-ợc nhanh, gọn nh-ng phải loại trừ khả số tr-ờng hợp cần phải tính toán kiểm tra lại xác định kích th-ớc kết cấu chọn 9-2 Tính toán thủy lực 9.2.1.Mục đích, yêu cầu 1.Mục đích Tính toán thủy lực cống để giải hai vấn đề bản: - Xác định đ-ợc chiều rộng cống đảm bảo đ-ợc l-u l-ợng qua cống theo yêu cầu thời kỳ - Tính toán tiêu biện pháp tiêu nhằm ổn định dòng chảy không gây xói lở phía sau cống 2.Yêu cầu Để đáp ứng yêu cầu này, vị trí cống đ-ợc xác định, việc thiết kế cần phải đề cập đến vấn đề sau tính toán thủy lực - Dựa vào nhiệm vụ cống, việc thiết kế cần vào quy phạm hành để xác định tần suất đảm bảo, tần suất thiết kế, để từ xác định mực n-ớc th-ợng hạ l-u, l-u l-ợng tháo qua cống cho phù hợp - Dựa vào điều kiện địa hình, địa chất yêu cầu cụ thể khác, chọn hình thức ng-ỡng cống - Tính toán xác định chiều rộng cống, nhằm thỏa mãn yêu cầu tháo n-ớc, đảm bảo yêu cầu kỹ thuật, kinh tế - Tính toán tiêu đảm bảo an toàn tr-ờng hợp 9.2.2.Xác định mực n-ớc thiết kế th-ợng hạ l-u cống 1.Xác định mực n-ớc thiết kế hạ l-u cống (Hh) Căn vào nhiệm vụ công trình xác định đ-ợc cấp công trình, từ có mức đảm bảo ứng với mức n-ớc đảm bảo thiết kế, qua tính toán thuỷ lực, thuỷ văn xác định đ-ợc mực n-ớc th-ợng hạ l-u thiết kế a.Với cống lấy n-ớc: Căn vào mực n-ớc cần nơi dùng, vẽ đ-ờng mực n-ớc kênh từ tính toán thủy lực kênh, có mực n-ớc thiết kết đầu kênh, tức mực n-ớc hạ l-u cống b.Với cống phân lũ, cống tiêu Dựa vào tính toán thuỷ văn để xác định, ví dụ: sông có l-u l-ợng Q, nhánh đổ vào l-u l-ợng Q1 l-u l-ợng sông Q + Q (hình 14.4) tra quan hƯ Zh ~ Q øng víi (Q + Q1) ta có mực n-ớc hạ l-u cần tìm Với cống tiêu vùng triều: mực n-ớc hạ l-u thiết kế chọn theo chân triều, đỉnh triều dạng triều thiết kế Hình 9-2.Nhánh có l-u l-ợng Q1 đổ vào sông có l-u l-ợng Q Xác định mực n-ớc thiết kế th-ợng l-u cèng(Ht) a Víi cèng lÊy n-íc NÕu cèng lÊy n-ớc trực tiếp từ sông, cần tiến hành nh- sau: L-u l-ợng sông thời điểm tính toán Q1, l-u l-ợng lấy n-ớc vào kênh Q, nh- l-u l-ợng sông lại Q2 = Q1 - Q Tõ Q1 vµ Q2 = Q1 – Q, tra quan hƯ Zt= f(Q) ta cã mùc n-íc s«ng phía phía d-ới cửa lấy n-ớc H1, H2 Tõ ®ã ta cã tỉn thÊt cét n-íc: Z1 = H1 H2 (hình 9-2) e Hình 9-3 Sơ ®å tÝnh chiỊu s©u n-íc tr-íc cèng Do viƯc n-ớc chảy vào cống nên cửa lấy n-ớc mực n-ớc có thêm độ hạ thấp Z2 tính theo công thức: Z2 Trong đó: Kv (1  K)g K - tû sè l-u l-ỵng, b»ng (9-1) Q ; Q1 v - l-u tốc bình quân s«ng phÝa d-íi cưa lÊy n-íc v= Q2 ; với - mặt cắt -ớt sông ứng víi chiỊu s©u n-íc H2; 2 g - gia tèc trọng tr-ờng Nh- chiều sâu n-ớc sông đầu cưa lÊy n-íc: H = H1 – Z (9-2) víi Z = Z1 + Z2 Cần ý: - Trị số H tính đ-ợc nhỏ chiều sâu chảy phân giới sông (H < H pg) dùng giá trị Hpg - Tr-ờng hợp cống đặt sâu vào cửa lấy n-ớc, cần tính thêm tổn thất cột n-ớc kênh dẫn từ sông vào đến cống Z3 Lóc ®ã, Z = Z1 + Z2 + Z3 b Cống tiêu, cống phân lũ Tr-ờng hợp cống tiêu, cống phân lũ mực n-ớc th-ợng l-u đ-ợc tính toán xuất phát từ yêu cầu khống chế chống úng nội đồng để xác định Còn mực n-ớc hạ l-u, để đơn giản an toàn th-ờng vào l-u l-ợng tiêu quan hệ Q ~ Z sông để xác định L-u l-ợng t-ơng ứng sông Q2 = Q1 + Q, với Q1 l-u l-ợng sông Q l-u l-ợng tiêu Riêng cống tiêu vùng triều, việc tính toán phức tạp chế độ tháo n-ớc phụ thuộc vào thay đổi mực n-ớc, mực n-ớc hạ l-u chịu ảnh h-ởng thủy triều Đây toán dòng không ổn định, tức phụ thuộc theo thời gian Vấn đề đ-ợc trình bày chi tiết giáo trình thủy lực 3.Lựa chọn kiểu ng-ỡng cống l-u l-ợng đơn vị a L-u l-ợng đơn vị chảy qua cống Vấn đề chọn l-u l-ợng đơn vị chảy qua cống quan trọng, cần phải xét từ đầu ảnh h-ởng đến giá thành xây dựng điều kiện làm việc an toàn cống kênh Khi chọn l-u l-ợng đơn vị lớn, kích th-ớc cống đ-ợc giảm nhỏ, song tiêu sau cống phức tạp Nếu chọn l-u l-ợng đơn vị nhỏ ng-ợc lại Vì thiết kế cần phải so sánh lựa chọn để giải thoả đáng bảo đảm yêu cầu kinh tế kỹ thuật Khi chọn l-u l-ợng đơn vị cần tham khảo số liệu kinh nghiệm thực tế, nên ý đến số mặt sau: - Khi chênh lệch mực n-ớc th-ợng hạ l-u lớn, l-ợng dòng chảy qua cống lớn nên chọn l-u l-ợng đơn vị nhỏ - Khi chiều sâu n-ớc sau cống nông nên chọn l-u l-ợng đơn vị nhỏ để giảm nhẹ vấn đề tiêu - Khi yếu, khả chống xói nên chọn l-u l-ợng đơn vị bé - Khi cống có quy mô lớn, n-ớc chảy sau cống không đều, khó khuếch tán dễ dẫn đến t-ợng chảy tập trung, nên chọn l-u l-ợng đơn vị nhỏ Để đảm bảo dòng chảy từ cống kênh khuếch tán t-ơng đối đều, theo đề nghị V.M.Đômbơrôpski, l-u l-ợng đơn vị sau bể tiêu không lớn 1,5 lần l-u l-ợng đơn vị kênh nãi chung nhá h¬n 10m3/s.m Theo kinh nghiƯm thùc tÕ cống dùng phân lũ cát q=1015m3/s.m Cống tiêu q = 411m3/s.m đất có tính dính cã thĨ lÊy lín h¬n mét chót Cèng lÊy n-íc q = 49 m3/s.m vµ l-u tèc qua cèng v = 1 m/s ®Ĩ tỉn thÊt cét n-íc qua cống không lớn b.Lựa chọn kiểu ng-ỡng cống Hình thức ng-ỡng cống có ảnh h-ởng đến khả dẫn n-ớc qua cống, ảnh h-ởng đến việc xác định kích th-ớc lỗ cống số kết cấu khác cống Phần lớn cống xây dựng n-ớc ta chọn loại ng-ỡng bằng, có tác dụng nh- ng-ỡng đỉnh rộng Ngoài loại ng-ỡng chọn hình thức ng-ỡng mặt cắt thực dụng không chân không Trong tr-ờng hợp sau th-ờng dùng ng-ỡng đỉnh rộng: - Khi cần hạ thấp cao trình đỉnh ng-ỡng để đảm bảo khả dẫn n-ớc qua cống Ví dụ cống tiêu, cao trình mặt n-ớc đ-ờng tiêu th-ờng thấp, chiều sâu n-ớc lại yêu cầu lớn để nhanh chóng tiêu n-ớc đọng - Khi l-u l-ợng đơn vị xác định nh-ng không đòi hỏi hệ số l-u l-ợng lớn - Khi thời gian thi công gấp rút, số yêu cầu khác thoả mãn chọn loại ng-ỡng đơn giản, thi công dễ Tuỳ theo tình hình cụ thể nh- yêu cầu chiều sâu n-ớc chảy, yêu cầu hệ số l-u l-ợng mà cao trình định ng-ỡng chỗ dòng n-ớc vào cống làm cao đáy kênh chút Tr-ờng hợp yêu cầu có hệ số l-u l-ợng lớn mực n-ớc th-ợng l-u đáy kênh chênh nhiều, cần hạn chế l-u l-ợng đơn vị nên dùng ng-ỡng thực dụng để nâng cao trình ng-ỡng lên, giảm cột n-ớc chảy ng-ỡng tràn, đồng thời giảm đ-ợc chiều cao cửa van 10 Khi cống có chiều dài L > 10H Tr-ờng hợp th-ờng gặp cống ngầm d-ới đập đất hồ chứa (sơ đồ hình 10-6) a- Tại vị trí chảy kªnh: Q  n b k h k 2gZ03 (10-8) Trong đó: bk hk - chiều rộng đáy chiều sâu n-ớc kênh, ứng với l-u l-ợng tÝnh to¸n Q Z03 – Cét n-íc Z3 cã tÝnh cột n-ớc l-u tốc tới gần Z 03 Z v32 (10-9) 2g Hình 10-6 Sơ đồ tÝnh thđy lùc cèng ngÇm Z3  Z03  Tõ ®ã suy ra: TrÞ sè v3  Q bb (hk  d ) v32 2g (10-10) víi bb vµ d chiều rộng, chiều sâu bể tiêu cuối cống (th-ờng đ-ợc dự kiến tr-ớc phù hợp với phần đ-ợc nêu tiếp sau) - Xác định độ dốc đáy cống theo dạng bảo đảm dòng chảy cèng: i Q2 (10-11) 2C R , C, R diện tích mặt cắt -ớt, hệ số Sêdi, bán kính thủy lực dòng chảy cống -Chiều sâu chảy ®Òu cèng: h = hk + Z3 (10-12) b Tại vị trí tháp: Q n bh 2gZ02 68 (10-13) T-ơng tự nh- phần trên, từ tính đ-ợc: Z  Z 02  v22 (10-14) 2g v2 Với v2 l-u tốc dòng chảy phía tr-ớc tháp: Q (10-15) c Tại cửa vào: Q n bh1 2gZ 01 (10-16) T-ơng tự nh- phần trên, từ tính đ-ợc: Z1 Z 01 với v1 l-u tốc kênh dẫn vào: v12 (10-17) 2g v1  Q (10-18) 1 Nh- vËy tæng tæn thÊt qua cèng: Zi = Z1 + Z2 + Z3 + Zcr + iL Trong ®ã: (10-19) Zcr - tỉn thất qua chắn rác cửa vào; L - chiều dài cống Gọi [Z] chênh lệch thực tế mực n-ớc th-ợng hạ l-u cống Việc lựa chọn chiều rộng cống hợp lý khi: [Z] Zi (10-20) Việc trình bày xét cho tr-ờng hợp cụ thể Trong thực tế có nhiều cặp quan hệ Q Z, cần kiểm tra để chọn đ-ợc tr-ờng hợp cần chiều rộng cống lớn 10.3.3.Cống chảy bán áp Cửa vào ngập n-ớc (hình 10-7) r c K d K ho hr c r Hình 10-7 Sơ đồ chảy bán áp 69 Công thức tính toán: Q  2g(H0  a) (10-21) Trong ®ã:  - tiÕt diện cống; lấy theo bảng (10-1) Bảng 10-1 Kiểu đầu vào Kiểu hành lang 0,576 0.715 Kiểu cổ áo 0,591 0,726 Kiểu chữ môn, có hình nón 0,625 0,735 Kiểu t-ờng xiên 0,670 0,740 Tr-ờng hợp có cửa khống chế (hình 10-8) Trong tr-ờng hợp th-ờng xảy cống có tháp đặt cưa khèng chÕ ®Ĩ lÊy n-íc ë hå chøa L-u l-ợng tính theo công thức chảy tự d-ới cửa cèng Q  c 2g(H0  a) (10-22) Trong ®ã:  - hƯ sè co hĐp ngang, th-êng lÊy  = 0,96  0,98;  - hÖ sè l-u tèc;  - hƯ sè co hĐp ®øng, tïy thc a/H, xem bảng (9-2 ch-ơng IX); a - độ mở cửa cống; C - diện tích -ớt mặt cắt thu hĐp sau cưa van NÕu cèng hép C = bhC, với b chiều rộng cống, hC = a Mặt cắt thu hĐp nµy cã thĨ lÊy sau cưa cèng mét khoảng 1,4a 70 hhạ hc hr Hình 10-8 Chảy bán áp có cửa khống chế Dòng chảy cống sau mặt cắt co hẹp, th-ờng độ dốc đáy cống < i < i pg, nên đ-ờng mặt tr-ớc có dạng hình n-ớc dâng C1 Trong thủy lực trình bày cách vẽ đ-ờng mặt n-ớc với mục đích để xác định chiều sâu n-ớc cuối cống hr Nh÷ng kÕt ln: - NÕu hr > hpg (chiỊu sâu phân giới dòng chảy cống) sinh n-ớc nhảy cống Nói chung gặp tr-ờng hợp cần xử lý nh- đẩy lùi tháp phía hạ l-u, rút ngắn chiều dài đoạn n-ớc dâng, tránh n-ớc nhảy cống - Nếu hr < hpg, n-ớc nhảy cống Ng-ời thiết kế cần tạo n-ớc nhảy ngập sau cống nh- làm bể, t-ờng tiêu Nguyên tắc đ-ợc trình bày thủy lực 10-4 Lực tác dụng lên cống ngầm Thông th-ờng lực tác dụng lên cống ngầm bao gồm: - Trọng l-ợng thân - Trọng l-ợng n-ớc cống - áp lực n-ớc cống - Trọng l-ợng đất đắp - áp lực ngang đất - Tải trọng đặt mặt đất Ngoài tùy tình hình, quy mô cụ thể xét tíi mét sè lùc kh¸c, vÝ dơ nh- n-íc va, ứng suất nhiệt v.v Để tránh lún không đều, th-ờng phân cống thành đoạn chịu lực t-ơng đối Tại tạo khớp nối thỏa mãn yêu cầu biến dạng chống thấm tốt Tùy theo tình hình địa chất, điều kiện chịu lực, đoạn dài 15 m Khi tính toán lực này, tùy theo loại cống, vận dụng từ nguyên tắc chung đ-a cách tính riêng cho phù hợp để tính toán kết cấu cho thích hợp D-ới xin nêu số ví dụ để tham khảo 71 10.4.1.Trọng l-ợng thân Cống có tiết diện tròn Gb  (D  d ) 1 (10-23) Trong đó: Gb - trọng l-ợng thân; D, d - đ-ờng kính cống; - trọng l-ợng riêng vật liệu làm cống, th-ờng cống bê tông cốt thép, = (2,4 2,5) T/m3 Cống hộp Trong tr-ờng hợp để tính toán kết cấu cần xét: - Phần ®Ønh, xem xÐt lùc ph©n bè ®Ịu qb: qb = 1t (10-24) Trong đó: t - chiều dày đỉnh - Phần thành bên, xem nh- lực tập trung P bên: P = 1t1h (10-25) Trong đó: t1 vµ h - chiỊu dµy vµ chiỊu cao cđa thµnh bên 10.4.2 áp lực n-ớc áp lực n-ớc tác dụng bên bên (khi có mực n-ớc ngầm) đ-ợc tính toán theo công thức thủy tĩnh Th-ờng chia thành phần sau: áp lực n-ớc bên áp lực n-ớc phân bố đều, cống có ¸p: P =  h, víi h lµ cét n-íc chịu áp lực đỉnh cống; trọng l-ợng riêng n-ớc áp lực n-ớc phân bố không theo theo quy luật tam giác hai thành phần đáy (cống hộp) Tr-ờng hợp cống tròn, cống có áp phần áp lực phân bố P nói trên, áp lực n-ớc lại bao gồm trọng l-ợng khối n-ớc Gn = d2/4, với - trọng l-ợng riêng n-ớc, d - đ-ờng kính ống, áp lực bên (h-ớng ra) xem nh- dạng tam giác với chiều cao đ-ờng kính ống Rõ ràng nh- cống làm việc không áp, vận dụng quan niệm để chọn sơ đồ áp lực n-ớc tác dụng 72 áp lực n-ớc bên Tùy theo mực n-ớc ngầm cao thấp đỉnh cống mà cách phân tích áp lực n-ớc tác dụng từ bên đ-ợc theo nguyên tắc nh- trên, tùy theo cống tròn hay chữ nhật Khi n-ớc ngầm cao đỉnh cống, phần trọng l-ợng n-ớc tác dụng phía đỉnh không xét, mà dùng tính trọng l-ợng đất đắp, thuộc phần đất đắp trạng thái bão hoà 10.4.3.áp lực đất áp lực đất tác dụng lên đỉnh cống áp lực đất tác dụng lên đỉnh cống t-ơng đối phức tạp, áp lực chịu ảnh h-ởng nhiều nhân tố nh- tính chất đất đắp, độ cứng cống, ph-ơng pháp chôn chiều sâu đặt cống Khi đào rãnh sâu đặt cống (hình 10-9), thành rãnh đất nguyên dạng có độ chặt lớn đất đắp có độ lún nhiều Khi đất đắp lún bị sức cản thành rãnh Do trọng l-ợng đất đỉnh cống tính theo công thức: Gđ KT  ® H B  D1 (10-26) Trong đó: đ- trọng l-ợng riêng đất đắp; KT - hệ số tập trung áp lực, phụ thuộc H/B (hình 10-10; H,B xem hình 10-9); D1 - đ-ờng kính cđa èng hc chiỊu réng lín nhÊt cđa cèng hép Khi cống đặt hay phần nền, (hình 10-11), đất đắp hai bên dày hơn, lún nhiều hơn, nên tác động vào khối đất đắp cống, làm tăng thêm trọng l-ợng đất đắp Gđ Gđ = KH đHD1 (10-27) Hệ số KH tham khảo bảng (10-2), ký hiệu khác xem hình vẽ Bảng (10-2) dùng cống đặt hoàn toàn mặt bệ cứng Nếu cống đặt hoàn toàn KH = Tr-ờng hợp cống đặt phần H/D1 khác bảng, dùng ph-ơng ph¸p néi suy H/ B H/ Bo D1 Hình 10-9 Cống đặt sâu rãnh 73 KT 1.0 0.9 0.8 0.7 0.6 d = 0.3 0.5 0.4 0.3 0.2 0.1 3 H 10 B H×nh 10-10 §-êng quan hƯ KT ~H/B 1) §Êt sÐt b·o hßa; 2) Đất sét ẩm -ớt; 3) Đất sét cát ẩm -ớt Bảng 10-2 Hệ số KH Ph-ơng pháp đặt ống Loại đất H/D =2 H/D1= 12 Cát,thịt rời rạc,sét nhão Đặt 1,00 1,05 Đặt bệ cứng 1,15 1,20 Cát trung bình, thịt chặt vừa, sét dẻo Đặt 1,25 1,35 Đặt bệ cứng 1,30 1,45 Cát mịn chặt, cuội, sỏi Đặt 1,40 1,70 Sét cứng Đặt bệ cứng 1,45 1,80 1,50 2,00 Đá 2.áp lực ngang đất Hình 10-11 Cống ngầm đặt 74 Hình (10-12) biểu thị sơ đồ áp lực ngang đất tác dụng lên ống tròn (các loại khác t-ợng tự nh- thế) Tổng quát có mực n-ớc ngầm, ta cã c«ng thøc:       e1  1 Z1 tg2  45     Z2 tg2  45       (10-28)    e2  e1   Htg2  450     (10-29) Trong ®ã: 1 , - trọng l-ợng riêng, góc ma sát đất mực n-ớc ngầm; , -trọng l-ợng riêng đất n-ớc góc ma sát t-ơng ứng Các ký hiệu khác xem hình vẽ e1 Z1 Z1 Z2 Z2 H H e2 Hình 10-12 áp lực ngang đất lên cống 10.4.4.Lực tác dụng d-ới đáy Về nguyên tắc cân tĩnh, lực tác dụng d-ới đáy cân với lực từ xuống Nh- lực d-ới đáy bao gồm phản lực áp lực thủy tĩnh (khi có n-ớc ngầm) Dựa vào điều kiện ta xác định đ-ợc lực tác dụng d-ới đáy chia cho chiều rộng cống đ-ợc lực dạng phân bố đều, th-ờng dùng dạng tính toán kết cấu, dùng bảng tra để tính nội lực cống Cần nói thêm lực tác dụng đáy có phân bố khác tùy theo hình dạng, kết cấu cống tính chất Trong tính toán giả thiết phân bố đều, không sát thực tế, song đủ cho phép để tiện lợi cho tính toán, tra bảng nội lực 10-5 Tính toán kết cấu cống 10.5.1.Cống tròn, cống hộp Sau xác định đ-ợc ngoại lực tác dụng lên cống, việc xác định nội lực tức tính đ-ợc giá trị mômen, lực dọc trục, lực cắt (M, N, Q) tr-ờng hợp làm việc khác cống, để kiểm tra kÝch th-íc, bè trÝ cèt thÐp chÞu lùc 75 Với cống tròn, cống hộp kết cấu siêu tĩnh Vì cần dựa vào lý luận kiến thức kết cấu để xác định nội lực Trong số tài liệu chuyên môn sổ tay kỹ thuật, ng-ời ta lập bảng tra để xác định giá trị nội lực vị trí mặt cắt bất lợi sơ đồ tải trọng Ng-ời thiết kế sử dụng bảng tra xét theo nguyên tắc cộng tác dụng ngoại lực để tìm kết 10.5.2.Cống kiểu nắp (hình 10-13) Tấm nắp kê tự lên t-ờng bên, nên nắp tính toán xét nh- sơ đồ dầm đơn; Theo mặt cắt ngang lấy chiều dài đơn vị m, lực tác dụng thẳng đứng nh- trọng l-ợng thân, trọng l-ợng đất đắp L A A E E Hình 10-13 Cống kiểu nắp Khi nắp bê tông, đá phiến, chiều dày chọn theo điều kiện chịu uốn: t 6KM b u (10-30) Theo điều kiện chịu cắt: t 3Q 2b c (10-31) Trong đó: M - mômen uốn lín nhÊt cđa tÊm, M  lªn tÊm, l0 = 1,05 l; ql 02 ; với q tải trọng phân bố tác dụng l - chiều rộng cống; Q - lực cắt gối, Q = q l0/2; K - hƯ sè an toµn, K = 1,8; b - chiÒu réng tÊm, chän b = m; [u ], [c ] - øng suÊt uèn, øng suÊt cắt cho phép vật liệu làm nắp 76 Nếu nắp làm bê tông cốt thép, vào mômen lớn để tính l-ợng cốt thép yêu cầu Khi đặt thép cần uốn thép hai đầu lên để chịu cắt đề phòng chịu mômen âm gối tựa Đối với t-ờng bên tính toán nh- t-ờng chắn đất Khi đáy liền t-ờng tính đáy theo ph-ơng pháp đảo dầm Nếu làm tách rời, cần kiểm tra để đủ chiều dày t chống đẩy theo công thức (9-77) t n. n h i  VL   n (9-77) Trong đó: t - chiều dày đáy (m); n - hƯ sè an toµn, th-êng lÊy b»ng 1,1  1,2; n - trọng l-ợng riêng n-ớc, th-ờng lấy 104 N/m3; VL - trọng l-ợng riêng vật liệu xây đáy (N/m3); hi - cột n-ớc áp lực thấm điểm tính toán (m), th-ờng xét điểm tính toán vị trí cửa van cột n-ớc áp lực thấm có tác dụng đẩy lớn Chiều dày đáy phơ thc mét sè thùc tÕ kh¸c, nh- kÝch th-íc đá, gạch số lớp xây 10.5.3 Cống kiểu vòm Trong thực tế vòm t-ờng bên th-ờng liền khối Trong tính toán để đơn giản thiên an toàn xem vòm t-ờng liên kết khớp Vòm trở thành kết cấu tĩnh định chịu lực đối xứng Hình dạng kết cấu vòm sơ định tr-ớc, sau thông qua tính toán để xác định hợp lý chọn sửa đổi bổ sung cho thích hợp Chiều dày vòm, sơ chọn theo công thức: t đ 0,138 Rmax 0,5L 0, 06 (10-32) hay t® = (0,3  0,35)L + 0,02Z (10-33) tc = (1,5 2,5)tđ (10-34) Trong đó: tđ, tc - chiều dày đỉnh chân vòm (m); Rmax - bán kính lớn vòm (m); L - nhịp vòm (m); Z - chiều dày tầng đất đắp đỉnh vòm (m) Có thể dùng công thức sau để xác định chiều dày mặt cắt bất kú: t = t®sec  (10-35) 77 Trong ®ã:  - góc tạo mặt cắt tính toán mặt cắt đỉnh vòm; Nguyên tắc tính toán vẽ đa giác lực trục hợp lý Các b-ớc cụ thể nh- sau: -Xác định lực tác dụng (hình 10-14) Vì vòm chịu lực đối xứng, nên lực đẩy đỉnh vòm theo ph-ơng nằm ngang Trong tính toán th-ờng giả thiết lực H0 tác dụng điểm 1/3 phía chiều dày vòm Ngoại lực tác dụng lên vòm bao gồm trọng l-ợng thân, trọng l-ợng đất đắp, lực tác dụng ngang đất tải trọng khác (trên mặt đất có) Chia vòm thành số đoạn để tính lực lên đoạn Ví dụ hình (10-14), sau chia đoạn tính đ-ợc lực đứng W1, W2, W3, W4 lực ngang H1, H2, H3, H4 Hình 10-14 Sơ đồ lực tác dụng lên nửa vòm -Giả thiết phản lực R tác dụng điểm 1/3 phía d-ới tiết diện -Lấy mômen với điểm tác dụng phản lực chân vòm, ta cã: H0  Wi x i  H i y i y0 (10-36) Trong đó: Wi Hi - lực đứng lực ngang tác dụng đoạn thứ i vòm; xi, yi - khoảng cách từ lực ứng với điểm lấy mômen; y0- khoảng cách từ H0 tới điểm lấy mômen -Tiến hành vẽ đa giác lực: Từ điểm O kẻ đ-ờng nằm ngang lấy đoạn theo tỷ lệ, có giá trị H0 Từ đầu mút H0 vẽ đoạn có ph-ơng giá trị P1 (hợp lực đứng ngang t-ơng ứng) đ-ợc Oa = R1 Tiếp tục với P2, P3 đ-ợc R2, R3 kết thúc Trên sơ đồ hình (10-14b), H0 gặp P1 điểm Tại điểm kẻ đ-ờng song song với R1 gặp P2 ®iĨm vµ cø tiÕp tơc cho ®Õn kÕt thúc Ta xác định đ-ợc đ-ờng áp lực vòm Nếu đ-ờng chân vòm trùng với điểm 1/3 phía d-ới nh- giả thiết ban đầu, giả thiết Nếu không cần hiệu chỉnh lại kết thỏa đáng Dựa vào kết này, áp lực vẽ điểm mặt cắt nằm lõi tiết diện (1/3 phần tiết diện), hình dạng vòm chọn hợp lý Tr-ờng hợp vòm chịu ứng suất nén 78 Dùng công thức nén lệch tâm để xác định ứng suất mặt cắt: , R M F W (10-37)  ,,  R M  F W (10-38) Trong đó: v - ứng suất điểm mặt cắt (có giá trị lớn nhỏ nhất); R M - lực mômen lực gây (xét với điểm mặt cắt); F W - tiết diện môđuyn chống uốn mặt cắt Nếu chiều dày mặt cắt t, chiều dài vòm tính toán lấy m Nh- F = t W = t2/6 Tr-ờng hợp có mặt cắt phát sinh ứng suất kéo nén lớn ứng suất cho phép kích th-ớc, hình dạng vòm ch-a hợp lý cần sửa đổi tính toán lại từ đầu T-ờng bên đáy tÝnh nh- ë cèng cã tÊm n¾p Khi tÝnh t-êng bên kể đến lực đẩy vòm truyền tới 9-6.cấu tạo cống ngầm 10.6.1.Bộ phận cửa vào, cửa Cửa vào có tác dụng nối tiếp thân cống với mái đập, yêu cầu đảm bảo dẫn n-ớc vào, thuận dòng R (a) (b) Hình 10-15.Kiểu t-ờng h-ớng dòng mở rộng dần (a) vµ loe réng (b) ë cưa vµo vµ cưa 79 Để dòng chảy vào đ-ợc thuận phân bố l-u tốc đặn vào cửa ra, th-ờng bố trí t-ờng h-ớng dòng theo hình thøc më réng dÇn Gãc chơm cđa t-êng h-íng dòng cửa vào th-ờng lấy khoảng (180 230) Gãc chơm ë cưa kho¶ng (80  120) Có nhiều kiểu, hình (10-15) giới thiệu loại mở rộng dần loe rộng Cấu tạo cửa cần ý kết hợp với việc bố trí thiết bị tiêu sau cống 10.6.2.Thân cống Thân cống ngầm th-ờng dài phải qua đê, đập, đ-ờng giao thông nên để tránh rạn nứt lún không gây ra, phải bố trí khe nối chia thành t-ờng đoạn Chiều dài đoạn phụ thuộc vào tình hình địa chất nền, chiều dày tầng đất đè cống.Th-ờng lấy đoạn khoảng (1m 2m) dể tiện việc vận chuyển, xây lắp Hình (10-16) giới thiệu số dạng mặt cắt ngang ống Hình 10-16 Một số dạng mặt cắt ngang cống ngầm Đối với cống hộp th-ờng b  h   1,5 m ®ã, chiỊu dày chọn phải đảm bảo yêu cầu chịu lực, không cho phép có vết nứt, đảm bảo chống xâm thực cốt thép nên chiều dày th-ờng chọn 0,25 m Tại góc làm vát tránh gây ứng suất tập trung Cống tròn có ống đúc sẵn đ-ờng kính nhỏ từ 0,1 0,2 m đến 1,0 1,2 m đổ bê tông chỗ (có thể lớn hơn) Chiều dày ống tùy theo lớn nhỏ chọn từ 10 30 cm Tại chỗ nối tiếp đoạn ống cần phải đảm bảo chống thấm tốt Cống nhỏ tròn tham khảo hình (10-17) Cống t-ơng đối lớn, chỗ nối tiếp dù cống dạng tròn, hộp hay vòm, nên chuyển thành khe nối chữ nhật để dễ bố trí thiết bị cho khít n-ớc mà đảm bảo biến dạng, (hình 10-18) 80 Hình 10-17 Chống thấm đoạn ống tròn 1) Giấy dầu; 2) Vữa xi măng; 3) Vòng đai bê tông cốt thép 4 Hình 10-18 Khe nối chữ nhật 1) Bao tải tẩm nhựa đ-ờng; 2) Dây thừng tẩm nhựa đ-ờng;3) Nhựa đ-ờng; 4) Tấm kim loại Đối với cống ngầm lấy n-ớc hồ chứa th-ờng gặp số dạng có sơ đồ hình (10-19); (10-20) (10-21) Loại cầu cảng, loại tháp th-ờng dùng với cống có quy mô lớn Cần ý, cống ngầm hồ chứa kiểu tháp, sau tháp cần bố trí lỗ dẫn khí vào cống để đề phòng tr-ờng hợp dòng chảy bị tắc cửa ra, tạo chân không cống, gây hhỏng cống, rung động cửa van Đ-ờng kính lỗ d = 10 cm Hình 10-19 Cắt dọc cống ngầm có cửa van hạ l-u 81 R Ngoài số tr-ờng hợp để lấy n-ớc dùng hình thức thay tháp, cầu cảng đoạn đặt nghiêng mái đập bờ hồ có hàng lỗ lấy n-ớc để đóng mở tïy theo mùc n-íc ë tõng thêi kú cao thÊp Loại quản lý phức tạp, dễ h- hỏng Khi ống tròn nhỏ, dùng van khóa đặt hạ l-u (giống nh- khóa vòi n-ớc), giảm đ-ợc kinh phí xây tháp hay cầu cảng, nh-ng ống dễ bị bồi lấp, tắc ống Vì loại kể đ-ợc sử dụng, kể đến mà không trình bày cụ thể a) 2 2 2 Hình 10-20 Cắt dọc mặt cống đặt nghiêng mái đập s-ờn dốc 1) ống nghiêng; 2) Lỗ lấy n-ớc; 3) Lỗ thông khí; 4) Bể tiêu năng; 5)ống ngầm Hình 10-21 Cống ngầm hồ chứa a) Kiểu tháp; b) Kiểu cầu c¶ng 82 ... (mm/ s) 0,005 0, 010 0,020 0,030 0,040 0, 012 3 0,0692 0,2770 0,6230 1, 110 0 0,05 0,06 0,07 0,08 0,09 1, 73 2,49 3,39 4,43 5, 61 0 ,10 0 0 ,12 5 0 ,15 0 0 ,17 5 0,200 6,92 10 , 81 15,60 18 ,90 21, 60 0,225 0,250... 1, 50 1, 50 1, 00 1, 30 0,50 0,50 1, 80 0,60 0,50 1, 77 0,50 1, 30 0,50 0,50 1, 00 ChiỊu dµi gia Bk/b cè sau bĨ 56 80 15 71 35 35 80 70 60 35 29 46 34 52 40 2,50 1, 80 2,00 2,20 2 ,10 1, 80 2,00 1, 60 1, 90... Bình Chiều Bề Cao rộng rộng trình cống kênh ng-ỡng B (m) Bk (m) 15 ,0 10 ,0 15 ,0 10 ,0 7,00 14 ,0 16 ,0 28,0 15 ,6 13 ,2 80,0 40,0 30,0 56,0 32,0 40 18 30 22 15 26 32 44 30 20 11 0 84 48 90 50 -35 -3,0 -3,0