KIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊPKIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊP
THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP PHẦN II:THIẾT KẾ KỸ THUẬT GVHD: ThS NGÔ CHÂU PHƯƠNG TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ CẦU 22TCN 272-05 Chương IX KIỂM TOÁN KẾT CẤU NHỊP 9.1 Các tiêu lý vật liệu: a Bêtông: Cường độ chòu nén uốn: f’c =50 Mpa Môđun đàn hồi: Ec = 4800 f'c = 33941 MPa Tỷ trọng bêtông: = 24 kN/m3 Cường độ chòu nén bêtông lúc bắt đầu đặt tải tạo ứng suất trước: f'ci = 0.9 f'c = 45 MPa Hệ số quy đổi hình khối ứng suất (5.7.2.2): β1 0,85 0,05 f'c 28 0,693 Cường độ chòu kéo uốn (5.4.2.6): fr = 0.63 f'c = 4.454 MPa b Thép cường độ cao: Sơ chọn bó thép bao gồm 19 tao xoắn đường kính danh đònh 15.2 mm hãng VSL sản xuất với thông số kỹ thuật sau: Đường kính danh đònh: Dn = 15.2 (mm) Cấp thép: 270 (thép có độ chùng dão thấp) Cường độ chòu kéo cực hạn: fpu = 1860 (Mpa) Cường độ chảy: fpy = 0.85 x fpu = 0.85 x 1860 = 1581 (Mpa) Mô đun đàn hồi quy ước: E = 197000 (Mpa) Hệ số ma sát: = 0.25 Hệ số ma sát lắc 1mm bó cáp (5.9.5.2.2b): K = 6.610-7 (mm-1) = 6.610-4 (m-1) ng suất thép ứng suất kích: fpj = 1448 (MPa) Chiều dài tụt neo: L = 0.02 (m) SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ HẦM K47 Trang 147 LỚP: CẦU THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP GVHD: ThS NGÔ CHÂU PHƯƠNG PHẦN II:THIẾT KẾ KỸ THUẬT TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ CẦU 22TCN 272-05 c Thép thường: Giới hạn chảy tối thiểu cốt thép thanh: fy = 420 (MPa) Môdun đàn hồi: E = 200000 (MPa) 9.2 Kiểm toán mát ứng suất 9.2.1 Kiểm toán giai đoạn I( Giai đoạn thi công kết cấu nhòp) 9.2.1.1 Tính toán mát ứng suất: Tổng mát ứng suất trước cấu kiện kéo sau xác đònh theo điều 5.9.5.1 quy trình AASHTO: Δf pT Δf pF Δf pA Δf pES Δf pSR Δf pCR Δf pR Trong : Mất mát tức thời gồm: + Mất mát ma sát: ΔFpF + Mất mát thiết bò neo : ΔFpA + Mất mát co ngắn đàn hồi : ΔFpES Mất mát theo thời gian gồm: + Mất mát co ngót : ΔFpSR + Mất mát từ biến bêtông : ΔFpCR + Mất mát dão thép : ΔFpR 9.2.1.1.1Mất mát ma sát (Theo 5.9.5.2.2b) Mất mát ma sát bó thép ứng suất trước ống bọc tính theo công thức sau: Δf pF f pj eKx μα Trong đó: fpj: Ứng suất bó thép ứng suất trước thời điểm kích, giả đònh trước fpj = 1448 MPa x : Chiều dài bố thép ứng suất trước từ đầu kích đến điểm xét (mm) K: Hê số ma sát lắc mm bó cáp : Hệ số ma sát SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ HẦM K47 Trang 148 LỚP: CẦU THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP GVHD: ThS NGÔ CHÂU PHƯƠNG PHẦN II:THIẾT KẾ KỸ THUẬT TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ CẦU 22TCN 272-05 : Tổng giá trò tuyệt đối thay đổi góc đường cáp ứng suất trước từ đầu kích gần đến điểm xét Ống gen sử dụng loại ống Polyethylene có đặc trưng tra bảng 5.9.5.2.2b-1: K = 6.610-7 = 0.23 Mất mát ứng suất ma sát tính đến mặt cắt 19-19 : fpF = 6157 (MPa) 9.2.1.1.2 Mất mát thiết bò neo (Theo điều 5.9.5.2) Tạm thời tính theo công thức: Δf pA ΔL Ep L Trong đó: L: Chiều dài tụt neo L: chiều dài cáp dự ứng lực 9.2.1.1.3 Mất mát co ngắn đàn hồi.(5.9.5.2.3b) Mất mát co ngắn đàn hồi chất căng bó sau gây mát cho bó trước Và tính theo công thức: f pES N -1 Ep fcgp N E ci Trong đó: N: Số lượng bó thép ứng suất trước giống fcgp : Tổng ứng suất bêtông trọng tâm bó thép ứng suất trước lực ứng suất trước sau kích tự trọng cấu kiện mặt cắt có mômen max (MPa) f cgp - F F.e2 M ttbt A I I F : lực nén bêtông ứng suất trước gây thời điểm sau kích, tức xảy mát ma sát tụt neo F f pj - f pF - f pA A ps e : Độ lệch trọng tâm bó thép so với trục trung hoà tiết diện Aps: Tổng diện tích bó cáp ứng suất trước 9.2.1.1.4 Mất mát co ngót (5.9.5.4.2) Mất mát co ngót bêtông cấu kiện kéo sau xác đònh theo công thức: f pSR 93 - 0.85H SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ HẦM K47 Trang 149 LỚP: CẦU THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP GVHD: ThS NGÔ CHÂU PHƯƠNG PHẦN II:THIẾT KẾ KỸ THUẬT TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ CẦU 22TCN 272-05 Trong đó: H : Độ ẩm tương đối bao quanh kết cấu, lấy trung bình hàng năm Lấy H = 80% Suy mát ứng suất co ngót tính đến mặt cắt 19-19 là: f pSR 93 - 0.85x80% 25 MPa 9.2.1.1.5 Mất mát từ biến (5.9.5.4.3) Δf pCR 12f cgp 7f cdp Trong đó: fcgp: Tổng ứng suất bêtông trọng tâm bó thép ứng suất trước lực ứng suất trước sau kích tự trọng cấu kiện mặt cắt có mômen max (MPa) Δf cdp : Thay đổi ứng suất bêtông trọng tâm thép ứng suất trước tải trọng thường xuyên, trừ tải trọng tác động vào lúc thực lực ứng suất trước, tính mặt cắt tính fcgp(MPa) Δf cdp M ds e M da e I I Mds: moment trọng lượng lớp phủ lớp bảo vệ mặt cầu Mda: momen tónh tải chất thêm sau bê tông đông cứng (Tham khảo HWDS - P620,P621) e : khoảng cách từ trọng tâm bó thép đến trục trung hoà tiết diện (mm) 9.2.1.1.6 Mất mát tự chùng (5.9.5.4.4) Δf pR Δf pR1 Δf pR2 Trong đó: Δf pR1 : Mất mát dão lúc truyền lực Δf pR1 : Mất mát sau truyền Như mát tự chùng phải tính hai thời điểm: - Mất mát tự chùng thời điểm truyền lực (5.9.5.4.4b) Sử dụng tao thép có độ tự chùng thấp nên mát dão lúc truyền lực tính : Δf pR1 log 24t f pj 0,55f pj 40 f py Trong đó: t : Thời gian từ lúc tạo ứng suất trước đến lúc truyền, (ngày) t = (ngày) SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ HẦM K47 Trang 150 LỚP: CẦU THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP GVHD: ThS NGÔ CHÂU PHƯƠNG PHẦN II:THIẾT KẾ KỸ THUẬT TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ CẦU 22TCN 272-05 fpj: ứng suất ban đầu bó thép vào cuối lúc kéo (Mpa) f pj 0.74fpu Δf pES Δf pF Δf pA fpy : Cường độ chảy quy đònh bó thép (MPa) Mất mát dão thép sau truyền lực (5.9.5.4.4c) Với thép có độ tự chùng thấp cho cấu kiện kéo sau, mát dão thép sau truyền tính sau: Δf pR2 30 138 0,3Δ pF 0,4Δ pES 0,2Δf pSR Δf pCR 100 9.2.1.1.7 Tổng mát ứng suất cánh hẫng thi công là: Tiết diện fPA fPF Đỉnh trụ 0 fPES fPSR fPCR 6.903224 25 fPR fPT 75.90 55.97913 163.7787 Đơn vò MPa 9.2.2 Tính mát ứng suất giai đoạn khai thác 9.2.2.1 Tính toán mát ứng suất: Tổng mát ứng suất trước cấu kiện kéo sau xác đònh theo điều 5.9.5.1 Tiêu chuẩn 22 TCN-272-05: Δf pT Δf pF Δf pA Δf pES Δf pSR Δf pCR Δf pR Trong : Mất mát tức thời gồm: + Mất mát ma sát: ΔFpF + Mất mát thiết bò neo : ΔFpA + Mất mát co ngắn đàn hồi : ΔFpES Mất mát theo thời gian gồm: + Mất mát co ngót : ΔFpSR + Mất mát từ biến bêtông : ΔFpCR + Mất mát dão thép : ΔFpR 9.2.2.1.1 Mất mát ma sát (Theo 5.9.5.2.2b) Mất mát ma sát bó thép ứng suất trước ống bọc tính theo công thức sau: f pF f pj e kx µ SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ HẦM K47 Trang 151 LỚP: CẦU THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP GVHD: ThS NGÔ CHÂU PHƯƠNG PHẦN II:THIẾT KẾ KỸ THUẬT TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ CẦU 22TCN 272-05 Trong đó: fpj: ứng suất bó thép ứng suất trước thời điểm kích, giả đònh trước fpj = 1448 (MPa) x : Chiều dài bố thép ứng suất trước từ đầu kích đến điểm xét (mm) k : Hê số ma sát lắc mm bó cáp : Hệ số ma sát : Tổng giá trò tuyệt đối thay đổi góc đường cáp ứng suất trước từ đầu kích gần đến điểm xét Ống gen sử dụng loại ống Polyethylene có đặc trưng tra bảng 5.9.5.2.2b-1: k = 6.610-7 = 0.23 Mất mát ứng suất ma sát tính đến mặt cắt 19-19 tổng hợp bảng sau: x (mm) rFpf (Mpa) 14000 13.318 20000 18.988 26000 24.636 32000 30.261 38000 35.864 45000 43.301 52000 50.698 59000 58.056 66000 65.376 10 74000 72.657 11 82000 79.899 12 90000 87.104 13 98000 94.271 Bó Cáp 9.2.2.1.2 Mất mát thiết bò neo (Theo 5.9.5.2) Tạm thời tính theo công thức: Δf pA SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ HẦM K47 ΔL Ep L Trang 152 LỚP: CẦU THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP GVHD: ThS NGÔ CHÂU PHƯƠNG PHẦN II:THIẾT KẾ KỸ THUẬT TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ CẦU 22TCN 272-05 Trong đó: L: Chiều dài tụt neo (mm) L: chiều dài cáp dự ứng lực (mm) Mât mát ứng suất thiết bò neo tổng hợp bảng sau: Bó Cáp 10 11 12 13 DL (mm) 6 6 6 6 6 6 L (mm) 28000 40000 52000 64000 76000 90000 104000 118000 132000 148000 164000 180000 196000 Ep (Mpa) 197000 197000 197000 197000 197000 197000 197000 197000 197000 197000 197000 197000 197000 rfpA (Mpa) 42.21 29.55 22.73 18.47 15.55 13.13 11.37 10.02 8.95 7.99 7.21 6.57 6.03 9.2.2.1.3 Mất mát co ngắn đàn hồi (Theo 5.9.5.2.3b) Mất mát co ngắn đàn hồi chất căng bó sau gây mát cho bó trước Và tính theo công thức: Δf pES N Ep f cgp 2N E ci Trong đó: N: Số lượng bó thép ứng suất trước giống fcgp : Tổng ứng suất bêtông trọng tâm bó thép ứng suất trước lực ứng suất trước sau kích tự trọng cấu kiện mặt cắt có mômen max (MPa) f cgp F F.e2 M TTBT A I I F : lực nén bêtông ứng suất trước gây thời điểm sau kích, tức xảy mát ma sát tuït neo (kN) F f pj Δf pF Δf pA A ps SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ HẦM K47 Trang 153 LỚP: CẦU THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP GVHD: ThS NGÔ CHÂU PHƯƠNG PHẦN II:THIẾT KẾ KỸ THUẬT TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ CẦU 22TCN 272-05 e : Độ lệch trọng tâm bó thép so với trục trung hoà tiết diện (mm) Aps: Tổng diện tích bó cáp ứng suất trước Mất mát ứng suất co ngắn đàn hồi tổng hợp bảng sau: Tiết diện F N e MTTBT Ag Ig fcgp DfPES (KN) boù (m) KNm (m2) (m4) KN/m2 Mpa 5-5 16186.96 1.522494 1556.28 7.7025 6.518566 -7494.05 3.0551 19-19 78140.42 26 3.25019 8308.56 13.453 90.47384 -14633.5 6.9032 33-33 42373.07 1.518641 387.75 7.7025 6.518566 -20402.4 11.820 9.2.2.1.4 Mất mát co ngót (5.9.5.4.2) Mất mát co ngót bêtông cấu kiện kéo sau xác đònh theo công thức: Δf pSR 93 0.85H Trong đó: H: Độ ẩm tương đối bao quanh kết cấu, lấy trung bình hàng năm Lựa chọn H = 80% Suy mát co ngót bêtông tính là: Δf pSR 93 0.85 80 25 (MPa) 9.2.2.1.5 Mất mát từ biến (5.9.5.4.3) Δf pCR 12fcgp 7f cdp Trong đó: fcgp: Tổng ứng suất bêtông trọng tâm bó thép ứng suất trước lực ứng suất trước sau kích tự trọng cấu kiện mặt cắt có mômen max (MPa) Δf cdp : Thay đổi ứng suất bêtông trọng tâm thép ứng suất trước tải trọng thường xuyên, trừ tải trọng tác động vào lúc thực lực ứng suất trước, tính mặt cắt tính fcgp (MPa) Δf cdp M ds e M da e I I Mds : moment trọng lượng lớp phủ lớp bảo vệ mặt cầu Mda: momen tónh tải chất thêm sau bê tông đông cứng (Theo Giáo trình HWDS - p 620, p 621) e : khoảng cách từ trọng tâm bó thép đến trục trung hoà tiết diện SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ HẦM K47 Trang 154 LỚP: CẦU THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP GVHD: ThS NGÔ CHÂU PHƯƠNG PHẦN II:THIẾT KẾ KỸ THUẬT TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ CẦU 22TCN 272-05 Mất mát ứng suất từ biến tổng hợp bảng sau: Tiết diện 5-5 Mds Mda e I Dfcdp fcgp DfpCR kNm kNm m m4 MPa MPa MPa 1556.28 3117.28 1.522494 6.518566 -1.09157 3.055148 44.30276 19-19 8308.56 -35915 3.25019 90.47384 0.991758 6.903224 75.89638 33-33 387.75 8693.51 1.518641 6.518566 -2.11568 11.82001 156.6499 9.2.2.1.6 Mất mát tự chùng (5.9.5.4.4) Δf pR Δf pR1 Δf pR2 Trong đó: Δf pR1 : Mất mát dão lúc truyền lực Δf pR1 : Mất mát sau truyền - Mất mát tự chùng thời điểm truyền lực (5.9.5.4.4b) Sử dụng tao thép có độ tự chùng thấp nên mát dão lúc truyền lực tính : Δf pR1 log24t f pj 0.55 f pj 40 f py Trong đó: t : Thời gian từ lúc tạo ứng suất trước đến lúc truyền, (ngày) t = (ngày) fpj: ứng suất ban đầu bó thép vào cuối lúc kéo (Mpa) f pj 0.74fpu Δf pES Δf pF Δf pA fpy : Cường độ chảy quy đònh bó thép - Mất mát dão thép sau truyền (5.9.5.4.4c) Với thép có độ tự chùng thấp cho cấu kiện kéo sau, mát dão thép sau truyền tính sau: Δf pR2 30 138 0.3Δf pF 0.4Δf pES 0.2Δf pSR Δf pCR 100 Vậy mát dự ứng lực tự chùng tổng hợp bảng sau: SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ HẦM K47 Trang 155 LỚP: CẦU THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP GVHD: ThS NGÔ CHÂU PHƯƠNG PHẦN II:THIẾT KẾ KỸ THUẬT Tiết diện 5-5 19-19 33-33 t 95 102 TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ CẦU 22TCN 272-05 fpj 1323.81 1369.5 1288.65 fpy 1581 1581 1581 DfpR1 32.4986 21.4613 29.4174 DfpR2 32.4179 34.5178 22.2518 DfpR 64.9165 55.9791 51.6692 9.2.2.1.7 Tổng mát ứng suất cầu giai đoạn khai thác là: Tiếtdiện DfpT Đơn vò 5-5 189.85483 MPa 19-19 170.68196 MPa 33-33 332.85686 MPa 9.3 Tính duyệt TTGH cường độ I : 9.3.1 Kiểm toán sức kháng uốn : Kiểm toán mặt cắt đỉnh trụ: + Các tham số cốt thép DUL : Loại tao : Số bó cốt thép : Số tao bó : Diện tích tao Diện tích bó Diện tích cốt thép DUL mặt cắt ngang Cường độ kéo tiêu chuẩn Giới hạn chảy Mô đun đàn hồi + Các tham số bê tông dầm : Cường độ tính toán quy ước Chọn: 15.2 mm 26 boù 19 tao 138.7 mm2 2640 mm2 Aps = 68640 mm2 fpu = 1860 MPa fpy = 1581 MPa Eps =197000 MPa f'c =50 MPa 1: Hệ số quy đổi khối ứng suất: f' 28 0,693 β1 0,85 0,05 c Với : f k 1.04 - py 0.38 f pu SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ HẦM K47 Trang 156 LỚP: CẦU THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP GVHD: ThS NGÔ CHÂU PHƯƠNG PHẦN II:THIẾT KẾ KỸ THUẬT TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ CẦU 22TCN 272-05 Khoảng cách từ mép phần BT chòu nén đến trọng tâm bó cốt DUL dp = 5850 mm Chiều rộng cánh chòu nén b = 7000 mm Chiều dày cánh chòu nén hf = 1017 mm Giả sử Trục trung hoà qua cánh, Xét bất đẳng thức : Aps f pu As f s A 's f 's hf f pu 0,85.1 f 'c b k Aps dp 73920 *1860 - 0.85 * 50 * 0.693 * 7000 0.38 * 68640 * 1860 5850 = 595.43 mm < 1017 mm Đúng -> Trục trung hoà qua cánh chòu nén p dụng công thức mặt cắt chữ nhật Tính duyệt M theo mặt cắt CN: Khoảng cách từ TTH đến thớ chòu nén c Aps f pu As f s A 's f 's f 0,85.1 f 'c b k Aps pu dp = 595.43 mm Ứng suất trung bình cốt thép DUL c f P S f pu (1 k ) dp = 1860(1 0.38 * 595.43 ) = 1788.06 Mpa 5850 Chiều dày khối ứng suất tương đương a = c.1 =595.43*0.693 = 412.55 mm Sức kháng uốn danh đònh a a a Mn Apsf p s(dp ) As f y (ds ) - A's f'y (d's - ) 2 412.55 ) = 6.92668+11 N.mm = 68640 * 1788.06 * (5850 = 692668.44 kN.m Hệ số sức kháng =0.95 Sức kháng tính toán SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ HẦM K47 Trang 157 LỚP: CẦU THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP GVHD: ThS NGÔ CHÂU PHƯƠNG PHẦN II:THIẾT KẾ KỸ THUẬT TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ CẦU 22TCN 272-05 Mr = .Mn =0.95*692668.44 = 692668.44 kN.m Mômen đỉnh trụ tính toánï lớn Mu =492202 kN.m Mu =492202 kN.m < Mr = 692668.44 kN.m Kết : Đạt Kiểm toán mặt cắt nhòp: + Các tham số cốt thép DUL : Loại tao : Số bó cốt thép : Số tao bó : Diện tích tao Diện tích bó Diện tích cốt thép DUL mặt cắt ngang Cường độ kéo tiêu chuẩn Giới hạn chảy Mô đun đàn hồi + Các tham số bê tông dầm : Cường độ tính toán quy ước Chọn: 15.2 mm 10 boù 12 tao 138.7 mm2 1680 mm2 Aps = 16800 mm2 fpu = 1860 MPa fpy = 1581 MPa Eps =197000 MPa f'c =50 MPa 1: Heä số quy đổi khối ứng suất: f' 28 0,693 β1 0,85 0,05 c Với : f k 1.04 - py 0.38 f pu Khoảng cách từ mép phần BT chòu nén đến trọng tâm bó cốt DUL dp = 2350 mm Chiều rộng cánh chòu nén b = 7000 mm Chiều dày cánh chòu nén hf = 317 mm Giả sử Trục trung hoà qua cánh, Xét bất đẳng thức : SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ HẦM K47 Trang 158 LỚP: CẦU THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP GVHD: ThS NGÔ CHÂU PHƯƠNG PHẦN II:THIẾT KẾ KỸ THUẬT TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ CẦU 22TCN 272-05 Aps f pu As f s A 's f 's hf f pu 0,85.1 f 'c b k Aps dp 16800 *1860 - 1860 0.85 * 50 * 0.693 * 7000 0.38 *16800 * 2350 = 83.09 mm < 317 mm Đúng -> Trục trung hoà qua cánh chòu nén p dụng công thức mặt cắt chữ nhật Tính duyệt M theo mặt cắt CN: Khoảng cách từ TTH đến thớ chòu nén cuøng c Aps f pu As f s A 's f 's f 0,85.1 f 'c b k Aps pu dp = 83.09 mm Ứng suất trung bình cốt thép DUL c f P S f pu (1 k ) dp = 1860(1 0.38 * 83.09 ) = 1835 Mpa 2350 Chiều dày khối ứng suất tương đương a = c.1 =78.40 *0.693 = 57.57 mm Sức kháng uốn danh đònh a a a Mn Apsf p s(dp ) As f y (ds ) - A's f'y (d's - ) 2 54 = 15840 * 1736 * (2350 - ) = 7.16E+10 N.mm = 71558.81 kN.m Heä số sức kháng =0.95 Sức kháng tính toán Mr = .Mn =0.95*71558.81 = 67980.867 kN.m Mômen đỉnh trụ tính toánï lớn Mu =36792 kN.m Mu =36792 kN.m < Mr = 67980.867 kN.m Kết : Đạt Tính tương tự cho mặt cắt lại : SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ HẦM K47 Trang 159 LỚP: CẦU