Bảng tính kiểm toán cầu lý hòa

Bảng tính kiểm toán cầu lý hòa (file excel).xlsBảng tính kiểm toán cầu lý hòa (file excel).xlsBảng tính kiểm toán cầu lý hòa (file excel).xlsBảng tính kiểm toán cầu lý hòa (file excel).xlsBảng tính kiểm toán cầu lý hòa (file excel).xlsBảng tính kiểm toán cầu lý hòa (file excel).xlsBảng tính kiểm toán cầu lý hòa (file excel).xlsBảng tính kiểm toán cầu lý hòa (file excel).xlsBảng tính kiểm toán cầu lý hòa (file excel).xlsBảng tính kiểm toán cầu lý hòa (file excel).xlsBảng tính kiểm toán cầu lý hòa (file excel).xlsBảng tính kiểm toán cầu lý hòa (file excel).xlsBảng tính kiểm toán cầu lý hòa (file excel).xlsBảng tính kiểm toán cầu lý hòa (file excel).xlsBảng tính kiểm toán cầu lý hòa (file excel).xlsBảng tính kiểm toán cầu lý hòa (file excel).xlsBảng tính kiểm toán cầu lý hòa (file excel).xlsBảng tính kiểm toán cầu lý hòa (file excel).xlsBảng tính kiểm toán cầu lý hòa (file excel).xlsBảng tính kiểm toán cầu lý hòa (file excel).xlsBảng tính kiểm toán cầu lý hòa (file excel).xlsBảng tính kiểm toán cầu lý hòa (file excel).xlsBảng tính kiểm toán cầu lý hòa (file excel).xlsBảng tính kiểm toán cầu lý hòa (file excel).xlsBảng tính kiểm toán cầu lý hòa (file excel).xlsBảng tính kiểm toán cầu lý hòa (file excel).xlsBảng tính kiểm toán cầu lý hòa (file excel).xlsBảng tính kiểm toán cầu lý hòa (file excel).xlsBảng tính kiểm toán cầu lý hòa (file excel).xlsBảng tính kiểm toán cầu lý hòa (file excel).xlsBảng tính kiểm toán cầu lý hòa (file excel).xlsBảng tính kiểm toán cầu lý hòa (file excel).xlsBảng tính kiểm toán cầu lý hòa (file excel).xlsBảng tính kiểm toán cầu lý hòa (file excel).xlsBảng tính kiểm toán cầu lý hòa (file excel).xlsBảng tính kiểm toán cầu lý hòa (file excel).xlsBảng tính kiểm toán cầu lý hòa (file excel).xlsBảng tính kiểm toán cầu lý hòa (file excel).xlsBảng tính kiểm toán cầu lý hòa (file excel).xlsBảng tính kiểm toán cầu lý hòa (file excel).xlsBảng tính kiểm toán cầu lý hòa (file excel).xlsBảng tính kiểm toán cầu lý hòa (file excel).xlsBảng tính kiểm toán cầu lý hòa (file excel).xlsBảng tính kiểm toán cầu lý hòa (file excel).xls

Trang 1

BẢN TÍNH KIỂM TOÁN DẦM CẦU LÝ HÒA

Lý trình: Km 639+734, Quốc lộ 1, tỉnh Quảng Bình

I THÔNG TIN CHUNG

Tiêu chuẩn kiểm toán: Tiêu chuẩn thiết kế cầu 22 TCN 272-05

Quy trình 22 TCN 18-79 Chỉ dẫn thiết kế và thi công tăng cường kết cấu bằng vật liệu sợi ACI440-2R Đơn vị tính:

Đơn vị ứng suất Mpa

II SỐ LIỆU THIẾT KẾ

1 Số liệu thiết kế chung

Cường độ chịu nén của bê tông dầm chủ fc' = 32,68 MPa

Cường độ chịu nén của bê tông khi tạo DƯL fci' = 29,41 MPa

Cường độ chịu kéo khi uốn của bê tông fr = 3,60 MPa

Trang 2

Mô đun đàn hồi Eb = 29808 MPa

2.2.2 Cốt thép DƯL

2.2.2 Cốt thép thường

Cốt thép thường cấp 40 theo tiêu chuẩn ASTM -A615

3 Dầm ngang

4 Mối nối

Tổng chiều rộng mối nối theo phương ngang cầu Bmn = 0,00 mm

Trọng lượng rải đều của mối nối dầm chủ DCmn = 0,00 KN/m

5 Bản mặt cầu

Trọng lượng rải đều lớp bản mặt cầu DCbmc = 3,49 KN/mm

6 Lớp bê tông nhựa

Trọng lượng rải đều lớp bê tông nhựa DClp = 0,00 KN/m

7 Lề người đi bộ

Trọng lượng rải đều của lề người đi bộ DClng = 0,00 KN/m

7 Lan can

Trọng lượng rải đều lan can bê tông DClcbt = 3,53 KN/m

Trang 3

II TÍNH TOÁN ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC MẶT CẮT Ở CÁC GIAI ĐOẠN

2 Đặc trưng hình học của mặt cắt giai đoạn I

Trang 4

2.2 Mô men tĩnh đối với đáy dầm

K/c TT phần 1 đến đáy dầm Yb1 965,00 965,00 965,00 965,00 mmK/c TT phần 2 đến đáy dầm Yb2 890,00 860,00 860,00 860,00 mmK/c TT phần 3 đến đáy dầm Yb3 445,00 600,00 600,00 600,00 mmK/c TT phần 4 đến đáy dầm Yb4 - 153,33 153,33 153,33 mmK/c TT phần 5 đến đáy dầm Yb5 - 60,00 60,00 60,00 mmK/c cáp DƯL đến đáy dầm Yb6 476,25 344,58 212,92 81,25 mmMômen tĩnh phần 1 S1 136.065.000 136.065.000 136.065.000 136.065.000 mm3Mômen tĩnh phần 2 S2 - 6.966.000 6.966.000 6.966.000 mm3Mômen tĩnh phần 3 S3 162.380.500 73.920.000 73.920.000 73.920.000 mm3Mômen tĩnh phần 4 S4 - 1.916.667 1.916.667 1.916.667 mm3Mômen tĩnh phần 5 S5 - 2.952.000 2.952.000 2.952.000 mm3Mômen tĩnh phần cáp S6 5.046.777 3.651.517 2.256.258 860.999 mm3Mômen tĩnh m/c với đáy dầm Sb 303.492.277 225.471.184 224.075.925 222.680.665 mm3

2.3 Trọng tâm của mặt cắt

2.4 Mô men quán tính

Mômen quán tính phần 1 I01 264.375.000 264.375.000 264.375.000 264.375.000 mm4Mômen quán tính phần 2 I02 - 3.645.000 3.645.000 3.645.000 mm4Mômen quán tính phần 3 I03 24.086.440.833 6.087.106.667 6.087.106.667 6.087.106.667 mm4Mômen quán tính phần 4 I04 - 6.944.444 6.944.444 6.944.444 mm4Mômen quán tính phần 5 I05 - 59.040.000 59.040.000 59.040.000 mm4Mômen quán tính phần cáp I06 137.089,04 137.089,04 137.089,04 137.089,04 mm4Mômen do chuyển trục phần 1 I1 20.083.006.175 13.610.999.985 13.968.066.235 14.329.755.618 mm4Mômen do chuyển trục phần 2 I2 - 685.434.718 712.684.787 740.466.023 mm4Mômen do chuyển trục phần 3 I3 7.419.890.871 363.309.418 311.151.883 263.033.850 mm4Mômen do chuyển trục phần 4 I4 - 6.274.293.835 6.173.283.128 6.073.092.126 mm4Mômen do chuyển trục phần 5 I5 - 17.377.312.861 17.141.338.135 16.906.976.586 mm4Mômen do chuyển trục cáp I6 131.383.198 1.016.529.250 2.026.817.101 3.382.273.301 mm4Mômen quán tính mặt cắt I 51.985.233.166 4,57E+10 4,68E+10 48.116.845.705 mm4

2 Đặc trưng hình học của mặt cắt giai đoạn II

Trang 5

III TÍNH TOÁN HỆ SỐ PHÂN BỐ NGANG ĐỐI VỚI HOẠT TẢI

1 Hệ số phân bố ngang hoạt tải đối với mômen

3 Tổng hợp hệ số phân bố ngang đối với hoạt tải

Hoạt tải ô tô Người

Hệ số phân bố ngang đối với dầm trong 0,1064 0,3183 0,0000 0,0000

Hệ số phân bố ngang đối với dầm ngoài 0,1603 0,2500 1,0000 1,0000

g    

Trang 6

IV TÍNH TOÁN NỘI LỰC

1 Diện tích đường ảnh hưởng

2.3 Tĩnh tải giai đoạn II

2.3.1 Dầm trong

Trọng lượng rải đều của tĩnh tãi giai đoạn II DW = 3,49 KN/m

2.3.2 Dầm ngoài

2.3 Nội lực do tĩnh tải

2.3.1 Nội lực do tĩnh tải đối với dầm trong

2.3.2 Nội lực do tĩnh tải đối với dầm ngoài

3 Nội lực do hoạt tải

3.1 Nội lực do hoạt tải HL-93

Do thực tế trên QL1A, đôi khi xuất hiện các xe có tải trọng lớn, nên tư vấn kiểm toán thêm với tải trọng HL-93

Trang 8

4 Tổng hợp nội lực

4.1 Tổng hợp nội lực do tĩnh tải

4.1.1 Nội lực do tĩnh tải đối với dầm trong

Trang 9

Lực cắt do tĩnh tải I QttI 110,37 82,78 55,18 0,00 KN

4.1.2 Nội lực do tĩnh tải đối với dầm ngoài

4.2 Tổng hợp nội lực do hoạt tải

4.3 Tổng hợp nội lực do tải trọng người

5 Tổ hợp nội lực

Xét 2 tổ hợp tải trọng:

Tổ hợp 1: Tĩnh tải + HL93 + người

Tổ hợp 2: Tĩnh tải + đoàn xe 25T + người

5.1 Bảng hệ số tải trọng và hệ số điều chỉnh tải trọng theo tiêu chuẩn 22TCN 272-05

5.2.1 Tổ hợp nội lực ở TTGHCĐ I đối với dầm trong

Trang 10

Mômen ở TTGHCĐ I với TH1 M TH1 0,00 721,11 1.233,12 1.626,74 KNm

5.2.2 Tổ hợp nội lực ở TTGHCĐ I đối với dầm ngoài

5.2.3 Tổ hợp nội lực ở TTGHSD đối với dầm trong

5.2.4 Tổ hợp nội lực ở TTGHSD đối với dầm ngoài

Trang 11

Mômen do hoạt tải HL-93 MHL93 0,00 243,40 413,79 531,97 KNm

Trang 12

Môđun đàn hồi của bê tông khi

Ứng suất trong bó cáp vào cuối lúc kéo fpj

Mất mát do tự chùng sau khi truyền lực

Trang 13

5 Tổng hợp các mất mát ứng suất

Mất mát ứng suất do co ngắn đh ΔfpES 38,57 73,56 88,24 109,30 MPaMất mát ứng suất do co ngót ΔfpSR 33,50 33,50 33,50 33,50 MPaMất mát ứng suất do từ biến ΔfpCR 25,10 53,17 69,97 92,13 MPaMất mát ứng suất do từ chùng ΔfpR 54,29 46,47 42,91 37,94 MPa

Tổng các mất mát ứng suất f PT 151,47 206,70 234,62 272,87 MPa

Trang 14

VI.TÍNH TOÁN BIẾN DẠNG CỦA DẦM TẠI GIỮA NHỊP

Mômen quán tính của mặt cắt bê tông Ic = 4,77E+10 mm4

Độ vồng ban đầu của dầm theo lý thuyết dp - t = 16,50 mm

3 Tính toán lực kéo còn lại thực tế trong cáp DƯL

Độ vồng thực tế của dầm thời điểm hiện tại dp - dt = 5 mm

Lực kéo thực tế còn lại trong cáp DƯL Pethực tế = 1520,91 KN

Trang 15

VII KIỂM TOÁN

1 Kiểm toán cường độ

Điều kiện kiểm toán Mu < fMn

Ứng suất trung bình trong thép DƯL fps = fpu(1-k.c/dp)

Khoảng cách từ thớ nén ngoài cùng đến trọng tâm cốt thép DƯL dp

Chiều dày khối ứng suất tương đương a = cb1

Khoảng cách từ trục trung hoà đến mặt chịu nén

Giả sử TTH đi qua cánh, tính chiều

Ứng suất trung bình trong cáp DƯL





Page 15 of 31

Trang 16

2 Kiểm toán các giới hạn cốt thép

2.1 Kiểm toán hàm lượng cốt thép tối đa

Điều kiện kiểm tra c/de < 0.42

Khoảng cách hữu hiệu tương ứng de 713,75 845,42 977,08 1108,75

2.2 Kiểm toán về hàm lượng cốt thép tối thiểu

Điều kiện kiểm toán ρmin > 0.03fc'/fy

3.1 Xác định chiều cao hữu hiệu của mặt cắt d v

Chiều cao hữu hiệu của mặt cắt dv là

giá trị lớn nhất trong 3 giá trị 0.9de,

de-a/2 và 0.72h

0.9de 642,4 760,9 879,4 997,9

de - a/2 659,3 790,5 921,8 1.053,3 0.72 h 856,8 856,8 856,8 856,8

Tỷ số v/fc' v/fc' 0,0481 0,098 0,067 0,020 Ứng biến

θ 38,169 41,000 42,000 43,000 cotg θ 1,273 1,151 1,111 1,073

b 1,761 1,650 1,650 1,720 Sức kháng cắt của bê tông Vc 293,501 107,319 115,466 137,523

'0.083

v y v s

Trang 17

Diện tích cốt thép chịu cắt Av 226,195 226,195 226,195 226,195 Góc nghiêng của cốt thép với trục

dọc α 90 90 90 90

sin α 1,00 1,00 1,00 1,00 cotg α 0,00 0,00 0,00 0,00 Sức kháng cắt của cốt thép đai Vs 534,91 109,53 113,77 125,52 Góc nghiêng của cáp DƯL 0,043 0,043 0,043 - Sức kháng cắt do dự ứng lực Vp 71,90 68,92 67,41 - Sức kháng cắt danh định Vn1 Vn1 900,32 285,76 296,65 263,04 Sức kháng cắt danh định Vn2 Vn2 2.869,67 1.119,87 1.119,87 1.119,87 Sức kháng cắt danh định Vn 900,32 285,76 296,65 263,04

Ứng biến trong cốt thép ở phía chịu

θ 37,493 37,832 39,146 43,000 cotg θ 1,304 1,289 1,229 1,073

b 2,096 1,332 1,460 1,720 Sức kháng cắt của bê tông Vc 349,406 86,603 102,151 137,523 Diện tích cốt thép chịu cắt Av 226,195 226,195 226,195 226,195 Góc nghiêng của cốt thép với trục

dọc sin αα 90 90 90 90 1,00 1,00 1,00 1,00

cotg α 0,00 0,00 0,00 0,00 Sức kháng cắt của cốt thép đai Vs 548,08 122,59 125,83 125,52 Góc nghiêng của cáp DƯL 0,043 0,043 0,043 - Sức kháng cắt do dự ứng lực Vp 71,90 68,92 67,41 - Sức kháng cắt danh định Vn1 Vn1 969,39 278,11 295,40 263,04

Page 17 of 31

Trang 18

Sức kháng cắt danh định Vn2 Vn2 2.869,67 1.119,87 1.204,89 1.376,65 Sức kháng cắt danh định Vn 969,39 278,11 295,40 263,04

Sức kháng cắt tính toán V r 872,45 250,30 265,86 236,74

4 Kiểm toán ứng suất trong giai đoạn sử dụng

( Ứng suất nén mang dấu âm)

4.1 Đối với dầm trong

Ư/s trong cáp DƯL sau mất mát khi

nhân hệ số triết giảm f 1.046,65 1.003,20 981,24 951,15 Lực kéo trong cáp DƯL Fkéo 1.653,03 1.584,41 1.549,73 1.502,21

Độ lêch tâm cáp so với TT mặt cắt e 111,35 309,72 437,34 564,96 Ư/s thớ trên do DƯL sau mất mát st

c (1,60) (0,46) 1,15 2,59 Ư/s thớ dưới do DƯL sau mất mát sdc (5,28) (11,62) (13,92) (15,76)

Ứng suất thớ trên do tĩnh tải gđ I stttI - (2,46) (4,17) (5,46)Ứng suất thớ dưới do tĩnh tải gđ I sdttI - 4,18 6,96 8,97

Ứng suất thớ trên do tĩnh tải gđ II stttII - (0,67) (1,13) (1,48)Ứng suất thớ dưới do tĩnh tải gđ II sdttII - 1,31 2,19 2,84

Ứng suất thớ trên do hoạt tải st

HL93 - (0,97) (1,62) (2,05)Ứng suất thớ dưới do hoạt tải sd

HL93 - 1,89 3,14 3,93 Mômen do hoạt tải đoàn xe 25T M25T - 103,95 159,02 184,54 Ứng suất thớ trên do hoạt tải st25T - (0,62) (0,94) (1,07)Ứng suất thớ dưới do hoạt tải sd25T - 1,22 1,82 2,05 Mômen do người Mng - - - - Ứng suất thớ trên do hoạt tải stng - - - - Ứng suất thớ dưới do hoạt tải sdng - - - -

Ứng suất thớ trên với TH1 st (1,60) (4,56) (5,77) (6,40)

Ứng suất thớ dưới với TH1 sd (5,28) (4,23) (1,62) (0,02)

Ứng suất thớ dưới với TH2 sd (5,28) (4,91) (2,95) (1,90)

4.2 Đối với dầm ngoài

Ư/s trong cáp DƯL sau mất mát khi

nhân hệ số triết giảm 0.8 f 1.046,65 1.003,20 981,24 951,15 Lực kéo trong cáp DƯL Fkéo 1.653,03 1.584,41 1.549,73 1.502,21

Độ lêch tâm cáp so với TT m/c e 111,35 309,72 437,34 564,96 Ư/s thớ trên do DƯL sau mất mát stc (1,60) (0,46) 1,15 2,59 Ư/s thớ dưới do DƯL sau mất mát sdc (5,28) (11,62) (13,92) (15,76)

'

0.5 f c

'0.6f c

Page 18 of 31

Trang 19

Mômen do tĩnh tải giai đoạn I MttI 0,00 292,13 500,79 667,72Ứng suất thớ trên do tĩnh tải gđ I stttI - (2,46) (4,17) (5,46)Ứng suất thớ dưới do tĩnh tải gđ I sdttI - 4,18 6,96 8,97

Ứng suất thớ trên do tĩnh tải gđ II stttII - (1,34) (2,27) (2,98)Ứng suất thớ dưới do tĩnh tải gđ II sd

ttII - 2,63 4,41 5,71 Mômen do hoạt tải HL93 MHL93 - 243,40 413,79 531,97 Ứng suất thớ trên do hoạt tải st

HL93 - (1,45) (2,44) (3,08)Ứng suất thớ dưới do hoạt tải sd

HL93 - 2,85 4,73 5,91 Mômen do hoạt tải đoàn xe 25T M25T - 156,61 239,57 278,02 Ứng suất thớ trên do hoạt tải st25T - (0,94) (1,41) (1,61)Ứng suất thớ dưới do hoạt tải sd25T - 615.651,93 922.873,88 1.044.489,33

Ứng suất thớ trên do hoạt tải stng - - - - Ứng suất thớ dưới do hoạt tải sdng - - - -

Ứng suất thớ dưới với TH1 sd (5,28) (1,95) 2,18 4,84

Ứng suất thớ dưới với TH2 sd (5,28) 615.647,13 922.871,33 1.044.488,25

Page 19 of 31

Trang 20

Đơn vị

mm2mmmmmmmmmm

mmmmmmMpaKNm

KNm KNm KNm





Page 20 of 31

Trang 21

Đơn vị

mmmm

Đơn vị

mm2mm2

Vn1 = Vc + Vs + Vp

Vn2 = 0.25fc'bvdv

Đơn vị

mmmmmmmm

Đơn vị

KNmKNmm

ĐộKN

Page 21 of 31

Trang 25

VIII TÍNH TOÁN TĂNG CƯỜNG

A Các thông số Kỹ thuật của sợi

Tăng cường bằng tấm sợi Tyfo SCH41 có các thông số vật liệu

Kí hiệu Mặt cắt L/8 Mặt cắt L/4 Mặt cắt L/2 Đơn vị

B Mô hình tính toán

C Tính toán các thông số tăng cường

Mômen tĩnh đối với trục đáy dầm S 382.686.184 381.290.925 379.895.665 mm3

3 Tính toán biến dạng ban đầu của đáy dầm

Biến dạng ban đầu của đáy dầm

Trang 26

Bán kính quán tính r 372,14 375,94 380,68 mm

Biến dạng ban đầu của đáy dầm εbi -2,94E-04 -2,14E-04 -1,75E-04

4 Tính toán biến dạng của tấm sợi

Biến dạng của tấm sợi

5 Giả sử chiều cao vùng bê tông chịu nén

6 Xác định biến dạng có hiệu của tấm sợi

Biến dạng có hiệu của tấm sợi

Khoảng cách từ tấm sợi đến đỉnh dầm df 1190,00 1190,00 1190,00 mmBiến dạng có hiệu của tấm sợi εfe 0,00757 0,00535 0,00437

7 Xác định biến dạng trong cáp DƯL

8 Tính ứng suất trong cáp DƯL và tấm sợi

Ứng suất trong cốt thép DƯL fps = 196500 εps với εps < 0.0086

fps = fpu-0.277/( εps-0.007) với εps > 0.0086Ứng suất trong tâm tăng cường ffe = Ef εfe

Trang 27

10 Tính chiều cao vùng bê tông chịu nén

Chiều cao vùng bê tông chịu nén

11 Tính sức kháng uốn

Sức kháng uốn của thép DƯL Mnp = Apfps(dp-β1c/2)

Sức kháng uốn của tấm sợi Mnf = Afffe(df-β1c/2)

Sức kháng uốn của mặt cắt

c c

f E

  '

4

6 c c 2c c

 b

Trang 28

12 Kiểm toán chiều dài dán sợi chống uốn theo tiêu chuẩn DB85/08

Lực kéo cực đại trong bê tông được tính theo công thức

(I)

Trong đó:

Hệ số kb

Mô đun đàn hồi của tấm sợi các bon Efrp

Hệ số an toàn của tấm sợi các bon γmfE

Chiều dài neo cực đại tính theo công thức

Nếu La < Lc,max thì lực kéo trong bê tông tính theo công thức

(II)

Kí hiệu Giá trị tại L/2 Đơn vị

Chiều dày của tấm sợi các bon tfrp 1,00 mm

Lực kéo bê tông tính ttheo mômen kháng uốn F 2.271,10 KN

2

1 400

f p b

f

b b



fr r , ax

E2

p f p mc

c m

ctm

t L

Định dạng
Số trang	31
Dung lượng	1 MB