Đồ án kết cấu thép 1

Các thông số của thép tấm: f là cường độ tính toán chịu kéo, nén, uốn của thép. Theo bảng 4 1 y M f245 f ===222.73MPa 1.1 Với: M1,1 Theo điều 6.1.3 1 f v là cường độ tính toán chịu cắt của thép. Theo bảng 4 1 y v M 0.58f0.58245 f===111.36(MPa) 1.1   c là hệ số làm việc của kết cấu: Theo bảng 3 1  Kết cấu dầm đặc: c0.9  Kết cấu cột: c0.95 1.2.2 Que hàn: Sử dụng que hàn N46, với các thông số như sau: Theo bảng 3 1 2wff20kNcm : cường độ tính toán của đường hàn góc theo kim loại hàn. 2wsuf0.45f18kNcmCác thông số của thép tấm: f là cường độ tính toán chịu kéo, nén, uốn của thép. Theo bảng 4 1 y M f245 f ===222.73MPa 1.1 Với: M1,1 Theo điều 6.1.3 1 f v là cường độ tính toán chịu cắt của thép. Theo bảng 4 1 y v M 0.58f0.58245 f===111.36(MPa) 1.1   c là hệ số làm việc của kết cấu: Theo bảng 3 1  Kết cấu dầm đặc: c0.9  Kết cấu cột: c0.95 1.2.2 Que hàn: Sử dụng que hàn N46, với các thông số như sau: Theo bảng 3 1 2wff20kNcm : cường độ tính toán của đường hàn góc theo kim loại hàn. 2wsuf0.45f18kNcm

GVHD: Ths Phan Đào Hoàng HIệp Đồ án kết cấu thép THUYẾT MINH KẾT CẤU THÉP  Cơ sở thiết kế: 1.1 Số liệu LCR (ft) HR (m) C (T) 60 10 Loại cầu Số cầu Bước cột Số bước Vùng Loại trục trục B (m) cột địa hình địa hình TRDG 15 IIA C 1.2 Vật liệu: 2.1 Thép: Loại thép Số hiệu thép Thép Thép hình Thép tròn SS 400 SS 275 SS 400 Mô đun đàn hồi E (GPa) 200 200 200 Giới hạn chảy fy (MPa) 245 275 245  Các thơng số thép tấm: f cường độ tính toán chịu kéo, nén, uốn thép f y 245 f= = =222.73  MPa   M 1.1 Với:  M  1,1 fv cường độ tính tốn chịu cắt thép 0.58f y 0.58 �245 fv = = =111.36(MPa) M 1.1  c hệ số làm việc kết cấu: Giới hạn bền fu (MPa) 400 410 400 Theo bảng [1] Theo điều 6.1.3 [1] Theo bảng [1] Theo bảng [1]  Kết cấu dầm đặc:  c  0.9  Kết cấu cột:  c  0.95 2.2 Que hàn: Sử dụng que hàn N46, với thông số sau: -  Theo bảng [1]  : cường độ tính tốn đường hàn góc theo kim loại hàn f ws  0.45 �f u  18  kN / cm  : cường độ tính tốn đường hàn góc theo kim f wf  20 kN / cm loại biên nóng chảy -  f ; s : hệ số để tính tốn đường hàn góc theo kim loại đường hàn theo kim loại đường biên nóng chảy thép GVHD: Ths Phan Đào Hoàng HIệp Đồ án kết cấu thép f  0.7; s  1.0 Theo bảng 37 [1] 2.3 Boulon:  Chọn boulon cấp 8.8, chế tạo từ thép tròn cấp SS400 với: -  b  : hệ số điều kiện làm việc liên kết boulon Theo bảng 38 [1] - f tb  400MPa : cường độ tính tốn làm việc chịu kéo boulon - f ub  400  MPa  Theo bảng 10 [1] : cường độ kéo đứt tiêu chuẩn boulon f ba  0.4f ub  0.4 �400  160  MPa  : cường độ tính tốn chịu kéo boulon neo Theo 6.2.4 [1] f vb  0.4f ub  0.4 �400  160  MPa  : cường độ tính tốn chịu cắt boulon Theo bảng [1]  Bê tơng móng/ cổ cột: Chọn bê tơng B20: - Cường độ tính tốn bê tơng:  R b  11.5  MPa   1.15 kN / cm - Mođun đàn hồi bê tông:  Es  �10  MPa  Theo bảng 13 [1] KÍCH THƯỚC SƠ BỘ, TẢI TRỌNG VÀ NỘI LỰC KHUNG NGANG: 2.1 Kích thước sơ khung ngang: Tra catalog loại cầu trục TRDG với mã hiệu cầu trục A1060500, ta có: L  18290  mm   18.29(m) - Nhịp cầu trục: CR W  2900  mm   2.9  m  - Khoảng cách bánh xe cầu trục: - Bề rộng cầu trục: N  3450(mm)  3.45(m) D  1040  mm  - Khoảng cách từ đỉnh ray tới điểm cao cầu trục: H  150  mm  - Khoảng cách từ tim ray đến đầu mút cầu trục: B  8030  kg  - Trọng lượng cầu trục (không kể xe con): W T  2500  kg  - Trọng lượng xe con: W  Chiều cao phần cột dưới:   H L   H R �   h C.g  h R    0.6  0.07   8.33  m  Trong đó:  : đoạn cột chon sâu, nâng lên so với mặt hoàn thiện h R : chiều cao tiết diện ray h R � 70 �100  mm → chọn h R  70(mm) h C.g : chiều cao tiết diện dầm đỡ cầu trục: GVHD: Ths Phan Đào Hoàng HIệp Đồ án kết cấu thép 1 B  �8000mm  533.333(mm)  0.533(m) 15 15  600(mm)  0.6(m) h C.g  h → Chọn c.g H L  8330  mm   8.33(m) → → Chọn: H L  8.5(m)  Chiều cao phần cột trên:   H U  h C.g  h R  D  75mm   F0  F1    0.6  0.07   1.04  0.075  0.1  1.885  m  D  1040  mm  ;F1  100  mm  ;F0   mm  Trong : → Chọn: H U  1.9(m)  Chiều cao tiết diện ngang lớn dầm kèo: � � 1 � �1 �1 h max BW �� � �  LCR  2m   �  18.29     0.507 �0.812  m Rafter  � � � � � � �40 25 � �40 25 � �40 25 � h max  650  mm  → Chọn Rafter  Chiều cao tiết diện ngang bé dầm kèo: max h Rafter   0.3 �0.5  h Rafter   0.3 �0.5  �650   195 �325  mm h  250  mm  → Chọn Rafter  Chiều cao tiết diện ngang cột: max h Column  h Rafter  650  mm   Bề rộng cánh dầm, cột: max bf   0.2 �0.5  h max w � 0.2 �0.5  h Rafter   0.2 �0.5  �650   130 �325  mm → Chọn bf  250  mm  → Chọn t f  10(mm), t w  8(mm)  Kiểm tra lại chiều dày cánh bụng: bf 250   25  tf 10 hw tw E 200   29.97 f 222.73 �103 650 E 200   81.25 �5.5 �  5.5 �  164.81 f 222.73 �103 hw h b 650 t 10  81.25  150;15  f  25  30; w   2.6;1  f   1.25  2.5;bf  250mm tw tf bf 250 tw → Vậy chọn t f  10(mm), t w  8(mm) hợp lí  Bề rộng nhà: Chọn BW  20500(mm)  20.5(m)  Kiểm tra khe hở an toàn cột đầu cầu trục: GVHD: Ths Phan Đào Hoàng HIệp Đồ án kết cấu thép G    d wg  h Column  H  0.5  BW  L CR   d wg  h Column  H  0.5  20500  18290   200  650  150  105  mm   75  mm  → Vậy bề rộng nhà BW  20500  mm   20.5(m) chọn hợp lí 2.2 Tải trọng khung ngang: 2.1 Tĩnh tải: g  10(daN / m );g wall  10(daN / m );  Q  1.05 Ta có : roof  Tĩnh tải mái tác dụng lên dầm kèo:   g urafter   Q �g roof �B �102   1.05 �10 �8  �102  0.84  kN / m   Tĩnh tải vách tác dụng lên cột:   u g column   Q �g wall �B �102   1.05 �10 �8  �102  0.84  kN / m  2.2 Hoạt tải:  Hoạt tải mái:Sử dụng mái tone nhẹ, theo TCVN 2737:1995   p roof  30 daN / m   u pgirder   Q �p roof �B �102   1.3 �30 �8  �102  3.12  kN / m   Hoạt tải cầu trục: N  3450  mm   B  8000  mm  - Áp lực thẳng đứng lớn nhỏ nhất: với trọng lượng thân dầm đỡ cầu trục w �1 kN / m  ray là: r.w B C  Tw 8030 10000  2500  Pmax  w     8257.5(kg)  82.575(kN) 4 B 8030  Pmin  w   2007.5(kg)  20.075(kN) 4 �2B  W �  D umax   Q �Pmax �� � 1,05.B.w r.w � B � �2 �8  2.9 �  1.1 �82.575 �� � 1.05 �8 �1  157.14  kN  � � �2B  W �  D umin   Q �Pmin �� � 1.05 �B �w r.w � B � �2 �8  2.9 �  1.1�20.075 �� � 1.05 �8 �1  44.56  kN  � �  Độ lệch tâm tải trọng thẳng đứng: e  0.5  BW  LCR   d wg  0.5 �h Column  0.5 � 20.5  18.29   0.2  0.5 �0.65  0.58  m   Giá trị tải trọng quy đổi: GVHD: Ths Phan Đào Hoàng HIệp - Đồ án kết cấu thép Phía có Dmax: u Dumax  157.14  kN  ;M max  D max �e  157.14 �0.58  91.14  kN.m  Phía có Dmin: u D umin  44.56  kN  ;M  D �e  44.56 �0.58  25.84  kN.m  Lực xơ ngang: Có phương ngang nhà, điểm đặt cao trình cánh dầm đỡ cầu trục, giá trị lực xô ngang lên cột sau: �2B  W � �2 �8  2.9 � u TLA   Q �T1 ��yi   Q �T1 �� � 1.1 �6.25 �� � 11.26  kN  � B � � � g đó: Tron T1  0.05 � C  TW   0.05 � 10000  2500   625  kg   6.25(kN) 2.3 Tải gió:  Áp lực gió tiêu chuẩn vùng IIA: - Dạng địa hình: C  W0  83 daN / m  - Hệ số ko  0, 66 , ứng với cao độ chuẩn (10m)   1.2 - Hệ số vượt tải: Q - Hệ số khí động: Theo sơ đồ 2, bảng [2] h1 8.5  1.9 b 120   0.53;   6o ;   6.17  19.45 l 19.45 Với l , ta có: ce  0,8;ce1  0.55;ce2  0.406;ce3  0.506  Tải trọng gió tác dụng phân bố cột: - Phía đón gió: q cw,p   Q k o ce Wo 102.B  1.2 �0.66 �0.8 �83 �102 �8  4.207  kN / m  - Phía khuất gió: q cw,s   Q k o ce3 Wo 102.B  1.2 �0.66 �0.506 �83 �102 �8  2.66  kN / m   Tải trọng gió tác dụng phân bố kèo: - Phía đón gió: q rw,p   Q k o ce1 Wo 102.B  1.2 �0.66 �0.55 �83 �102 �8  2.91 kN / m  - Phía khuất gió: q rw,s   Q k o ce2 Wo 102.B  1.2 �0.66 �0.406 �83 �102 �8  2.15  kN / m  GVHD: Ths Phan Đào Hoàng HIệp Đồ án kết cấu thép 2.3 Nội lực khung ngang:  Kích thước khung ngang: - Chiều rộng khung ngang: L  BW  h column  2d wg  20500  650  �200  19450  mm   19.45(m) - Chiều cao: max H  H L  H U  h rafter  tan(6� ) BW 20.5  8.5  1.9  0.65  tan(6o ) �  12.13(m) 2 Hình 1.1: Khung ngang Sap200 GVHD: Ths Phan Đào Hoàng HIệp Đồ án kết cấu thép 3.1 Các trường hợp tải: Hình 1.2: Tĩnh tải Hình 1.3: Hoạt tải mái GVHD: Ths Phan Đào Hoàng HIệp Đồ án kết cấu thép Trai Hình 1.4: D max Hình 1.5: D Phai max GVHD: Ths Phan Đào Hoàng HIệp Đồ án kết cấu thép Hình 1.6: TTrai Hình 1.7: TPhai GVHD: Ths Phan Đào Hoàng HIệp Đồ án kết cấu thép Hình 1.8: Gió trái Hình 1.9: Gió phải 10 GVHD: Ths Phan Đào Hoàng HIệp f  Đồ án kết cấu thép    2Tf �48.2   3.86 kN / cm   cf  20.04 kN / cm bf t f 25 �1  → Điều kiện thỏa 4.2.5.2.6 Tính liên kết hàn:  Tính chiều cao đường hàn cánh vào mặt bích: chọn que hàn N46, phương pháp hàn tự động bán tự động - h f  6(mm) Theo bảng 43, [1] T  48.2  kN  - Nội lực tính tốn: f - Theo tiết diện kim loại đường hàn: Tf 48.2 h f1 �   0.086(cm) 2bf f  cf wf �25 �0.7 �0.9 �20 - Theo tiết diện biên nóng chảy: Tf 48.2 hf �   0.06(cm) 2bf s  cf ws �25 �� 0.9 �18 → Vậy ta chọn h f   mm  HỆ GIẰNG VÀ KẾT CẤU BAO CHE: 5.1 Hệ giằng:  Giả thiết sơ tiết diện chống giằng: - Các chống dọc: f  275  MPa  ;f  250  MPa   Làm từ thép S275, có y  Tiết diện: CHS 114x5,0 - Các giằng xiên: f  245  MPa  ;f u  400  MPa   Làm từ thép SS400, có y  Tiết diện: o Đối với hệ giằng mái: đường kính 25 o Đối với hệ giằng cột: đường kính 32 5.1.1 Tải trọng tính tốn: 5.1.1.1 Tải trọng gió:  W0  83 daN / m  Áp lực gió tiêu chuẩn vùng IIA: - Dạng địa hình: C - Hệ số k o  0.66 , ứng với cao độ chuẩn (10m)   1.2 - Hệ số vượt tải: Q - Hệ số khí động:  Theo bảng 4, [2] Theo bảng 5[2] Theo sơ đồ 2, bảng 6[2] 42 GVHD: Ths Phan Đào Hoàng HIệp Đồ án kết cấu thép h1 8.5  1.9 b 120   053;   6o ;   6.17  19.45 l 19.45 Với l , ta có: ce  0,8;ce1  0.55;ce2  0.406;ce3  0.506 5.1.1.2 Tải trọng cầu trục: - Áp lực thẳng đứng lớn bánh xe cầu trục: Pmax  8257.5  kg   82.575(kN) - Lực hãm dọc: TLO  � Q �0.1 �Pmax  �1.2 �0.1 �82.575  19.82  kN  10400 5.1.1.3 Tải trọng gió tác dụng vào nút: 5000 5250 5250 5000  Diện tích đón gió nút:  Nút 1:  Nút 2:   A1  0.5 � 10.4  0.1 �  5.25  5.25 /   �5.25  29.65 m    0.5 � 10.4  0.1 �5 /  �5 /  13.16  m  A  0.5 � 10.4  0.1 �5  �( A3 5.25  )  27.93 m 2 2  Nút 3:  Tải gió tập trung nút: - Nút 1: W1  A1 Qc P k o W0  29.65 �1.2 �0.8 �0.66 �83 / 100  15.6  kN  - Nút 2: W2  A  Q c P k o W0  27.93 �1.2 �0.8 �0.66 �83 / 100  14.7  kN  - Nút 3: W3  A3  Q c P k o W0  13.16 �1.2 �0.8 �0.66 �83 / 100  6.92  kN  43 GVHD: Ths Phan Đào Hoàng HIệp Đồ án kết cấu thép 5.1.2 Nội lực giằng mái giằng cột: P3 P2 X2 P1 X1 W3 W2 P2 X1 W1 P3 X2 W2 W3 Hình 4.1: sơ đồ tính hệ giằng mái  Nội lực giằng mái: - Các chống dọc: P1   W1  15.6  kN  P2    0.5 �W1  W2     0.5 �15.6  14.7   22.5  kN  P3    0.5 �W1  W2  W3     0.5 �15.6  14.7  6.92   29.42  kN  - Các xiên: X1  0.5 �W1 � 5.252  82 /  0.5 �15.6 � 5.252  82 /  9.33  kN  X   0.5 �W1  W2  � 52  82 /   0.5 �15.6  14.7  � 52  82 /  26.53  kN  Hình 4.2: sơ đồ tính hệ giằng cột  Nội lực giằng cột: - Các chống dọc: 44 GVHD: Ths Phan Đào Hoàng HIệp  Thanh trên:  Thanh dưới: - Các xiên: Đồ án kết cấu thép Pb1  P3  29.42  kN  Pb2  Pb1  TLO    29.42  19.82   49.24  kN   Thanh trên: X b1  Pb1 1.92  82 /  29.42 � 1.92  82 /  30.24  kN   Thanh dưới: X b2  Pb2 8.52  82 /  49.24 � 8.52  82 /  71.84  kN  5.1.3 Kiểm tra khả chịu lực hệ giằng:  Hệ giằng mái: - Các xiên hệ giằng mái:  Giả thiết tiết diện xiên 25 , ta chọn có giá trị nội lực lớn để kiểm tra:  Khả chịu lực: X  26.53  kN   N X2    c  0.4f u  A n  0.9 �0.4 �40 �(0.75 � �2.52 / 4)  53.01  kN   max  X1, X   26.53  kN  → Điều kiện thỏa, xiên hệ giằng mái đủ khả chịu lực - Các chống dọc hệ giằng mái:  Các đặc trưng hình học thanh:   114 �5,có A  17.2 cm ; r  3.92  cm  ; l   m   Độ mảnh:    l / r  800 / 3.92  204  []  200  Chọn lại tiết diện chống dọc: 127 �4.5,có A  17.3 cm ; r  4.33  cm  ; l0   m     Độ mảnh:    l0 / r  800 / 4.33  185  []  200 Theo bảng I.8b [3] E 222.73  185  6.17 f � 10 + Độ mảnh quy ước: 332 332     0.195  � (51   ) 6.17 � (51  6.17)  Hệ số uốn dọc: Theo 7.3.2.1[1]  Khả chịu lực:   N P3    cfA   0.9 �0.195 �25 �17.3  75.9  kN   max  P , P2 , P3   29.42  kN  → Điều kiện thỏa, chống dọc hệ giằng mái đủ khả chịu lực  Hệ giằng cột: - Các xiên hệ giằng cột:  Giả thiết tiết diện xiên 40 , ta chọn có giá trị nội lực lớn để kiểm tra:  Khả chịu lực: X b2  71.84  kN  45 GVHD: Ths Phan Đào Hoàng HIệp Đồ án kết cấu thép  N X2    c  0.4f u  A n  0.9 �0.4 �40 �(0.7542 / 4)  135.72  kN   max  X b1, X b2   71.84  kN  → Điều kiện thỏa, xiên hệ giằng cột đủ khả chịu lực - Các chống dọc hệ giằng cột:  Các đặc trưng hình học thanh:   133 �5,có A  20.1 cm ; r  4.53  cm  ; l0   m   Độ mảnh:    l0 / r  800 / 4.53  176.6  []  200 E 222.73  176.6  5.89 f �105 + Độ mảnh quy ước: 332 332     0.212  (51   ) 5.89 � (51  5.89)  Hệ số uốn dọc: Theo 7.3.2.1[1]  Khả chịu lực:   N b2    cfA   0.9 �0.212 �25 �20.1  95.88  kN   max  Pb1 , Pb2   71.84  kN  → Điều kiện thỏa, chống dọc hệ giằng mái đủ khả chịu lực  Kết luận: chống dọc xiên đủ khả chịu lực Như giả thiết sơ tiết diện chống dọc xiên đạt yêu cầu chịu lực 5.2 Kết cấu đỡ cầu trục : - Giả thiết tiết diện dầm đỡ trục dầm đơn giản, có tiết diện sau: Tiết diện chữ I200x12x500x10 thép tổ hợp làm từ thép tấm, kích thước hình vẽ Tiết diện chữ C27, thép định hình với kích thước hình vẽ: Xc y1 Y yc 97 12 24.7 270 10.5 500 Xc x1 x1 Xc X X 12 10 Y 46 GVHD: Ths Phan Đào Hồng HIệp Đồ án kết cấu thép Hình 4.3 Tiết diện ngang giả thiết  Xác định vị trí trục trung hòa Giả thiết lấy hệ trục X I 0YI làm hệ trục sở, ta có hệ đối xứng qua trục OY, ta có: h 50 y1  w  t f  tc  z0c   1.2  0.6  2.47  24.33( cm) 2 x0 A y  AI y I 35.2 �24.33  98 �0 y C   6.43(cm ) AC  AI 35.2  98 Với : Thép C27 → tc = 0.6(cm) , z0 = 2.47(cm), Ac = 35.2(cm2) Thép chữ I : AI = 2bftf + hwtw= 2×1.2×20 + 50×1 = 98 (cm2) Moment qn tính tiết diện quay quanh trục X-X là: I X  I X 1I  I X I  I X 3I  I X C  8823  24625  12484  11540  57472  cm  20 �1.23   26.2  6.43  0.5 �20 �1.2  8823  cm  12 20 �1.23 I X 2I    26.2  6.43  0.6  �20 �1.2  24625  cm  12 �503 I X 3I    6.43 �1 �50  12484  cm  12 c I X  262   24.33  6.43 �35.2  11540 cm I X 1I    Moment quán tính quanh trục Y – Y chữ C nửa chữ I � � �25 �13 20 �1.23 � I*y  � � 12  12 � 4160 � 4165(cm ) � � � - Các kí hiệu dầm đỡ cầu trục:  Q  1.1 hệ số tin cậy tải trọng  imp  1.1 hệ số tải trọng w rw  1(kN / m) trọng lượng thân dầm đỡ trục ray IX moment quán tính tiết diện quanh trục X-X I*Y momnet quán tính chữ C phần chữ I Pmax  82.575(kN) áp lực thẳng đứng lớn bánh xe cầu trục 47 GVHD: Ths Phan Đào Hoàng HIệp Đồ án kết cấu thép Pmin  20.075(kN) áp lực thẳng đứng nhỏ bánh xe cầu trục T1  6.25(kN) : áp lực hãm ngang T2  0.1.Pmax  0.1 �82.575  8.26(kN) áp lực hãm dọc  Tải trọng, nội lực, chuyển vị Moment uốn quanh trục X-X Y-Y W=2900mmthỏa điều kiện h w 500 E �104   62.5  5.5  5.5 164.82 t f 22.27 w Bản bụng 52 GVHD: Ths Phan Đào Hoàng HIệp Đồ án kết cấu thép h w 500 �104   62.5  3.2  95.89 t 22.27 w → → Vậy ta không cần gia cường thêm sườn → Vậy tiết diện I500x8x200x12 chọn hợp lý  Tính liên kết hàn: Tính chiều cao đường hàn góc liên kết cánh bụng:  - Chọn que hàn N46, phương phán hàn tay: h f  6(mm) Bảng 43 TCVN 5575:2012 - Chiều cao đường hàn thỏa mãn điều kiện sau � h fmin 6(mm) � � � h f �� � Vbr � � � 172.4 172.4 Vbr � max � ; max � ; � �� � � �2h wf  c f wf 2h ws  c f wf � � �2 �50 �0.7 �0.9 �20 �50 �0.9 �18 � 6(mm) � � max(0.14;0.12)cm � → chọn h f  6(mm)  Tính chiều cao đường hàn góc liên kết vai cột vào cột: chọn que hàn N46, phương pháp hàn tay h fmin  6(mm) Bảng 43 TCVN 5575:2012 - Theo tiết diện kim loại đường hàn: D max 114.85 hf �   0.23(cm) 2b f f  c f wf �20 �0.7 �0.9 �20 - Theo tiết diện biên nóng chảy D max 172.4 hf �   0.27(cm) 2b f f  c f wf �20 �� 0.9 �18 → Vậy ta chọn hf =6(mm) 4.4 KẾT CẤU BAO CHE:  Các thông số ban đầu: 53 GVHD: Ths Phan Đào Hoàng HIệp Đồ án kết cấu thép ser -TLBT mái (tấm lớp, xà gồ, giằng xà gồ)là: g r  10(daN / m ) ser - Hoạt tải tiêu chuẩn mái p r  30(daN / m ) TCVN 2737-1995 ser -Áp lực gió tiêu chuẩn w r  83(daN / m ) -Hệ số khí động c e  0.55 , hệ số điều chỉnh cao độ k  0.66 - Khoảng cách xà gồ s p  1.5m -Tấm lợp tole sóng vng cao 25mm, dày 0.35mm(độ dày thép 0.3mm) -Xà gồ Z200( H  200, E  72, F  78, L  20, t  2) - Cả tole xà gồ có giới hạn chảy f y  345(MPa) , cường độ tính tốn f  315(MPa)  Tải trọng phân bố mái Tĩnh tải g r   Q �g ser 10 �11(daN / m ) r  1.05 � Hoạt tải p r   Q �pser 30  39(daN / m ) r  1.3 � Gió hút w r   Q �c e �w ser 0.55 �83  54.78(daN / m ) r  1.2 �  Thành phần tải trọng gây uốn lợp(tấm lợp rộng 1000mm) TT+HT: q r�  �(g r  p r cos)cos =1 �(11+39 cos6 )cos 60  49.51(daN / m) TT + GIÓ: q r�  1�(g r cos +w r )  �( 11cos 60  54.78)  43.84(daN / m)  Moment uốn khả chịu lực lợp( sơ đồ tính dầm liên tục > nhịp) Moment uốn: M R  kq r��s 2p  0.66 �43.8 �1.52  65.04(daNm)  65.04(kNcm) Khả chịu lực  M R    Cf Wx  0.9 �31.5 �1.86  52.7(kNcm)  M R  Thành phần tải trọng gây uốn xà gồ TT+HT: q p �  1.5 �(g r  p r cos)cos  1.5 �49.51  74.27(daN / m) TT+ GIÓ: q p�  1.5 �( g r cos +w r )  1.5 �43.84  65.76(daN / m) 54 GVHD: Ths Phan Đào Hoàng HIệp Đồ án kết cấu thép  Moment uốn xà gồ - Do TT+HT Moment gối: M1a  k.q p�.B2  0.107 �74.27 �82  508.6(daNm)  508.6(kNcm) Moment nhịp: M1b  k.q p�.B2  0.077 �74.27 �82  366(daNm)  366(kN.cm) - Do TT+GIÓ : Moment gối: M 2a  k.q p�.B2  0.107 �65.76 �82  450.32(daNm)  450.32(kNcm) Moment nhịp: M 2b  k.q p�.B2  0.077 �65.76 �82  324.07(daNm)  324.07(kNcm)  Khả chịu lực xà gồ: - Do TT+HT: Khả chịu lực gối(cánh chịu nén)  M1a    cf 2Weff b  0.9 �31.5 �2 �(0.9 �45.28) �0.7  1617(kNcm)  M1a  508.6(kNcm) Khả chịu lực nhịp biên (cánh chịu nén)  M1 b    c f Weff  0.9 �31.5 �(0.9 �45.28)  1155(kNcm)  M1b  366(kNcm) - Do TT+gió hút: Khả chịu lực gối (cánh chịu nén)  M 2a    cf 2Weff  0.9 �31.5 �2 �(0.9 �45.28)  2311(kNcm)  M 2a  450.32(kNcm) Khả chịu lực nhịp biên ( cánh chịu nén)  M 2b    cf Weff b  0.9 �31.5 �(0.9 �45.28) �0.7  809(kNcm)  M 2b  324.07(kNcm) - Trong cơng thức tính khả chịu lực cảu xà gồ mái lấy: 55 GVHD: Ths Phan Đào Hoàng HIệp Đồ án kết cấu thép Module chống uốn hữa hiệu: Weff  0.9Wx Tiết diện gối xà gồ ghép chồng lên nên ta có module chống uồn 2Weff ; tiết diện nhịp có module chống uốn Weff ; Tại vị trí mà cánh xà gồ chịu nén, khả chịu lực tiết diện giãm so với chịu kéo, kể đến cách nhân them hệ số  b  0.7 Vậy tiết diện xà gồ Z200 chọn hợp lý 200 78 72 Hình 4.6 Xà gồ Z200 56 ... 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 T T 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 H T Dmax trái Dmax phải T trái T phải Gió trái Gió phải 1 1 1 1 1 1 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9... Hình 1. 8: Gió trái Hình 1. 9: Gió phải 10 GVHD: Ths Phan Đào Hoàng HIệp Đồ án kết cấu thép 3.2 Tổ hợp tải trọng: Hệ Số Tổ Hợp STT 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31. .. HIệp Đồ án kết cấu thép Hình 1. 1: Biểu đồ bao Moment M (kN.m) Biểu đồ bao lực dọc N (kN) Hình 1. 12: Biểu đồ bao lực cắt Q (kN) 14 GVHD: Ths Phan Đào Hoàng HIệp Đồ án kết cấu thép THIẾT KẾT CẤU