Đồ án CTM phân đôi cấp chậm

Đồ án chi tiết máy LỜI NÓI ĐẦU Đất nước ta đường Cơng Nghiệp Hố - Hiện Đại Hố theo định hướng XHCN ngành 0cơng nghiệp đóng vai trò quan trọng Các hệ thống máy móc ngày trở nên phổ biến bước thay sức lao động người Để tạo làm chủ máy móc đòi hỏi phải tìm tòi nghiên cứu nhiều Là sinh viên khoa: Cơ Khí Chế Tạo Máy chúng em thấy tầm quan trọng kiến thức mà tiếp thu từ thầy Việc thiết kế đồ án hồn thành tập dài công việc quan trọng q trình học tập giúp cho người sinh viên nắm bắt đúc kết kiến thức môn học Môn học Chi tiết máy môn khoa học sở nghiên cứu phương pháp tính tốn thiết kế chi tiết máy có cơng dụng chung từ giúp sinh viên có kiến thức cấu tạo, ngun lý hoạt động phương pháp tính tốn thiết kế chi tiết máy làm sở để vận dụng vào việc thiết kế máy, Thiết Kế Đồ Án Môn Học Chi Tiết Máy công việc quan trọng cần thiết Đề tài thiết kế chúng em cô: Nguyễn Thị Hồng Cẩm giao cho thiết kế trạm dẫn động dùng cho xích tải Với kiến thức học lớp, tài liệu tham khảo với giúp đỡ tận tình thầy giáo, đóng góp trao đổi xây dựng bạn chúng em hoàn thành đồ án Song với hiểu biết hạn chế với kinh nghiệm thực tế chưa nhiều nên đồ án em không tránh khỏi thiếu sót Chúng em mong bảo thầy, cô môn Cơ Sở Thiết Kế Máy để đồ án chúng em hồn thiện kiến thức mơn học Chúng em xin chân thành cảm ơn thầy, giáo mơn tận tình giúp đỡ chúng em đặc biệt cô : Nguyễn Thị Hồng Cẩm Thái Nguyên, ngày tháng năm 20 Sinh viên Đồ án chi tiết máy Mục lục LỜI NĨI ĐẦU PHẦN I: TÍNH TỐN ĐỘNG HỌC HỆ DẪN ĐỘNG CƠ KHÍ 1.1.Chọn động điện 1.2 Phân phối tỷ số truyền: 1.3 Tính tốn thơng số trục .10 PHẦN II THIẾT KẾ CÁC CHI TIẾT TRUYỀN ĐỘNG 12 A Thiết kế truyền xích 12 B Thiết kế truyền bánh 18 2.2 Thiết kế truyền bánh cấp nhanh 18 2.3 Thiết kế truyền bánh cấp chậm 30 PHẦN III: TÍNH TỐN THIẾT KẾ CÁC CHI TIẾT ĐỠ NỐI .45 3.1 Tính tốn thiết kế trục 45 3.2 Tính gần trục .49 3.2.1 Trục I .49 3.2.2 Trục II 53 3.2.3 Trục III 56 PHẦN IV : TÍNH CHỌN Ổ LĂN 66 4.1 Chọn loại ổ lăn .66 4.1.3 Tính ổ trục I 67 4.1.4 Tính chọn ổ trục II 70 4.1.5 Tính chọn ổ trục III 73 PHẦN V : TÍNH CHỌN THEN 78 5.1 Tính chọn then trục I 79 5.2 Tính chọn then trục II 79 5.3 Tính chọn then trục III 81 PHẦN VI : THIẾT KẾ VỎ HỘP GIẢM TỐC 84 Đồ án chi tiết máy PHẦN I: TÍNH TỐN ĐỘNG HỌC HỆ DẪN ĐỘNG CƠ KHÍ 1.1.Chọn động điện 1.1.1 Chọn kiểu, loại động Trong công nghiệp thường sử dụng nhiều loại động song cần chọn loại động cho phù hợp vừa đảm bảo yếu tố kinh tế vừa đảm bảo yếu tố kỹ thuật Trên thị trường có loại loại động thường gặp là: + Động điện chiều: Loại động có ưu điểm thay đổi tỷ số mơmen vận tốc góc phạm vi rộng, đảm bảo khởi động êm, hãm đảo chiều dễ dàng Nhưng chúng lại có nhược điểm giá thành đắt, khó kiếm phải tăng thêm vốn đầu tư để đặt thiết bị chỉnh lưu, dùng thiết bị vận chuyển điện, thang máy, máy trục, thiết bị thí nghiệm… + Động điện xoay chiều: bao gồm loại đồng không đồng - Động ba pha đồng có ưu điểm hiệu suất cao, hệ số tải lớn có nhược điểm thiết bị tương đối phức tạp, giá thành cao phải có thiết bị để khởi động động Do chúng dùng cho trường hợp cần công suất lớn (trên 100KW) cần đảm bảo chặt chẽ trị số khơng đổi vận tốc góc - Động ba pha không đồng bộ: gồm kiểu rô to dây với rơto lồng sóc - Động ba pha khơng đồng rơto lồng sóc có ưu điểm kết cấu đơn giản, giá thành hạ, dễ bảo quản, song hiệu thấp (cos thấp) so với động ba pha đồng bộ, không điều chỉnh vận tốc =>Từ ưu nhược điểm với điều kiện hộp giảm tốc chọn “Động ba pha khơng đồng rơ to lồng sóc” Đồ án chi tiết máy 1.1.2 Chọn công suất động cơ: - Công suất động chọn theo điều kiện nhiệt độ nhằm đảm bảo cho nhiệt độ động làm việc không lớn trị số cho phép Để đảm bảo điều kiện cần thỏa mãn yêu cầu sau: Pdmdc �Pdtdc (kW) Trong đó: dc Pdm : Công suất định mức động Pdtdc : Công suất đẳng trị truc động Do tải thay đổi nên : �P ct � t P  P �� i ct � i �Plv � tck dc dm dc lv ct Với Plv - Giá trị công suất làm việc danh nghĩa trục công tác Plvdc - Công suất làm việc danh nghĩa trục động Plvct P   � (kW) dc lv Trong đó: Pi ct - Cơng suất phụ tải chế độ thứ I trục công tác ti , tck - Thời gian làm việc chế độ thứ i thời gian chu kì  -Là hiệu suất chung tồn hệ dẫn động - Do có ma sát nên công suất từ động truyền đến xích tải bị giảm qua truyền xích, hai cặp bánh ăn khớp hộp giảm tốc, bốn cặp ổ lăn khớp nối: Đồ án chi tiết máy  �   k ol4 brt  x Tra bảng 2.3 Trị số hiệu suất loại truyền ổ ( Trang 19 , TTTKHDĐCK Tập )   0,99 Hiệu suất cặp ổ lăn ol  brt   k x  0,97 Hiệu suất cặp bánh trụ (che kín) 1 Hiệu suất khớp nối  0,96 Hiệu suất truyền xích Do đó: ηΣ =1 0,994 0,972 0,96 = 0,868 Trị số công suất làm việc trục công tác: Plvct  Ft v    ( kW ) 103 Trong : Ft =8000(N),v = 1,2(m/s) 8000.1, P = 10 = 9,6(kW) ct lv Vậy công xuất làm việc truc động cơ: Plvct 9, P    11, 06( kW ) � 0,868 dc lv Vậy công suất định mức động điện phải thoả mãn: 2 2 �P ct � t �0,5 P � �P � �0, P � P  P �� i ct � i  11, 06 � �.0,15  � �.0, 25  � �.0,  9, 72( kW ) P t P P P � � � � � � lv ck � � dc dt dc lv Đồ án chi tiết máy 1.1.3 Chọn số vòng quay đồng động cơ: Cách xác định số vòng quay đồng sau: - Tính số vòng quay trục cơng tác: +Với hệ dẫn động xích tải: = 199,34 (v/ph) Trong đó: : số vòng quay trục cơng tác (vòng/phút) z: số đĩa xích tải v: vận tốc vòng xích tải (m/s) p : bước xích tải (mm) - Xác định số vòng quay đồng nên dùng cho động cơ: +Tỉ số truyền nên dùng truyền xích là: 1,5 +Tỉ số truyền nên dùng hộp giảm tốc bánh trụ cấp là: Suy ra: Tỉ số truyền nên dùng hệ thống là: 12 Hay: Trên thực tế, số vòng quay đồng có giá trị 3000, 1500, 1000, 750, 600 500 v/ph Số vòng quay đồng thấp kích thước khn khổ giá thành động tăng Vậy chọn sơ số vòng quay đồng động 3000 v/ph 1.1.4 Chọn động thực tế: - Dựa vào bảng P1.3[1](Các thông số kỹ thuật động 4A) Chọn động 4A132M2Y3 : Kiểu động Công suất (kW) Vận tốc quay Cos (V/ph)  (%) TMax Tdn Tk Tdn Đồ án chi tiết máy 4A132M2Y3 11 2907 0,9 88 2,2 1,6 1.1.5 Kiểm tra điều kiện mở máy, điều kiện tải cho động cơ: A, Điều kiện mở máy - Khi khởi động, động cần sinh công suất đủ lớn để thắng sức ỳ hệ thống Vì cần kiểm tra điều kiện mở máy cho động Điều kiện mở máy động thoả mãn công thức sau đảm bảo: dc Pmm �Pbddc dc Pmm : Công suất mở máy động (kW) Trong đó: (kW) Với: Tk : Momen khởi động động Tdn : Momen danh nghĩa động Pbddc : Công suất cản ban đầu trục động (kW) =1,5.11,06 = 16,59 (kW) Vậy Pmm  Pbd Thỏa mãn điều kiện B- Kiểm tra tải cho động dc dc Vì sơ đồ tải thay đổi, để tránh động bị tải cần kiểm tra tải cho động Theo điều kiện sau : dc Pmax �Pqtdc Với dc Pmax Pqtdc : Công suất lớn cho phép động (kW) : Công suất đặt lên trục động q tải, cơng suất trục động giá trị tải lớn sơ đồ tải Có dc Pmax  Tmax dc Pdm  2, 2.11 P dc Tdn =24,2 (kW) � qt =9,72 (kW) Nên thỏa mãn điều kiện tải cho động Đồ án chi tiết máy 1.2 Phân phối tỷ số truyền: Tỉ số truyền chung toàn hệ thống: uΣ = nđc nc t (3.23) [I] Trong đó: nđc -Số vòng quay động chọn(v/ph) nct - Số vòng quay trục cơng tác (v/ph) Lại có: u Σ = u ng u h (3.24) [I] Với : ung -Tỷ số truyền truyền hộp uh -Tỷ số truyền truyền hộp giảm tốc .uh = u1.u2 u1- Tỷ số truyền truyền cấp nhanh u2 -Tỷ số truyền truyền cấp chậm - Tỉ số truyền chung tồn hệ thống xác định theo: = 14,58 Trong đó: ndb: Số vòng quay động chọn (v/ph); nct : Số vòng quay trục cơng tác (v/ph) Ký hiệu TST hộp giảm tốc (HGT); TST truyền hộp Với hệ dẫn động gồm truyền mắc nối tiếp nên ta có: U∑ = Ung.Uh 1.2.1 Tỉ số truyền truyền hộp giảm tốc - TST truyền xác định theo kinh nghiệm sau: + Với hệ dẫn động gồm HGT cấp bánh nối với truyền ngồi thì: (trị số nhỏ dùng lớn) Theo ta có: Chọn = (1,211,48) Để giảm sai số việc quy chuẩn đường kính bánh đai, lấy giá trị tỉ số truyền hộp giảm tốc là: ung  ux  1, 48 Đồ án chi tiết máy 9,85 1.2.2 Tỉ số truyền truyền hộp giảm tốc Với HGT cấp nhanh tách đơi, để nhận kích thước tiết diện ngang hộp nhỏ (cũng để bôi trơn HGT hợp lý nhất), TST truyền bánh cấp chậm xác định theo công thức : 0,333 �K ψ � u �0,8055 � C2 ba2 u h � � ψ ba1 � Với: K C =1÷1,3 ψba2 = 0,3÷ 0,4 -Hệ số chiều rộng bánh trụ ψba2 / ψba1 = 1, 2÷1,3 -Tỉ số hệ số chiều rộng bánh cấp chậm nhanh K Ta chọn tỉ số : ψ ba2 / ψ ba1 =1,2 C2 =1 Thay số : 0,333 �K C ψ ba2 � u �0,8055 � u h � � ψ ba1 � = 0,8055  1, 9,85  0,333 = 1,83 Tỉ số truyền cấp nhanh (Tỉ số truyền truyền xích tải): u1 = u h 9,85 = = 5, u 1,83 1.3 Tính tốn thơng số trục 1.3.1 Tính cơng suất trục - Công suất danh nghĩa trục động Pdc Plvdc  Plvct  = 11,06 (kW) = - Công suất danh nghĩa trục I, II, III xác định theo công thức sau: + Trục I : PI= =11,06.1.0,99 = 10,95 (kW) + Trục II : =10,95.0,97.0,99 = 10,51 (kW) + Trục III : = 10,51.0,97.0,99 = 10,09 (kW) Đồ án chi tiết máy + Trục IV : = 10,09.0,96.0,99 = 9,59 (kW) - Công suất danh nghĩa trục công tác: (kW) 1.3.2 Tính số vòng quay trục: - Tốc độ quay trục I: Với tỉ số truyền có khớp nối động trục I - Tốc độ quay trục II: = (v/ph) - Tốc độ quay trục III: =(v/ph) - Tốc độ quay trục IV: =(v/ph) - Tốc độ quay trục cơng tác: (v/ph) 1.3.3 Tính mơ men xoắn trục: - Cơng thức tính mơ men xoắn trục thứ k xác định: T dc  9,55.106.P k nk + Mô men xoắn trục động xác định theo công thức sau: = = 36334,02 (N.mm) + Mô men xoắn trục I: = = 35972,65(N.mm) + Mô men xoắn trục II: = =186447,9(N.mm) + Mô men xoắn trục III: = =327563,99(N.mm) + Mô men xoắn trục công tác: = = 460779,33(N.mm) 1.3.4 Bảng kết quả: Trục Thông số Công suất P (kW) Tỷ số truyền u Tốc độ quay n (v/ph) Động I II III Công tác 11,06 10,95 10,51 10,09 9,59 2907 5,4 2907 1,83 538,33 294,17 1,48 198,76 10 Đồ án chi tiết máy Với tảit hay đổi ta có : QE  m �Q L �L m i i i 3 �0,5 � �0,9 �  3, 45 � �.0,15  0, 25  � �.0,  3, 42(k N ) �1,1 � �1,1 � Theo công thức (11.1)[I] : C = QC m L = 3, 42 1030,77 = 25,85 (kN) < C = 30, 4(kN) d Ổ chọn thỏa mãn khả tải động 4.1.5.3 Tính kiểm nghiệm khả tải tĩnh ổ Để tránh biến dạng dư dính bề mặt tiếp xúc cần kiểm tra khả tải tĩnh theo công thức sau : Q t < C0 Q t = X Fr + Y0 Fa � � Q t = Fr � X0 ,Y0 : Hệ số tải trọng hướng tâm hệ số tải trọng hướng trục, Theo bảng (11.6)[I] : X0 = 0,5, Y0 = 0,37 Q t = 0,5.2426,78 + 0,37.2272,18 = 2054,09 (N) = 2,05 (KN) � � Q t = 2, 43 (KN) � Vậy Qt= 2,43 < C0 =23,6 (KN) khả tải tĩnh ổ đảm 80 Đồ án chi tiết máy PHẦN V : TÍNH CHỌN THEN Chọn mối ghép then đầu tròn để lắp trục d+t2 d-t1 h t1 t2 b Hình vẽ: Then đầu tròn Điều kiện bền dập bền cắt có dạng : 2T � σ = � σ d  d � dl h t   lv � � 2T � τc = � τ c  dl b � lv � Trong : [d] = 150 MPa, ứng suất dập cho phép, tra bảng (9.5)[I] [c] = 60…90 MPa , ứng suất cắt cho phép 81 Đồ án chi tiết máy 5.1 Tính chọn then trục I 5.1.1 Vị trí lắp khớp nối d = 17 (mm) 5.1.1.1 Kích thước then Theo bảng (9 1a)[I], có kích thước then sau: Kích thước tiết Chiều sâu rãnh then Đường kính trục diện then b h t1 t2 17 5 2,3 Bán kính góc lượn rãnh rmin rmax 0,16 0,25 Chiều dài mayơ khớp nối : lm = (1,42,5).d = 40 (mm) Chiều dài then : lt = (0,8  0,9).lm = (0,8  0,9).40 = 3236 (mm) Lấy theo tiêu chuẩn Lt = 36(mm) (9.1a)[I] 5.1.1.2 Kiểm nghiệm sức bền dập cho then σd = 2.TI d.L lv (h - t1 ) �[σ d ] (9.1)[I] - [d] : ứng suất dập cho phép Theo bảng (9 5)[I], [d] = 150 (MPa) Llv = L t - b = 36 - = 31 (mm)  σd = 35972,65 17.31.(5 - 3) = 64,12 (Mpa) < [σd ] Vậy d< [d], then đảm bảo điều kiện bền dập 5.1.1.3 Kiểm nghiệm sức bền cắt cho then τC = 2.TI d.Llv b �[τ C ] (9.2)[I] - [C] : ứng suất cắt cho phép Với then làm thép 45 : [C] = (60  90) (MPa) Llv = L t - b = 36 - = 31 (mm)  τC = 35972,65 17.31.5 = 27,3(MPa) 82 Đồ án chi tiết máy Vậy c< [C], then đảm bảo điều kiện bền cắt 5.2 Tính chọn then trục II 5.2.1 Kích thước then vị trí bánh số 5.2.1.1 Kích thước then Theo bảng (9.1b)[I], có kích thước then sau : Kích thước Đường kính diện then trục b h 35 10 tiết Chiều then t1 sâu rãnh Bán kính góc lượn rãnh t2 rmin rmax 3,3 0,25 0,4 Chiều dài mayơ bánh : Chọn lm = 45 Chiều dài then : Lt = (0,8  0,9).lm = (0,8  0,9).45 = 3640,5 Lấy theo tiêu chuẩn Lt = 36 (mm) (9.1a)[I] 5.2.1.2 Kiểm nghiệm sức bền dập cho then σd = 2.TII d L lv (h - t1 ) �[σ d ] - [d]: ứng suất dập cho phép Theo bảng (9 5)[I], [d] = 150 (MPa) Llv = L t - b = 36 -10 = 26 (mm)  d  2.186447,9 35.26.(8  5)  98, 64( Mpa)  [σd ] Vậy d< [d], then đảm bảo điều kiện bền dập 5.2.1.3 Kiểm nghiệm sức bền cắt cho then τC = 2.TII d.Llv b �[τ C ] - [C] : ứng suất cắt cho phép Với then làm thép 45 : [C] = (60  90) (MPa) 2.186447,9 C   29,59( Mpa) 35.26.10  83 Đồ án chi tiết máy Vậy c< [C], then đảm bảo điều kiện bền cắt 5.2.2 Kích thước then với đường kính trục d=40 (mm) chỗ lắp BR số 5.2.2.1 Kích thước then Theo bảng (9.1a)[I], có kích thước then sau : Đường trục Kích thước diện then b h 12 kính 40 tiết Chiều then t1 sâu rãnh Bán kính góc lượn rãnh t2 rmin rmax 3,3 0,25 0,4 Chiều dài mayơ bánh : Chọn lm = 62 (mm) Chiều dài then : Lt =(0,8  0,9).lm = (0,8  0,9).62 =49,6  55,8(mm) Lấy theo tiêu chuẩn Lt = 50 (mm) 5.2.2.2 Kiểm nghiệm sức bền dập cho then σd = 2.TII d.L lv (h - t1 ) �[σ d ] - [d] : ứng suất dập cho phép Theo bảng (9.5)[I], [d] = 150 (MPa) Llv = L t - b = 50 -12 = 38 (mm) σd = 2.186447,9 40.38.(8 - 5) = 60,93 (Mpa)  [ d ]  Vậy d< [d], then đảm bảo điều kiện bền dập 5.2.2.3 Kiểm nghiệm sức bền cắt cho then τC = 2.TII d.Llv b �[τ C ] - [C] : ứng suất cắt cho phép Với then làm thép 45 : [C] = (60  90) (MPa) τC = 2.186447,9 40.38.12 = 15, 23 (Mpa)  Vậy c< [C], then đảm bảo điều kiện bền cắt 84 Đồ án chi tiết máy 5.3 Tính chọn then trục III 5.3.1 Kích thước then vị trí lắp bánh d = 50 (mm) 5.3.1.1 Kích thước then Theo bảng (9.1b)[I], có kích thước then sau: Đường trục kính 50 Kích thước diện then b h 14 tiết Chiều then t1 5,5 sâu rãnh Bán kính góc lượn rãnh t2 rmin rmax 3,8 0,25 0,4 Chiều dài mayơ bánh : Chọn lm = 60 (mm) Chiều dài then : Lt = (0,8  0,9).lm = (0,8  0,9).60 = 48  54 Lấy theo tiêu chuẩn Lt =50(mm) 5.3.1.2 Kiểm nghiệm sức bền dập cho then σd = 2.TIII d.Llv (h - t1 ) �[σ d ] - [d]: ứng suất dập cho phép Theo bảng (9.5)[I], [d] = 150 (MPa) Llv = L t - b = 50 -14 = 36(mm) σd = 186447,9 50.36.(9 - 5,5) = 43, 48 (Mpa) < [σ d ]  Vậy d< [d], then đảm bảo điều kiện bền dập 5.3.1.3 Kiểm nghiệm sức bền cắt cho then τC = 2.TIII d.Llv b �[τ C ] - [C] : ứng suất cắt cho phép Với then làm thép 45 : [C] = (60  90) (MPa) 85 Đồ án chi tiết máy 2.186447,9  19,09( Mpa) 50.36.14  5.3.1.4 Kích thước then vị trí lắp bánh xích C  Theo bảng (9.1a) [I], có kích thước then sau : Đường kính trục 38 Kích thước tiết Chiều diện then then b h t1 10 sâu rãnh Bán kính góc lượn rãnh t2 rmin rmax 2,8 0,16 0,25 Chiều dài mayơ bánh : Chọn lm = 70 (mm) Chiều dài then : Lt = (0,8  0,9).lm = (0,8  0,9).70 = 5663 (mm) Lấy theo tiêu chuẩn Lt = 56 (mm) 5.3.1.5 Kiểm nghiệm sức bền dập cho then σd = 2.TIII d.L lv (h - t1 ) �[σ d ] - [d] : ứng suất dập cho phép Theo bảng (9.5)[I], [d] = 150 (MPa) Llv = L t - b = 56 -10 = 46 (mm) 2.327563,99 σd = = 124,93 (Mpa) 38.46.(7 4)  Vậy d< [d], then đảm bảo điều kiện bền dập 5.3.1.6 Kiểm nghiệm sức bền cắt cho then τC = 2.TIII d.Llv b �[τ C ] 86 Đồ án chi tiết máy - [C] : ứng suất cắt cho phép Với then làm thép 45 : [C] = (60  90) (MPa) 2.327563,66 τC = = 37, 48(Mpa) 38.46.10  Vậy c< [C], then đảm bảo điều kiện bền cắt PHẦN VI : THIẾT KẾ VỎ HỘP GIẢM TỐC 6.1 Kết cấu vỏ hộp giảm tốc Vỏ hộp giảm tốc có nhiều dạng khác nhau, song chúng có chung nhiệm vụ : bảo đảm vị trí tương đối chi tiết phận máy, tiếp nhận tải trọng chi tiết lắp vỏ truyền đến, đựng dầu bôi trơn,bảo vệ chi tiết máy tránh bụi bặm Chỉ tiêu vỏ hộp giảm tốc độ cứng cao khối lượng nhỏ Vật liệu phổ biến dùng để đúc hộp giảm tốc gang xám GX15-32 6.1.1 Chọn bề mặt ghép nắp thân Chọn bề mặt ghép vỏ hộp qua đường tâm trục Nhờ việc lắp ghép chi tiết thuận tiện Bề mặt ghép chọn song song với mặt đế chênh lệch đường kính cấp nhỏ nên đảm bảo cho việc bôi trơn cho cặp bánh phương pháp ngâm dầu Mặt khác việc gia công xác bề mặt dễ nhiều dùng bề mặt ghép không song song với mặt đế, đồng thời thuận tiện cho việc tạo khuôn mẫu 6.1.2 Xác định kích thước vỏ hộp Các kích thước xác định theo bảng (18.1)[II]: -Chiều dày thân hộp : 87 Đồ án chi tiết máy  = 0,03.a + > (mm) Với a khoảng cách trục a= 139 (mm) �  = 0,03.139 + = 7,17 (mm) Chọn  = (mm) - Chiều dày nắp hộp: 1 = 0,9  = 0,9.8 = 7,2 (mm) Chọn 1= (mm) - Gân tăng cứng : + Chiều dày e : e = (0,8  1)  = (0,81).8= (6,4  8) (mm) + Chọn e = (mm) + Chiều cao h : h < 58 (mm) - Độ dốc : khoảng 2o -Đường kính : + Bu lơng : d1 0,04.a + 10 >12 (mm) � d1 = 0,04.139 + 10 = 15,56 (mm).Chọn d1=16 (mm) - Bu lông cạnh ổ: d2 = (0,7  0,8).d1 � d2 = 0,8.d1 = 0,8.16 = 12,8 (mm).Chọn d2 = 14 (mm) - Bu lơng ghép bích nắp thân : d3 = (0,8  0,9).d2 � d3 = (0,8  0,9).d2 = (0,8  0,9).14 = (11,212,6) (mm).Chọn d3 = 12 (mm) - Vít ghép nắp ổ : d4 = (0,6  0,7).d2 � d4 =(0,6  0,7).d2 = (0,6  0,7).14= (8,49,8) (mm).Chọn d4 = (mm) - Vít ghép nắp cửa thăm : d5 = (0,5  0,6).d2 � d5 = (0,5  0,6).14 = (7 8,4) (mm).Chọn d5 = (mm) Mặt bích ghép nắp thân : - Chiều dày bích thân hộp : S3 = (1,4  1,8).d3 � S3 = (1,4  1,8).d3= (1,41,8).12 = (16,821,6) (mm) Chọn S3 = 20 (mm) - Chiều dày bích nắp hộp : S4 = (0,9  1).S3  S4 = (0,9  1).S3 = (0,9  1).20 =(1820) (mm).Chọn S4 = 20(mm) - Chiều rộng bích nắp thân : K3 = K2 - (3  5) (mm) Với : K2 = E2 + R2 + (35) (mm) E2 = 1,6.d2 = 1,6.14 = 22,4 (mm) R2 = 1,3.d2 = 1,3.14 = 18,2 (mm) � K2 = 22,4 + 18,2 +(35) = (43,6 45,6).Chọn K2 = 45 (mm) Vậy K3 = 45 - (3  5) =( 40 42) (mm), chọn K3=40 (mm) - Mặt đế hộp : - Chiều dày khơng có phần lồi : S1 = (1,3  1,5)d1 88 Đồ án chi tiết máy  S1 =(1,3  1,5).16=( 20,824 ) (mm) - Chọn S1=24 (mm) - Bề rộng mặt đế hộp : K1 = 3.d1 = 3.16= 48 (mm) q = K1 + 2. = 48+ 2.8 = 64 (mm) Khe hở chi tiết : - Giữa bánh với thành hộp :  (1  1,2)  = (1 1,2) = (8 9,6) (mm) Chọn  = - Giữa đỉnh bánh lớn với đáy hộp : 1 (3  5)  = (3  5).8= (24 40) (mm).Chọn 1 =30 - Giữa mặt bên bánh với : > Số lượng bu lơng : Z= L+B (200 ÷ 300) L - chiều dài hộp giảm tốc: L = aw1 + aw2 + 0,5.(da1 + da4) + 2. + 2. + 2.K3 = 106 + 146 + 0,5.(37,12 + 183,76) + 2.9 + 2.8 + 2.40 = 469,44(mm).Lấy L= 470(mm) B- chiều rộng hộp gảm tốc: B=l11– b0 +2.K1+2 = 254 – 17+2.48+2.8= 349(mm) Lấy B= 349 470 + 349 Z= = 4,095 200 Lấy Z=4 (bu lông) Gối trục vỏ hộp : Gối trục cần phải đảm bảo độ cững vững để không ảnh hưởng đến làm việc ổ, kích thước gối trục tra bảng (18.2)[II] Gối D D2 D3 D4 h trục I 47 60 70 37 II 62 75 90 52 III 75 100 125 75 10 6.2 Một số kết cấu khác liên quan đến cấu tạo vỏ hộp 6.2.1 Chốt định vị d4 Z M6 M6 M8 4 Để đảm bảo vị trí tương đối nắp thân trước sau gia công lắp ghép, dùng chốt định vị Nhờ có chốt định vị, xiết bulơng khơng làm 89 Đồ án chi tiết máy biến dạng vòng ngồi ổ, loại trừ nguyên nhân làm ổ chóng bị hỏng Chọn loại chốt có hình dạng kích thước sau : Tra bảng (14-4b)[II] d (mm) c (mm) 0,8 l (mm) 16 - 90 1:50 d 3,2 C.45° l Hình vẽ: Chốt côn 6.2.2 Cửa thăm Để kiểm tra, quan sát chi tiết máy hộp lắp ghép để đổ dầu vào hộp, đỉnh hộp có làm cửa thăm, thăm đậy nắp nắp có lắp thêm nút thơng Kích thước thăm tra bảng (15-5)[II] A B A1 B1 C K R Vít 100 75 150 100 125 87 12 M10 Số luợn g 90 Đồ án chi tiết máy B C B1 K A A1 Hình vẽ: Cửa thăm lắp nút thông 6.2.3 Nút thông Khi làm việc nhiệt độ hộp tăng lên, để giảm áp suất điều hồ khí bên dùng nút thơng nắp cửa thăm, thông số nút thông tra bảng (18.6)[II] A B C D E G H I M27 15 30 15 45 36 32 K L M N 10 O P 22 Q R S 32 18 3 91 Đồ án chi tiết máy ỉQ N ỉ3 lỗ L ỉA H I E C ØP M D ØG D B ØA R Hình vẽ: Nút thông 6.2.4 Nút tháo dầu Sau thời gian làm việc, dầu bôi trơn chứa hộp bị bẩn (do bụi hạt mài), bị biến chất cần phải thay đầu Để tháo dầu cũ, đáy hộp phải có lỗ tháo dầu Lúc làm việc lỗ bịt kín nút tháo dầu Kết cấu kích thước nút tháo dầu tra bảng (18.7)[II] d b m f L c q D S D0 M20x2 15 28 2,5 17,8 30 22 25,4 92 m L b D d D0 Đồ án chi tiết máy S Hình vẽ: Nút tháo dầu 6.2.5 Kiểm tra mức dầu Vì vận tốc bánh < 12 (m/s) nên bánh ngâm dầu, chiều cao mức dầu kiểm tra qua thiết bị dầu Thiết bị dầu có nhiều loại khác nhau, với hộp thiết kế dùng que thăm dầu để kiểm tra Hình vẽ : Que thăm dầu TÀI LIỆU THAM KHẢO 93 Đồ án chi tiết máy [I] Tính tốn thiết kế hệ dẫn động khí tập - Trịnh Chất, Lê Văn Uyển, Nhà xuất giáo dục, 1999 [II] Tính tốn thiết kế hệ dẫn động khí tập - Trịnh Chất, Lê Văn Uyển, Nhà xuất giáo dục, 1999 94 ... K H K Hv _ Hệ số kể đến phân bố không tải trọng chiều rộng vành 24 Đồ án chi tiết máy K H _ Hệ số kể đến phân bố không tải trọng cho đôi đồng thời ăn khớp; Trị số cấp xác (phục vụ việc xác... Đồ án chi tiết máy 9,85 1.2.2 Tỉ số truyền truyền hộp giảm tốc Với HGT cấp nhanh tách đơi, để nhận kích thước tiết diện ngang hộp nhỏ (cũng để bơi trơn HGT hợp lý nhất), TST truyền bánh cấp chậm. .. Thiết kế truyền xích 12 B Thiết kế truyền bánh 18 2.2 Thiết kế truyền bánh cấp nhanh 18 2.3 Thiết kế truyền bánh cấp chậm 30 PHẦN III: TÍNH TỐN THIẾT KẾ CÁC CHI