Thiết kế hệ thống sấy thùng quay dùng để sấy cà phê và có hồi lưu 1 phần

Đồ Án Kỹ Thuật Sấy GVHD : Nguyễn Văn Bắc BỘ CÔNG THƯƠNG TRƯỜNG CAO ĐẲNG KỸ THUẬT CAO THẮNG KHOA ĐIỆN – ĐIỆN LẠNH ĐỒ ÁN KỸ THUẬT SẤY Đề tài : Thiết kế hệ thống sấy thùng quay dùng để sấy cà phê có hồi lưu phần GVHD : Nguyễn Văn Bắc LỚP : NHÓM : Nhóm 13 Page Đồ Án Kỹ Thuật Sấy GVHD : Nguyễn Văn Bắc Mục Lục Chương I : Tổng quan 1.1Giới thiệu công nghệ sấy 1.1.1 Giới thiệu chung 1.1.2 Những khái niệm sấy .5 1.1.2.1 Định nghĩa sấy 1.1.2.2 Các phương pháp làm khô vật liệu 1.1.3 Mục đích trình sấy .6 1.1.4 Một số nhân tố ảnh hưởng đến tốc độ sấy 1.1.4.1 Ảnh hưởng nhiệt độ khơng khí 1.1.4.2 Ảnh hưởng tốc độ chuyển động khơng khí .7 1.1.4.3 Ảnh hưởng độ ẩm tương đối khơng khí 1.1.4.4 Ảnh hưởng kích thước nguyên liệu 1.1.4.5 Ảnh hưởng trình ủ ẩm .8 1.1.4.6 Ảnh hưởng thân nguyên liệu .8 1.1.5 Các phương pháp sấy 1.1.5.1 Sấy tự nhiên .8 1.1.5.2 Sấy nhân tạo 1.1.6 Chọn dạng hệ thống sấy 10 1.1.7 Chế độ sấy 10 1.2 Giới thiệu vật liệu sấy (cà phê) .10 1.2.1 Tại phải sấy 10 1.2.2 Giới thiệu cà phê 11 1.2.3 Cấu tạo thành phần hóa học cà phê 14 1.2.3.1 Cấu tạo cà phê 14 1.2.3.2 Thành phần hóa học nhân cà phê .16 1.2.4 Các loại cà phê Việt Nam 17 1.2.4.1 Robusta 17 1.2.4.2 Arabica 17 1.2.4.3 Cheri (café mít) .17 1.2.5 Lịch sử phát triển cà phê Việt Nam 18 1.2.6 Sản lượng cà phê giới 18 1.2.7 Vùng miền phân bố cà phê trê lãnh thổ Việt Nam 20 1.2.8 Quy trình sản suất cà phê nhân .21 1.2.8.1 Giới thiệu phương pháp sản xuất cà phê nhân 21 1.2.8.2 Dây chuyền sản suất cà phê nhân (phương pháp khô) 22 Nhóm 13 Page Đồ Án Kỹ Thuật Sấy GVHD : Nguyễn Văn Bắc Chương : Cấu tạo thiết bị sấy thùng quay 2.1 Thiết bị sấy thùng quay ? 23 2.2 Cấu tạo hệ thống sấy thùng quay 23 2.3 Nguyên lý làm việc 24 2.4 Ưu - nhược điểm thiết bị sấy thùng quay 24 Chương : Nguồn lượng tác nhân sấy 3.1 Nguồn lượng 25 3.2 Tác nhân sấy 25 3.2.1 Tác nhân sấy .25 3.2.2 Các tác nhân sấy phổ biến 25 3.2.3 Yêu cầu tác nhân sấy 26 3.3 Chọn nguồn lượng tác nhân sấy 26 3.3.1 Chọn nguồn lượng 26 3.3.2 Chọn tác nhân sấy 27 Chương : Tính tốn thiết kế hệ thống sấy thùng quay 4.1 Chọn phương pháp sấy 28 4.2 Chọn dạng hệ thống sấy .28 4.3 Chọn nguồn lượng tác nhân sấy 28 4.3.1 Nguồn lượng sử dụng buống đốt 28 thiết bị sấy thùng quay 4.3.2 Chọn tác nhân sấy cho thiết bị sấy thùng quay 28 4.4 Chọn chế độ sấy 29 4.5 Chọn thời gian sấy 29 4.6 Tính tốn trình sấy lý thuyết 29 4.7 Tính tốn kích thước cho thiết bị sấy .34 Nhóm 13 Page Đồ Án Kỹ Thuật Sấy GVHD : Nguyễn Văn Bắc 4.8 Tính tốn nhiệt q trình sấy .35 4.8.1 Mục đích tính toán nhiệt 35 4.8.2 Tính tốn tổn thất nhiệt 36 4.9 Tính tốn q trình sấy thực 39 4.10 Sấy có hồi lưu phần 42 Chương : Tính tốn chọn thiết bị phụ 5.1 Tính tốn chọn calorifer lò .43 5.1.1 Giới thiệu calorifer 43 5.1.2 Tính tốn chọn calorifer lò .44 5.2 Tính tốn trở lực chọn quạt 45 5.2.1 Tính tốn trở lực .45 5.2.2 Chọn quạt cho hệ thống sấy thùng quay 47 5.3 Chọn xyclon lọc sản phẩm 48 5.3.1 Giới thiệu xyclon 48 5.3.2 Chọn xyclon .49 Nhóm 13 Page Đồ Án Kỹ Thuật Sấy GVHD : Nguyễn Văn Bắc ỹ thuật sấy ngành khoa học phát triển từ năm 50 đến 60 Viện trường đại học giới chủ yếu giải vấn đề kỹ thuật sấy vật liệu cho công nghiệp nông nghiệp K Trong năm 70 trở lại người ta đưa kỹ nghệ sấy nông sản thành sản phẩm khô, kéo dài thời gian bảo quản mà làm phong phú thêm mặt hàng sản phẩm như: trái cây, cà phê, sữa, bột, cá khô, thịt khô Đối với nước ta nước nhiệt đới ẩm, việc nghiên cứu công nghệ sấy để sấy nguyên vật liệu có ý nghĩa đặc biệt: kết hợp phơi sấy để tiết kiệm lượng, nghiên cứu công nghệ sấy thiết bị sấy phù hợp với loại nguyên vật liệu để đạt chất lượng cao Sau chúng em xin trình bày đồ án thiết kế hệ thống sấy thùng quay dùng để sấy cà phê vá có hồi lưu phần với thông số sau : 1 = 80% 2 = 14% G2 = 150 kg/mẻ Sấy có hồi lưu khoảng 20 % Nhóm 13 Page Đồ Án Kỹ Thuật Sấy GVHD : Nguyễn Văn Bắc Chương I : Tổng quan 1.1 Giới thiệu công nghệ sấy 1.1.1 Giới thiệu chung - Ngày nay, việc áp dụng thành tựu khoa học kỹ thuật mà kinh tế nước khu vực nói chung nước ta nói riêng phát triển khơng ngừng Do đời sống người dân dần cải thiện Để đáp ứng nhu cầu ngày tăng người thiết bị máy móc, kỹ thuật đời ứng dụng rộng rãi nhiều lĩnh vực công nghiệp, nông nghiệp đời sống để thay cho máy móc thiết bị thơ sơ, cũ kĩ - Nước ta nước nông nghiệp, sản phẩm nông nghiệp đa dạng phong phú Thế nhưng, sản phẩm nơng nghiệp thường có mùa vụ, phải qua chế biến có giá trị cao thời gian bảo quản ngắn Sấy phương pháp dùng để chế biến làm tăng thời gian bảo quản đơn giản thông dụng - Trong thời đại công nghệ, sấy xem quy trình cơng nghệ ứng dụng rộng rãi nhiều lĩnh vực công nghiệp, nông nghiệp đời sống thường ngày Thiết bị sấy thành tựu khoa hoc kỹ thuật ứng dụng rộng rãi cơng nghiệp (cơng nghiệp hóa chất, thực phẩm, xây dựng), nông nghiệp đời sống ngày người - Tùy vào kiểu vật liệu q trình cấp nhiệt cho ẩm mà ta có cách sấy khác Chính mà nhiều kĩ thuật sấy đời hệ thống sấy phun, sấy tầng sôi, sấy tiếp xúc, sấy thăng hoa, … 1.1.2 Những khái niệm sấy 1.1.2.1 Định nghĩa sấy - Sấy trình làm bốc nước khỏi vật liệu rắn nhiệt - Bản chất sấy trình khuếch tán, bao gồm trình khuếch tán ẩm từ lớp bên vật liệu lớp bên ngồi q trình chuyển ẩm từ bề mặt vật liệu môi trường xung quanh Ai giai đoạn xảy đồng thời, khơng có ranh giới phân chia rõ rệt, tùy theo giai đoạn cụ thể trình sấy mà giai đoạn định đến tốc độ sấy - Như vậy, trình sấy chuyển lượng nước từ vật liệu từ pha lỏng sang pha Quá trình chuyển pha xảy áp suất bề mặt vật liệu lớn áp suất riêng phần môi trường xung quanh Nhóm 13 Page Đồ Án Kỹ Thuật Sấy GVHD : Nguyễn Văn Bắc 1.1.2.2 Các phương pháp làm khơ vật liệu - Tùy theo tính chất, độ ẩm, yêu cầu mức độ làm khô vật liệu, người ta thường sử dụng phương pháp làm khô vật liệu sau : + Phương pháp học : dùng máy ép ly tâm, lắng lọc,… để tách nước khỏi vật liệu Phương pháp cỉ dùng để tách nước sơ khỏi vật liệu + Phương pháp hóa học : dùng hóa chất hút nước khỏi vật liệu Phương pháp đắt tiền nên dùng + Phương pháp nhiệt : dùng nhiệt để tách nước khỏi vật liệu Phương pháp sử dụng phổ biến tách nước triệt để 1.1.3 Mục đích q trình sấy - Mục đích trình sấy làm giảm khối lượng vật liệu, tăng độ bền bảo quản sản phẩm lâu Quá trình sấy phải đảm bảo yêu cầu :  Bảo quản  Chế biến  Vận chuyển 1.1.4 Một số nhân tố ảnh hưởng đến tốc độ sấy 1.1.4.1 Ảnh hưởng nhiệt độ khơng khí - Trong điều kiện khác không đổi độ ẩm khơng khí, tốc độ gió…, việc nâng cao nhiệt độ làm tăng nhanh tốc độ làm khô lượng nước nguyên liệu giảm xuống nhiều Nhưng tăng nhiệt độ giới hạn cho phép nhiệt độ làm khơ cao làm ảnh hưởng lớn đến chất lượng sản phẩm, dễ làm cho nguyên liệu bị chín gây nên tạo màng cứng lớp bề cản trở tới chuyển động nước từ lớp bên bề mặt Nhưng với nhiệt độ làm khô thấp, giới hạn cho phép q trình làm khơ chậm lại dẫn đến thối rữa, hủy hoại nguyên liệu Nhiệt độ sấy thích hợp xác định phụ thuộc vào độ dày bán thành phẩm, kết cấu tổ chức thịt nhân tố khác Khi sấy nhiệt độ khác nguyên liệu có biến đổi khác ví dụ: nhiệt độ sản phẩm tŕnh sấy cao 600C protein bị biến tính, 900C fructaza bắt đầu caramen hóa phản ứng tạo melanoidin tạo polyme cao phân tử có chứa N khơng chứa N, có màu mùi thơm xảy mạnh mẽ Nếu nhiệt độ cao nguyên liệu bị cháy làm giá trị dinh dưỡng giá trị cảm quan sản phẩm - Q trình làm khơ tiến triển, cân khuếch tán nội khuếch tán ngoại bị phá vỡ, tốc độ khuếch tán ngoại lớn tốc độ khuếch tán nội chậm lại dẫn đến tượng tạo vỏ cứng ảnh hưởng đến q trình làm khơ Nhóm 13 Page Đồ Án Kỹ Thuật Sấy GVHD : Nguyễn Văn Bắc 1.1.4.2 Ảnh hưởng tốc độ chuyển động khơng khí - Tốc độ chuyển động khơng khí có ảnh hưởng lớn đến q trình sấy, tốc độ gió q lớn q nhỏ khơng có lợi cho trình sấy Vì tốc độ chuyển động khơng khí q lớn khó giữ nhiệt lượng nguyên liệu để cân tŕnh sấy, tốc độ nhỏ làm cho trình sấy chậm lại Vì vậy, cần phải có tốc độ gió thích hợp, giai đoạn đầu q trình làm khơ - Hướng gió ảnh hưởng lớn đến q tŕnh làm khơ, hướng gió song song với bề mặt ngun liệu tốc độ làm khơ nhanh Nếu hướng gió thổi tới nguyên liệu với góc 450 tốc độ làm khơ tương đối chậm, thổi thẳng vng góc với ngun liệu tốc độ làm khô chậm 1.1.4.3 Ảnh hưởng độ ẩm tương đối khơng khí - Độ ẩm tương đối khơng khí nhân tố ảnh hưởng định đến q trình làm khơ, độ ẩm khơng khí lớn q trình làm khơ chậm lại Các nhà bác học Liên Xô nước khác chứng minh rằng: độ ẩm tương đối không khí lớn 65% q trình sấy chậm lại rõ rệt, độ ẩm tương đối khơng khí khoảng 80% trở lên q trình làm khơ dừng lại bắt đầu xảy tượng ngược lại, tức nguyên liệu hút ẩm trở lại - Để cân ẩm, khuếch tán nội phù hợp với khuếch tán ngoại tránh tượng tạo màng cứng, người ta áp dụng phương pháp làm khô gián đoạn tức vừa sấy vừa ủ - Làm khơ điều tự nhiên khó đạt độ ẩm tương đối khơng khí 50% đến 60% nước ta khí hậu nhiệt đới thường có độ ẩm cao Do đó, phương pháp để làm giảm độ ẩm khơng khí tiến hành làm lạnh nước ngưng tụ lại Khi hạ thấp nhiệt độ khơng khí điểm sương nước ngưng tụ, đồng thời hàm ẩm tuyệt đối khơng khí hạ thấp Như để làm khơ khơng khí người ta áp dụng phương pháp làm lạnh 1.1.4.4 Ảnh hưởng kích thước nguyên liệu - Kích thước nguyên liệu ảnh hưởng đến trình sấy Nguyên liệu bé, mỏng tốc độ sấy nhanh, ngun liệu có kích thước bé mỏng làm cho nguyên liệu bị cong, dễ gẫy vỡ - Trong điều kiện giống chế độ sấy (nhiệt độ, áp suất khí quyển) tốc độ sấy tỷ lệ thuận với diện tích bề mặt S tỷ lệ nghịch với chiều dày nguyên liệu δ Trong đó: Nhóm 13 Page Đồ Án Kỹ Thuật Sấy GVHD : Nguyễn Văn Bắc S : diện tích bề mặt bay nguyên liệu δ : chiều dày nguyên liệu B : hệ số bay đặc trưng cho bề mặt nguyên liệu 1.1.4.5 Ảnh hưởng trình ủ ẩm - Q trình ủ ẩm nhằm mục đích làm cho tốc độ khuếch tán nội khuếch tán ngoại phù hợp để làm tăng nhanh trình làm khô Trong làm khô tŕnh ủ ẩm người ta gọi làm khô gián đoạn 1.1.4.6 Ảnh hưởng thân nguyên liệu - Tùy vào thân nguyên liệu mà người ta chọn chế độ làm khô cho phù hợp, cần phải xét đến thành phần hóa học nguyên liệu như: nước, lipit, protein, chất khoáng, Vitamin, kết cấu tổ chức thịt hay lỏng lẻo 1.1.5 Các phương pháp sấy Theo tính cất cung cấp nguồn nhiệt người ta phân biệt sấy tự nhiên sấy nhân tạo 1.1.5.1 Sấy tự nhiên - Sấy tự nhiên : sấy khơng khí khơng có đốt nóng nhân tạo, phương pháp sấy thời gian sấy kéo dài, không chủ động, độ ẩm cuối vật liệu lớn 1.1.5.2 Sấy nhân tạo - Sấy nhân tạo : sấy cần cung cấp nhiệt, phương pháp sấy thời gian sấy nhanh, chủ động, điều chỉnh độ ẩm cuối vật liệu theo mong muốn Có nhiều phương pháp sấy nhân tạo khác Dựa vào phương pháp cung cấp nhiệt, ta chia thành loại sau : a) Phương pháp sấy nóng - Phương pháp sấy nóng phương pháp tạo chênh lệch phân áp suất nước vật liệu sấy tác nhân sấy - Trong hệ thống sấy nóng có cách để tạo độ chênh phân áp suất nước vật liệu sấy môi trường :  Giảm phân áp suất tác nhân sấy cách đốt nóng  Tăng phân áp suất nước vật liệu sấy  Lưu ý : Trong hệ thống sấy đối lưu người ta sử dụng cách trên, hệ thống sấy tiếp xúc, hệ thống sấy xạ hệ thống sấy dùng dòng điện cao tần sử dụng cách đố nóng vật để tạo độ chênh phân áp suất vật liệu sấy môi trường - Hệ thống sấy nóng phân loại theo phương pháp cung cấp nhiệt : Nhóm 13 Page Đồ Án Kỹ Thuật Sấy GVHD : Nguyễn Văn Bắc  Hệ thống sấy đối lưu : Trong hệ thống sấy đối lưu, vật liệu sấy nhân nhiệt đối lưu từ dịch thể nóng mà thơng thường khơng khí nóng hay khói lò Đây hệ thống sấy phổ biến Trong hệ thống sấy đối lưu, người ta phân loại : hệ thống sấy buồng, hệ thống sấy hầm, hệ thống sấy thùng quay, hệ thống sấy tháp, hệ thống sấy khí động, …  Hệ thống sấy tiếp xúc : hệ thống sấy tiếp xúc, vật liệu sấy nhận nhiệt từ bề mặt nóng, hệ thống sấy tiếp xúc người ta tạo độ chênh phân áp suất nhờ tăng phân áp nước bề mặt vật liệu sấy Hệ thống dạng thường gặp hất hệ thống sấy lô, hệ thống sấy tang, …  Hệ thống sấy xạ : Trong hệ thống sấy xạ, vật liệu sấy nhận nhiệt từ nguồn xạ để ẩm dịch chuyển từ lòng vật liệu sấy bề mặt từ bề mặt khuếch tán vào môi trường Như thống sấy xạ, người ta tạo độ chênh phân áp suất nước vật liệu sấy môi trường cách đốt nóng vật  Các hệ thống sấy khác : ngồi hệ thống sấy kể có hệ thống sấy dùng dòng điện cao tần dùng lượng điện từ trường để đốt nóng vật hệ thống sấy dạng này, vật liệu sấy đặt môi trường điện từ vật xuất dòng điện dòng điện đốt nóng vật Cũng hệ thống sấy xạ hệ thống sấy tiếp xúc, hệ thống sấy dạng tạo độ chênh phân áp suất vật liệu sấy mơi trường cách đốt nóng vật b) Phương pháp sấy lạnh - Phương pháp sấy lạnh phương pháp tạo độ chênh phân áp suất nước vật liệu sấy tác nhân sấy cách giảm phân áp suất nước tác nhân sấy nhờ giảm lượng chứa ẩm d tác nhân sấy - Phương pháp sấy lạnh thành loại hệ thống sấy sau :  Hệ thống sấy lạnh nhiệt độ t > : nhiệt độ vật liệu sấy tác nhân sấy gần nằng nhiệt độ mơi trường Khơng khí khử ẩm (lượng chứa ẩm d giảm) cách làm lạnh, may khử ẩm hấp thụ Sau khơng khí đốt nóng theo cơng nghệ u cầu cho qua vật liệu sấy  Hệ thống sấy thăng hoa : Là hệ thống sấy lạnh mà ẩm vật liệu sấy dạng rắn trực tiếp biến thành vào tác nhân sấy Như vậy, hệ thống sấy thăng hoa mặt phải làm lạnh vật xuống 0C mặt khác ta phải tạo chân không xung quanh vật liệu sấy  Hệ thống sấy chân không : Nếu nhiệt độ vật liệu sấy < 273 K áp suất tác nhân sấy bao quanh vật p > 610 Pa vật liệu sấy nhận nhiệt lượng, phần tử nước thể rắn không chuyển trực tiếp thành để vào tác nhân Nhóm 13 Page Đồ Án Kỹ Thuật Sấy GVHD : Nguyễn Văn Bắc Đồng thời qua việc thiết lập cân nhiệt cân lượng hệ thống xác định hiệu suất sử dụng nhiệt hiệu xuất sử dụng lượng hệ thống tiêu hao riêng nhiệt thùng sấy hệ thống 4.8.2 Tính tốn tổn thất nhiệt - Tổn thất nhiệt vật liệu sấy mang : + Nhiệt dung riêng cà phê khỏi thùng sấy: Cv2 = Cvk (1 −  2) + Ca  (kJ/kg.K) Trong đó: Cv2 : nhiệt dung riêng cà phê khỏi thùng sấy Ca : nhiệt dung riêng nước Cvk : nhiệt dung riêng cà phê khô Ca = 4,18 (kJ/kgK) Cvk = 0,37 (kcal/kg.K) = 1,54912 (kJ/kg.K)  Cv2 = 1,54912 (1 − 0,14) + 4,18 0,14 = 1,92 (kJ/kg.K) + Tổn thất nhiệt vật liệu sấy mang : Qv = G2 CV2 (t2 − t0) = 150 1,92 (40 − 27) = 3744 (kJ/mẻ) Trong : G2 : Khối lượng vật liệu sấy khỏi thiết bị sấy (kg/mẻ) Cv2 : Nhiệt dung riêng cà phê khỏi thùng sấy (kJ/kg.K) t2 : Nhiệt độ tác nhân sấy khỏi thùng sấy (°C), t = 40 °C t0 : Nhiệt độ khơng khí bên ngồi (°C) Bởi ta chọn thời gian để sấy mẻ sấy 2h nên :  Qv = 3744 (kJ/mẻ) = 1872 (kJ/h) qv = 3744 Qv = = 7,56 (kJ/kg ẩm) 495 W - Tổn thất nhiệt ngồi mơi trường : Giả thiết tốc độ tác nhân sấy thùng sấy Cũng hệ thống sấy hầm, để tính tổn thất mơi trường phải giả thiết tốc độ tác nhân sấy w (m/s) Sau tính tốn xong lượng tác nhân sấy thực kiểm tra lại giả thiết Cơ sở để giả thiết tốc độ TNS thiết bị sấy thực tế tốc độ lý thuyết w0 (m/s) Tốc độ tỉ số lưu lượng thể tích trung bình Vtbo tiết diện tự Ftd thùng sấy Chúng ta chọn hệ số điền đầy  = 0,3, tiết diện tự thùng sấy tính gần : Ftd = Fts (1 − ) = Nhóm 13 (1  0,3). 1,19 (1  0,3). D = = ,778 ≈ 0,79 ( m ) 4 Page 36 Đồ Án Kỹ Thuật Sấy GVHD : Nguyễn Văn Bắc Khi tốc độ TNS lý thuyết w0 : Vtbo 4,35 = = 5,51 (m/s) Ftd 0,79 Với : Vtbo = 31312,87 ( m / mẻ) = 15656,435 ( m / h) = 4,35 ( m / s) w0 = Giả thiết tốc độ tác nhân sấy trình sấy thực w = 5,5 (m/s) + Nhiệt độ dịch thể nóng trường hợp nhiệt độ trung bình tác nhân sấy vào khỏi thùng sấy t f = 0,5 ( t1 + t ) = 0,5 (80 + 40) = 60 °C Trong : t1 : nhiệt độ tác nhân sấy vào thùng sấy (°C) t : nhiệt độ tác nhân sấy khỏi thùng sấy (°C), t = 40 °C + Nhiệt độ dịch thể lạnh, nhiệt độ nhiệt độ mơi trường t f = t = 27 °C + Thùng sấy làm thép có chiều dày  = mm ta có hệ số dẫn nhiệt  = 71,58 W/mK Như thùng sấy có đường kính D2 / D1 = 1,193/1,19, kết cầu thùng sấy thỏa mãn qua hệ D2 / D1 < nên xem trao đổi nhiệt đối lưu TNS với môi trường qua vách phẳng + Phía thùng sấy trao đổi nhiệt đối lưu cưỡng với tốc độ tác nhân giả thiết w = 5,5 (m/s) Khi hệ số trao đổi nhiệt đối lưu cưỡng tác nhân sấy với bề mặt thùng sấy tính theo cơng thức (7.46) (tài liệu : Tính tốn thiết kế hệ thống sấy-PGS.TSKH Trần Văn Phú, trang 144) :  = 6,15 + 4,17 w = 6,15 + 4,17 = 22,83 (W/m2h.K) + Trao đổi nhiệt đối lưu phía ngồi mặt thùng sấy với khơng khí xung quanh theo kinh nghiệm trao đổi nhiệt đối lưu tự nhiên chảy rối Do đó, hệ số trao đổi nhiệt đối lưu  tính theo cơng thức (7.50) (tài liệu : Tính tốn thiết kế hệ thống sấy-PGS.TSKH Trần Văn Phú, trang 145) :  = 1,715 ( t w − t f ) 0,333 Trong : t w : nhiệt độ mặt thùng sấy, nhiệt độ chưa biết + Mật độ dòng nhiệt phải thỏa mãn đẳng thức q1 = q = q3 , : q1=  (tf1- tw1) q2=  (t w1  t w )  q3=  (tw2- tf2) Ở tw1 nhiệt độ mặt thùng sấy chưa biết Đương nhiên mật độ dòng nhiệt thõa mãn đẵng thức phải thõa mãn phương trình truyền nhiệt: Nhóm 13 Page 37 Đồ Án Kỹ Thuật Sấy GVHD : Nguyễn Văn Bắc q k (t f  t f ) Trong đó: k hệ số truyền nhiệt bằng: 1 1   1    Từ q3=  (tw2- tf2), ta có q3= 1,715.( tw2- 23,3)1,333 ta có: k t w t w1  q2   Ta có k = 5,027 (W/m2K) Mật độ dòng nhiệt : q = k ( t f − t f ) = 5,027 (60 – 27) = 165,89 (W/m2) Diện tích bao quanh thùng sấy F Vì tính truyền nhiệt qua thành thùng sấy truyền nhiệt qua vách phẳng, diện tích bao quanh thùng sấy diện tích phần hình trụ tính theo đường kính trung bình Như diện tích F Dtb L diện tích ống dẫn ống thải hai đầu thùng sấy, : Dtb = 0,5.(D1 + D2) = 0,5 (1,19+ 1,193) = 1,1915 (m) Theo kinh nghiệm ta lấy:  Dtb F =  Dtb L  =  1,1915.5,95   1,1915 = 24,5 (m2) Trong : L : chiều dài thùng sấy (m) Dtb : đường kính trung bình (m) Do tổn thất nhiệt mơi trường Qmt bằng: Qmt = 3,6 q F= 3,6 165,89 24,5 = 14631,498 ≈ 14631,5 (kJ/h) Trong : q : Mật độ dòng nhiệt (W/m2) F : diện tích (m2) q mt  Q mt 14631,5  = 59,117 ≈ 59,12 (kJ/kg ẩm) W 247,5 Trong : Qmt : tổn thất nhiệt ngồi mơi trường (kJ/h) W : Lượng ẩm bốc (kg ẩm/mẻ), W = 495 (kg ẩm/mẻ) = 247,5 (kg ẩm/h) Trong hệ thống sấy thùng quay, tổng tổn thất nhiệt tổng tổn thất nhiệt VLS mang tổn thất nhiệt tỏa môi trường Tổng tổn thất : Qv + Qmt = 1872 + 14631,5 = 16503,5 (kJ/h) qv + qmt = 7,56 + 59,12 = 66,68 (kJ/kg ẩm) Nhóm 13 Page 38 Đồ Án Kỹ Thuật Sấy GVHD : Nguyễn Văn Bắc 4.9 Tính tốn q trình sấy thực - Tính giá trị tổng tổn thất  :  = Ca t − (qv + qmt) = 4,18 27 − 66,68 = 46,18 (kJ/kg ẩm) - Xác định thông số q trình sấy thực : Chúng ta tính đồ thị I – d tính cơng thức giải tích + Để tính thơng số tác nhân sấy thực, trước hết ta cần phải tính nhiệt dung riêng dẫn xuất tác nhân sấy trước trình sấy Theo công thức : C dx (d1 ) = C pk  C pa d1 Trong : C dx (d1 ) : nhiệt dung riêng dẫn xuất tác nhân sấy trước trình sấy (kJ/kg K) d1 : lượng chứa ẩm tác nhân sấy trước vào buồng sấy (kg/kgkkk) C pk = 1,004 C pa = 1,97  C dx (d1 ) = C pk  C pa d1 = 1,004 + 1,97 0,0172 = 1,037884 ≈ 1,038 (kJ/kg K) + Lượng chứa ẩm d tác nhân sấy sau trình sấy thực : C dx (d1 ).(t1  t ) i2   1,038.(80  40) = 0,0172 + 2573,6  96,47 d = d1  = 0,0396≈ 0,034 (kg ẩm/kg kk) Trong : d : Lượng chứa ẩm tác nhân sấy sau trình sấy thực (kg ẩm/kg kk) d1 : Lượng chứa ẩm tác nhân sấy trước vào buồng sấy (kg/kgkkk) C dx (d1 ) : nhiệt dung riêng dẫn xuất tác nhân sấy trước trình sấy (kJ/kg K) t1 : nhiệt độ tác nhân sấy trước vào thùng sấy (°C) t : nhiệt độ tác nhân sấy sau khỏi thùng sấy (°C), t = 40 °C i2 = 2500 + 1,84 t = 2500 + 1,84 40 = 2573,6 (kJ/kg)  : tổng tổn thất (kJ/kg ẩm) + Entanpy I tác nhân sấy sau trình sấy thực : I = C pk t + d i2 = 1,004 40 + 0,017 2573,6 = 83,9112 ≈ 83,91 (kJ/kg kk) Trong : C pk = 1,004 i2 = 2573,6 (kJ/kg) + Độ ẩm tương đối  tác nhân sấy sau q trình sấy thực : Nhóm 13 Page 39 Đồ Án Kỹ Thuật Sấy 2 = GVHD : Nguyễn Văn Bắc B.d 1.0,034 = p (0,622  d ) 0,071.(0,622  0,034) = 0,72998 = 72,998 ≈ 73 % Trong : B : áp suất khí quyển, B = bar p2 : phân áp suất nước tính theo nhiệt độ t = 40 °C (bar) d : Lượng chứa ẩm tác nhân sấy sau trình sấy thực (kg ẩm/kg kk) + Lượng tác nhân sấy thực tế : 1 l = d  d = 0,034  0,0172 = 59,5 ≈ 60 (kg kk/kg ẩm) Trong : d : Lượng chứa ẩm tác nhân sấy sau trình sấy thực (kg ẩm/kg kk) d1 : Lượng chứa ẩm tác nhân sấy trước vào thùng sấy (kg/kgkkk) L = l W = 59,524 495 = 29464,38 (kg kk/mẻ) Bởi ta chọn thời gian để sấy mẻ sấy 2h nên : L = 29464,38 (kg kk/mẻ) = 14732,19 (kg kk/h) + Lưu lượng thể tích trung bình q trình sấy thực :  Lưu lượng thể tích trạng thái trước q trình sấy V1 Chúng ta tích kg khói khơ trạng thái t1 = 80 °C,  = % v1 = 1,045 ( m / kg kk) Do : V1 = v1 L = 1,045 29464,38 = 30790,28 ( m / mẻ)  Lưu lượng thể tích tác nhân sấy sau trình sấy thực V2 Với nhiệt độ t = 40 °C,  = 73 %, từ phụ lục (tài liệu : Tính toán thiết kế hệ thống sấy-PGS.TSKH Trần Văn Phú, trang 349) ta tìm v = 0,954 ( m / kg kk) V2 = v L = 0,954 29464,38 = 28109,02 ( m / mẻ)  Lưu lượng thể tích trung bình trình sấy thực Vtb : Vtb = 0,5 ( V1 + V2 ) = 0,5 (30790,28 + 28109,02) = 29449,65 ( m / mẻ) Bởi ta chọn thời gian để sấy mẻ sấy 2h nên : Vtb = 29449,65 ( m / mẻ) = 14724,825 ( m / h) = 4,09 ( m /s) + Tốc độ TNS trình sấy thực bằng: V 4,09 w  tb  = 5,18 (m/s) Ftd 0,79 Trong : Vtb : lưu lượng thể tích trung bình trình sấy thực ( m / mẻ) Ftd : tiết diện tự thùng sấy m Nhóm 13 Page 40 Đồ Án Kỹ Thuật Sấy GVHD : Nguyễn Văn Bắc Như vậy, giả thiết tốc độ tác nhân sấy trình sấy thực w = 5,5 (m/s) hồn tồn chấp nhận + Bảng cân nhiệt : Để thiết lập bảng cân nhiệt ta tính :  Nhiệt lượng tiêu hao q : q = l ( I − I ) = 60 (125,53 − 70,85) = 3280,8 (kJ/kg ẩm) Trong : I : entapy trạng thái điểm (KJ/kg kkk) I : entapy trạng thái điểm (KJ/kg kkk)  Nhiệt lượng có ích q1 : q1 = i2 − C a t v1 = 2573,6 − 4,18 27 = 2460,74 (kJ/kg ẩm) Trong : i2 = 2573,6 (kJ/kg) C a : nhiệt dung riêng nước, C a = 4,18 (kJ/kgK) t v1 : nhiệt độ vật liệu sấy vào thùng sấy (°C), t v1 = t = 27 °C  Tổn thất nhiệt tác nhân sấy mang q : q = l C dx (d ) ( t − t ) = 60 1,038 (40 − 27) = 809,64 (kJ/kg ẩm) Trong : t : nhiệt độ tác nhân sấy khỏi thùng sấy (°C), t = 40 °C t : nhiệt độ khơng khí bê (°C) C dx (d ) = C dx (d1 ) = 1,038 (kJ/kg K), C dx (d1 ) : nhiệt dung riêng dẫn xuất tác nhân sấy trước vào thùng sấy sấy (kJ/kg K)  Tổng nhiệt lượng có ích tổn thất q’ : q’ = q1 + q + qv + q mt = 2460,74 + 809,64 + 7,56 + 59,12 = 3337,06 (kJ/kg ẩm) Về nguyên tắc nhiệt lượng tiêu hao q tổng nhiệt lượng có ích tổn thất q’ phải Ở nhiều lý do, q trình tính tốn, làm tròn số sai số tra đồ thị v.v , mà phạm sai số tuyệt đối  q = q − q’ bằng:  q = q’ − q = 3337,06 − 3280,8 = 13,23 q 13,23 hay sai số tương đối  :  = q = 3280,8 = 0,017 = 1,7 % với sai số tính tốn cho phép Bảng cân nhiệt TT Nhóm 13 Đại lượng Ký hiệu kJ/kg ẩm % Page 41 Đồ Án Kỹ Thuật Sấy Nhiệt lượng có ích Tổn thất nhiệt tác nhân sấy Tổn thất nhiệt vật liệu sấy Tổn thất nhiệt môi trường Tổng nhiệt lượng tiêu hao Tổng nhiệt lượng tính tốn Sai số tương đối GVHD : Nguyễn Văn Bắc q1 q2 qv qmt q q’  2460,74 809,64 7,56 59,12 3280,8 3337,06 0,017 73,74 24,26 0,23 1,77 98,3 100 1,7 Qua số liệu cho bảng cân nhiệt thấy tổn thất nhiệt tác nhân sấy mang tổn thất nhiệt VLS mang đáng kể Tổn thất nhiệt mơi trường bé, bỏ qua Vì chọn nhiệt độ TNS khỏi thùng sấy t đóng vai trò quan trọng Khi thiết kế hệ thống sấy thùng quay cần lưu ý đến vấn đề Hơn nữa, qua việc tính tốn đồ án thấy, nhiệt độ cho phép cà phê nhân th lớn nhiều so với nhiệt độ kinh tế t Vì vậy, tính tốn HTS cà phê nhân khơng cần quan tâm đến vấn đề 4.10 Sấy có hồi lưu phần Để tạo sấy dịu người, đồng thời giảm tổn thất tác nhân sấy mang (do t > t ), người ta sử dụng chế độ sấy hồi lưu phần Ở chúng em chọn chế độ sấy hồi lưu trước calorifer phù hợp với calorifer khí – (sẽ nói đến Chương – phần 5.1), ta hồi lưu khoảng 20 % nhiệt độ tác nhân sấy khỏi thùng sấy t = 40 °C, nên ta hồi lưu khoảng – 10 °C nhiệt độ cảu tác nhân sấy khỏi thùng sấy Chương : Tính tốn chọn thiết bị phụ 5.1 Tính tốn chọn calorifer lò 5.1.1 Giới thiệu calorifer - Bởi chúng em chọn chế độ sấy có hồi lưu phần nên chúng em chọn calorifer calorifer khí - Calorifer khí - loại thiết bị trao đổi nhiệt có vách ngăn Trong ống bảo hồ ngưng tụ ngồi ống khơng khí chuyển Nhóm 13 Page 42 Đồ Án Kỹ Thuật Sấy GVHD : Nguyễn Văn Bắc động Do hệ số toả nhiệt ngưng  N lớn hệ số trao đổi nhiệt đối lưu mặt ống với khơng khí  K Theo lý thuyết truyền nhiệt phía khơng khí thường làm cánh (hình chữ nhật) để tăng cường hiệu trao đổi nhiệt Như calorifer khí - kỹ thuật sấy thường loại vách ngăn có cánh - Ở nước cơng nghiệp phát triển calorifer khí- sản xuất block theo quy chuẩn Calorifer khí - - Cấu tạo calorifer khí – gồm có : + Khung calorifer + Ống có cánh + Mặt bích + Ống vào nước ngung 5.1.2 Tính tốn chọn calorifer lò Tính tốn calorifer khí - tính tốn bề mặt truyền nhiệt F cần thiết biết lưu lượng nhiệt độ vào khơng khí Nhiệt độ khơng khí vào calorifer t ' thường lấy nhiệt độ mơi trường Nhiệt độ khơng khí t"2 nhiệt độ TNS vào TBS xác định theo yêu cầu công nghệ sấy - Nhiệt lượng mà calorifer cần cung cấp cho tác nhân sấy Q tính cơng thức: Nhóm 13 Page 43 Đồ Án Kỹ Thuật Sấy GVHD : Nguyễn Văn Bắc Q = L ( I − I ) = 14732,19 (125,53 − 70,85) = 805556,15 (kJ/h) Trong đó: L : lượng khơng khí khơ cần thiết cho q trình sấy thực tế (kg kk/mẻ) L = 29464,38 (kg kk/mẻ) = 14732,19 (kg kk/h) I : entanpy tác nhân sấy trước khỏi calorifer (kJ/kg kkk) I : entanpy tác nhân sấy sau khỏi calorifer (kJ/kg kkk) Do nhiệt độ tác nhân sấy không cao nên ta chọn lò có áp suất bảo hoà bar Tra bảng nước nước bảo hoà theo áp suất (tài liệu : Bài tập nhiệt động học kỹ thuật truyền nhiệt, trang 397) ta có nhiệt ẩn hố r = 2133 KJ/kg độ Nhiệt độ bảo hòa 143,62 °C Giả sử hiệu suất calorifer là:  c = 75% - Lưu lượng cần cung cấp D : Q 805556,15 D =  r = 0,75.2133 = 503,55 (kg/h) c Chọn lò có thơng số làm việc: áp suất làm việc bar, suất 550 kg/h - Tiêu hao cho calorifer : D1 = (1   c ).D = (1- 0,75) 503,55 =125,89 (kg/h) Khi bề mặt truyền nhiệt calorifer : F  Q k t tb  c Với : k : hệ số truyền nhiệt calorifer t tb : độ chênh lệch nhiệt độ trung bình khí  c : hiệu suất calorifer Trong calorifer khí- hơi, dịch thể nóng nước ngưng tụ có nhiệt độ khơng đổi t '1 = t"1 = t b = const Ở t b nhiệt độ bão hòa nước t max = tb - t 2' = 143,62 − 27= 116,62 oC t = tb - t 2" = 143,62 − 40 = 103,62 oC t tb  t max  t 116,62  103,62  110,17 oC t 116,62 ln ln max 103,62 t Hệ số truyền nhiệt kF tính theo cơng thức gần calorifer nước sau : k F = a.( w. ) b Nhóm 13 Page 44 Đồ Án Kỹ Thuật Sấy GVHD : Nguyễn Văn Bắc Với : a = 10,5 14, ta chọn a = 12 b = 0,5 0,7 ; ta chọn b = 0,7 w : tốc độ khơng khí khe hẹp,  = 5,5 (m/s)  : khối lượng riêng khơng khí, = 1,293 (kg/ m )  k F =12.(5,5.1,293) 0, = 44,78 (W/m2K) Q 805556,15 1000   F = 60,46 ≈ 60 ( m ) K t tb  c 44,78.110,17.0,75.3600 Vậy ta chọn calorifer, calorifer có diện tích khoảng 30 ( m ) 5.2 Tính tốn trở lực chọn quạt 5.2.1 Tính tốn trở lực - Tính tiêu chuẩn Re Đường kính trung bình cà phê nhân lấy d= 0,01 (m) Ở nhiệt độ trung bình TNS t f = 60 oC lấy gần  = 18,97 10-6 ( m /s), tốc độ tác nhân sấy w = (m/s) (chọn theo giả thiết ban đầu) Do đó: w.d 5,5.0,01  Re = = 2899,31  18,97.10  - Hệ số thủy động a : 490 100 490 100   a = 5,85 + = 5,85 + = 7,88 2899,31 Re 2899,31 Re - Khối lượng riêng dẫn xuất  dx :  dx = 0,25.(G1  G ). 0,25.(322,5  75).0,3 = = 3,01 (kg/ m ) 0,75.2.Vt 0,75.2.6,6 Với : G1 : khối lượng vật liệu sấy vào khỏi thiết bị sấy (kg/mẻ) G1 = 645 (kg/mẻ) = 322,5 (kg/h) G2 : khối lượng vật liệu sấy khỏi thiết bị sấy (kg/mẻ) G2 = 150 (kg/mẻ) = 75 (kg/h)  : hệ số điền đầy Vt : thể tích thùng sấy ( m ) - Hệ số  Nếu lấy khối lượng riêng cà phê nhân  v = 650 kg/m3 ta có:    dx 650  3,01   v  0,98 v 650 Nhóm 13 Page 45 Đồ Án Kỹ Thuật Sấy GVHD : Nguyễn Văn Bắc - Hệ số C1:    0,98 C1   = 0,021  0,98 - Trở lực qua lớp hạt Như trở lực TNS qua lớp hạt bằng: a.L.w  k C1 7,88.5,95.5,5 1,128.0,021 p1 = = = 171,41 (mmH2O) 2.9,8.0,01 2.g.d Với : a : hệ số thủy động L : chiều dài thùng sấy (m) w : tốc độ tác nhân sấy (theo giả thiết ban đầu) (m/s), w = 5,5 m/s  k : khối lượng riêng (kg/ m ) g : gia tốc trọng trường ( m /s), lấy g = 9,8 ( m /s) d : đường kính trung bình cà phê nhân (m) Ở lấy khối lượng riêng  k TNS khối lượng riêng khơng khí nhiệt độ 60 oC  k = 1,128 (kg/ m ) - Trở lực xyclon calorifer: Theo kinh nghiệm trở lực qua xyclon p x = 20 mmH2O, trở lực qua calorifer p xc = 3,7 mmH2O, trở lực cục tổn thất phụ lấy khoảng  % Tổng trở lực Tổng trở lực phải khắc phục : pt = 1,05.(p1  p x  p xc ) = 1,05.( 171,41 + 20 + 3,7) = 204,86 (mmH2O) - Giáng áp động Giả sử tốc độ TNS khỏi quạt có tốc độ w = 15 m/s Khi giáng áp động : p d = w  k 15 2.1,128 = = 12,95 (mmH2O) 2.g 2.g - Cột áp quạt : p = pt + p d = 204,86 + 12,95 = 217,81 (mmH2O) 5.2.2 Chọn quạt cho hệ thống sấy thùng quay Để vận chuyển tác nhân sấy hệ thống sấy người ta thường dùng hai loại quạt : quạt ly tâm quạt hướng trục, chọn loại quạt nào, thông số kỹ thuật phụ thuộc vào thông số đặc trưng hệ thống sấy, trở lực mà quạt phải khắc phục p, suất ma quạt cần tải V củng nhiệt độ độ ẩm tác nhân sấy chọn quạt giá trị cần xác định hiệu suất quạt Nhóm 13 Page 46 Đồ Án Kỹ Thuật Sấy GVHD : Nguyễn Văn Bắc Ta chọn quạt cho hệ thống sấy thùng quay quạt ly tâm, có hai nhiệm vụ đẩy hút tác nhân sấy Căn vào cột áp p = 217,81 (mmH2O) lưu lượng Vtb = 29449,65 ( m / mẻ) = 14724,825 ( m / h) Ta chọn quạt ly tâm, cột áp quạt 147,3 (mmH 2O), lưu lượng quạt 7362,41 ( m / h) Theo biểu đồ hình 17.12 (tài liệu : Tính tốn thiết kế hệ thống sấy-PGS.TSKH Trần Văn Phú, trang 336) tất quạt từ N - N thõa mãn suất cột áp yêu cầu Tra biểu đồ chọn quạt, ta chọn quạt trung áp N 5,5 A = 6500 Do số vòng quay quạt : A 6500 n = 5,5 = 5,5 = 1181,82 (vòng/phút) Cấu tạo quạt ly tâm 5.3 Chọn xyclon lọc sản phẩm 5.3.1 Giới thiệu xyclon - Trong hệ thống sấy ta dùng xyclon để thu hồi sản phẩm sấy bay theo tác nhân trước thải môi trường Xyclon hoạt động theo nguyên lý ly tâm dòng khơng khí chuyển động để tách bụi khỏi khơng khí - Xyclon có cấu tạo phức tạp hơn, cần phải trang bị quạt gió tốn thêm điện năng, vận tốc dòng khí cyclon lớn ~ 25 m/s nên tốn lượng phải dùng quạt cao áp,thiết bị nhanh bị ăn mòn hơn, hoạt động sinh tiếng ồn Nhóm 13 Page 47 Đồ Án Kỹ Thuật Sấy GVHD : Nguyễn Văn Bắc - Xyclon lại có ưu điểm : kích thước nhỏ so với buồng lắng bụi, thu hồi bụi có kích thước đến 20 micromet, vốn đầu tư không lớn, hiệu suất thu bụi cao, suất làm cao hơn, chiếm diện tích có khả thu hồi bụi có tính mài mòn, làm việc áp suất lớn, trị số thuỷ lực ổn định, tăng nồng độ bụi không làm giảm hiệu suất thiết bị Chính ưu điểm mà xyclon thiết bị thu hồi bụi phổ biến - Ngun lý làm việc xyclon : Khơng khí có bụi lẫn qua ống theo phương tiếp tuyến với ống trụ chuyển động xốy tròn xuống phía dưới, gặp phễu dòng khơng khí bị đẩy ngược lên chuyển động xoáy ống thoát ngồi Trong q trình chuyển động xốy ốc lên xuống ống hạt bụi tác dụng lực ly tâm va vào thành, quán tính rơi xuống Ở đáy Cyclone lắp thêm van xả để tự động xả bụi vào thùng chứa Xyclon 5.3.2 Chọn xyclon Diện tích tiết diện ống xyclon nên lấy (3- 4) lần tiết diện kênh dẫn Tốc độ TNS kênh dẫn khơng nên vượt q (20- 25) m/s Thể tích xyclon tính theo lưu lượng TNS nên lấy xấp xỉ 0,6 m cho m3 TNS đưa vào Tùy theo TNS để bố trí hay nhiều xyclon Nhóm 13 Page 48 Đồ Án Kỹ Thuật Sấy GVHD : Nguyễn Văn Bắc Các kích thước xyclon D : đường kính xyclon D1 : đường kính ống trung tâm, D1 = D − 2a d : đường kính phần bé phễu h1 : chiều dài phần ống trung tâm cắm vào xyclon h2 : chiều cao phần hình trụ xyclon h3 : chiều cao phễu b : chiều dài tiết diện kênh dẫn vào xyclon Căn vào lưu lượng tác nhân sấy Vtb = 29449,65 ( m / mẻ) = 14724,825 ( m / h), theo bảng 17.3 (tài liệu : Tính tốn thiết kế hệ thống sấy-PGS.TSKH Trần Văn Phú, trang 321), ta có kích thước (tính theo đơn vị m) : D = 1,2 m a = 0,3 m b = 0,6 m d = 0,24 m h1 = 0,4 m h2 = 0,55 m h3 = 0,96 m D1 = 0,6 m D − a = 0,9 m Nhóm 13 Page 49 Đồ Án Kỹ Thuật Sấy C GVHD : Nguyễn Văn Bắc húng em xin chân thành cảm ơn thầy Nguyễn Văn Bắc hướng dẫn chúng em hồn thành đồ án mơn Kỹ thuật sấy Đây lần chúng em làm đồ án thiết kế hệ thống sấy thùng quay, kiến thức tài liệu tham khảo chúng em hạn chế nên chúng em khơng thể tránh khỏi sai sót q trình làm đồ án, có sai sót đồ án xin thầy thông cảm cho chúng em Các tài liệu tham khảo Tính tốn thiết kế hệ thống sấy - PGS.TSKH Trần Văn Phú Bài tập nhiệt động học kỹ thuật truyền nhiệt Một số tài liệu lấy từ mạng internet công nghệ sản xuất chế biến cà phê Một số hình ảnh lấy từ mạng internet tài liệu khác Nhóm 13 Page 50 ... toán thiết kế hệ thống sấy thùng quay 4 .1 Chọn phương pháp sấy - Ở đây, chúng em thiết kế hệ thống sấy thùng quay hệ thống sấy đối lưu nên chọn phương pháp sấy phương pháp sấy nóng -Để sấy cà phê. .. đồ án thiết kế hệ thống sấy thùng quay dùng để sấy cà phê vá có hồi lưu phần với thông số sau : 1 = 80% 2 = 14 % G2 = 15 0 kg/mẻ Sấy có hồi lưu khoảng 20 % Nhóm 13 Page Đồ Án Kỹ Thuật Sấy GVHD... phân loại : hệ thống sấy buồng, hệ thống sấy hầm, hệ thống sấy thùng quay, hệ thống sấy tháp, hệ thống sấy khí động, …  Hệ thống sấy tiếp xúc : hệ thống sấy tiếp xúc, vật liệu sấy nhận nhiệt