Đồ án Thiết kế cầu máng

Dựa vào địa hình, qua tínhtốn thủy lực và thủy nơng người ta đã xác định được kích thước và mức yêu cầu trongcầu máng như sau: Các thơng số của cầu máng:... TÍNH TOÁN KẾT CẤU CÁC BỘ PHẬN

1 3

2

Hình 1 - Mặt cắt dọc cầu má ng

1 Thân máng 2 Trụ đỡ 3 Nối tiếp

2 1

3

4 5

MÁNG

THIÕT KÕ CÇU M¸NG

- -I- TÀI LIỆU THIẾT KẾ

Kênh dẫn nước N đi qua một vùng trũng Sau khi so sánh các phương án đã chọn

ra phương án xây dựng một cầu máng bằng bê tơng cốt thép Dựa vào địa hình, qua tínhtốn thủy lực và thủy nơng người ta đã xác định được kích thước và mức yêu cầu trongcầu máng như sau:

Các thơng số của cầu máng:

- Vùng xây dựng công trình có cường độ gió

- Tải trọng do người đi lại qng = 200kg/m2 = 2kN/m2

- Dung trọng bê tông γb = 25 kN/m3

II TÍNH TOÁN KẾT CẤU CÁC BỘ PHẬN CẦU MÁNG

Tính nội lực trong các bộ phận cầu máng với các tổ hợp tải trọng: cơ bản, đặc biệt,trong thời gian thi công Do thời gian có hạn nên trong đồ án chỉ tính toán cho mộttrường hợp tổ hợp tải trọng cơ bản

2.1 – Lề Người Đi

2.1.1 - Sơ đồ tính toán

Cắt ra 1m dài dọc theo chiều dòng chảy của cầu máng xem lề như một dầm côngxôn ngàm tại vị trí liên kết với vách máng Chọn bề rộng lề L1= 0,8 m Chiều dày lề thayđổi dần h1= 8÷12 cm Trong tính toán lấy chiều dày trung bình h =10 cm

giã

2 day

giã hót

,02,1.6,0

96,02,1.8,06

k

Hình 1 -1: Sơ đồ tính toán lề người đi

b - Tải trọng do người đi lại gây ra (qng ):

Tải trọng tính toán tổng cộng tác dụng lên lề người đi:

c ng ng

c bt bt

,21.1,0.25

1.2

q c ng

(kN/m)025

,5

=

tt

q

(kN)02,48,0.025,5Q

(kNm)608,12

8,0.025,52

2 2

l q M

tt tt

M

10.608,1.0,1.15,1

2

4 2

M n k A

n b

c n

Ta thấy A = 0,0413 < A0 = 0,438

→

)(cm796,02700

.1,1

0422,0.8.100.70

=

a a

n b a

R m

bh R m

Bố trí 5Φ8/1m (Fa = 2,51 cm2)

Bố trí thép cấu tạo dọc theo phương dòng chảy 4Φ6/1m

Kiểm tra điều kiện cường độ theo lực cắt Q (Qmax = 402 Kg)

max

Q n

k n c

= 1,15.1.402 = 462,3 (Kg)

0 4

k b k

Bố trí thép lề người đi:

Hình 2 -1: Biểu đồ nội lực lề người đi

Hình 3 -1 : Biểu đồ nội lực lề người đi

k n c

a = 25 φ6

a = 20 φ8

b = 1m

FaM

• Chiều cao vách : HV =Hmax + δ = 2,3 + 0,5 = 2,8 m

(δ: độ cao an toàn, lấy δ = 0,5 m)

• Bề dày vách thay đổi dần hV = 12 ÷ 20 cm

2.2.2 - Tải trọng tác dụng

Do điều kiện làm việc của vách máng nên tải trọng tác dụng bao gồm :

• Áp lực nước tương ứng với Hmax: qn

•

Hình 4 - 1: Sơ đồ bố trí cốt thép lề người đi

Hình 1 - 2: Sơ đồ tính toán vách máng

Các tải trọng này gây căng trong và căng ngoài vách máng

Các tải trọng gây căng ngoài: M1ề, (xem hình 2-2a)

) ( 84 , 0 8 , 0 05 , 1

M );

( 8 , 0 2

8 , 0 5 , 2

2 2

q

L l

c

)/(96,01.2,1.8,01

Các tải trọng gây căng trong : M l, , , (xem hình 2-2b)

Biểu đồ áp lực nước có dạng hình tam giác:

.max n

tiêu chuẩn vượt tải Hệ số tính toán Giá trị

Căng

trong

gdq

ng

M qn qgh(kNm),

M);

kNm(,

)kNm(,,

.Lq

Mc ng

2

8022

2 2

ng ng

ng= =12064=0768

)m/kN(,.,.,.q.k

qc gh g

gh= 1=06121=072

)m/kN(,,.,qn

gh g

gh= =13072=0936

MÁNG

Căng

ngoài

Dựa vào các tải trọng tác dụng lên vách máng trên hình 2-2, ta vẽ được biểu đồ bao nội

lực tổng hợp của tải trọng tác dụng lên vách máng trong trường hợp căng ngoài (Hình

3-2) - dấu của biểu đồ chỉ chiều tác dụng của nội lực

kNm(,

M1c =08 1=084

2.2.3.2 - Trường hợp căng trong

Xét mặt cắt nguy hiểm nhất (mặt cắt ngàm)

);

(64,

3 , 2 9 , 29 6

(kNm)

Mn = nn

c n

M

= 1.26,36 = 26,36 (kNm)

82,22

8,2.72,02

H q M

(kNm)

Mgh = ng

c gh

M

= 1,3.2,82 =3,67 (kNm)

M = 0,84 + 0,768 + 26,36 + 3,67 = 31,64 (kNm)

Q M

Hình 3 - 2: Biểu đồ nội lực vách máng (trường hợp căng ngoài)

gh n

MM

)kNm(, M);

kNm(,

M1c =08 1=084

gh n ng

Q

MÁNG

385 , 34 2

3 , 2 9 , 29 2

10.05,4.1.15,1

2

4 2

M n k A

n b

c n

0

l ; QQ

Q M

Hình 4 - 2: Biểu đồ nội lực vách máng (trường hợp căng trong)

⇒ A<A0 = 0,438 ⇒ Tính cốt đơn ⇒ α = 1 - = 0,021

)(891,02700

.1,1

021,0.18.100.70.1

cm R

m

h b R m F

a a

n b

10.64,31.1.15,1

2

4 2

M n k A

n b

c n

⇒ A<A0 = 0,438 ⇒ Tính cốt đơn ⇒ α = 1 - = 0,175

)(42,72700

.1,1

175,0.18.100.70.1

cm R

m

h b R m F

a a

n b

Theo điều kiện hạn chế về hàm lượng cốt thép:

⇒ Chọn Fa = 3Φ12 và 2Φ16 /m (7,41 cm2)

*Kiểm tra điều kiện cường độ theo lực cắt:

Kiểm tra cho trường hợp căng trong (trường hợp có Qmax)

kn.nc.Q < k1.mb4.Rk.b.h0Trong đó:

Q – lực cắt lớn nhất do tải trọng tính toán gây ra,Qmax = 37,01 (KN)

- cường độ chịu kéo tính toán của bê tông, = 6,3 (kN/cm2)

- hệ số điều kiện làm việc của kết cấu bê tông cốt thép, = 0,9

→ kn.nc.Q = 1,15.1.37,01.102 = 4256,15 (KN)

k1.mb4.Rk.b.h0 = 0,8.0,9.6,3.100.18 = 8164,8 (daN)

⇒ kn.nc.Q < k1.mb4.Rk.b.h0Không cần phải đặt cốt thép ngang

MÁNG

Kiểm tra cho trường hợp căng trong ( kiểm tra theo trạng thái giới hạn thứ hai – Khi cấukiện đã xảy ra nứt)

).(62,3082,236,2664,08,

M M M M

gh

c n

c ng

c L

Điều kiện để cấu kiện không bị nứt:

Trong đó

Mn: Mômen uốn mà tiết dịên có thể chịu được ngay trước khi nứt xuất hiện

γ1: hệ số xét đến biến dạng dẻo của bê tông miền kéo

(ở đây vì chiều cao mặt cắt h =20 < 100 cm nên mh=1

- tra PL13,tiết diện hình chữ nhật nên γ=1,75 – PL14)

Wqd: Mô men chống uốn của tiết diện quy đổi lấy đối với mép biên chịu kéo

của tiết diện,

Jqd: Mômen quán tính chính trung tâm của tiết diện quy đổi

xn : Khoảng cách từ mép biên chịu nén đến trọng tâm của tiết diện quy đổi

)(

2

'

' ' 0 2

a a

a a

n

F F n bh

a nF h nF bh x

++

là hệ số quy đổi từ thép ra bê tông đồng chất

(Tra phụ lục 9 được Ea = 2,1.106 kG/cm2, Phụ lục 6 được Eb = 2,1.105 kG/cm2)

⇒ xn=

)(

2

'

' ' 0 2

a a

a a

F F n bh

a nF h nF h b

++

++

=

)51,241,7.(

1020.100

2.51,2.1018.41,7.102

20

100 2

++

++

=10,187 (cm2)

2 ' '

2 0

3 3

) (

) (

3

) (

x h b bx

=

2 2

3 3

) 2 187 , 10 (

51 , 2 10 ) 187 , 10 18 (

41 , 7 10 3

) 187 , 10 20 (

100 3

187 , 10

= 72942,266 (cm4)

qd

c k n

c

75 1 75 1 1

1 = mhγ = , = , γ

n

qd

qd h x

JW

−

=

Wqđ =

187,1020

266,72942

+ an1: bề rộng khe nứt do tải trọng tác dụng dài hạn

+ an2: bề rộng khe nứt do tải trọng tác dụng ngắn hạn

M

c dh

= M

c l

+ M

c n

= 0,8 + 26,36 = 27,16 KNm = 271600 Kg.cmM

c ngh

= M

c ng

+ M

c gh

= 0,64 + 2,82 = 3,64 KNm = 36400 Kg.cmTính bề rộng khe nứt an theo công thức kinh nghiệm:

k- Hệ số, lấy bằng 1 với cấu kiện chịu uốn; 1,2 với cấu kiện chịu kéoc- Hệ số xét đến tính chất tác dụng của tải trọng, lấy bằng 1 với tải trọng ngắn hạn; 1,3 với tải trọng dài hạn

η- Hệ số xét đến tính chất bề mặt cốt thép, lấy bằng 1 với thép có gờd- Đường kính cốt thép (mm)

=

3 , 15 41 , 7

c ngh

=

3 , 15 41 , 7

36400

= 321,06 Kg/cm2

( Z1 = η.h0 = 0,85.18 = 15,3 cm; η:tra bảng 5-1/T.94 với

85,041

,0

o

a

h b F

)

an1 = 1.1,3.1

6

10 1 , 2

200 2395,63 −

2.3 - ĐÁY MÁNG

2.3.1 - Sơ đồ tính toán

Cắt 1m dài vuông góc với chiều dòng chảy, đáy máng được tính như một dầm liêntục 2 nhịp có gối đỡ là các dầm dọc

Sơ bộ chọn kích thước đáy máng như sau:

- Chiều dày bản đáy hđ = 25 cm

- Bề rộng đáy máng B =3,1 m

- Chiều dài nhịp l = 0,5(B+2h4-bd) = 0,5.(3,1+2.0,2-0,3)= 1,6m(chọn bề rộng dầm đỡ là: bd = 30 cm; h4= 20 cm)

2.3.2 - Tải trọng tác dụng

+ Tải trọng bản thân:

m kN h

q c b d

d =γ 1=25.0,25.1=6,25 /

)/(56,625,6.05,1

n

d d

max max

M

c c

=

)/(69,141.13,1.10.3,11

n

ngh n

).(13,36

13,1.69,146

m kN H

q M

c ngh ngh

c

Mngh = nn

c ngh

M

= 1.3,13 = 3,13 (kN.m)+ Tải trọng gió:

).(763,

2 kN m

M c

gh =

Mgh = 3,67 (kN.m)+ Tải trọng do người:

(kNm)

, M

; (kNm)

M );

( 8 , 0 2

8 , 0 5 , 2

2 2

q

L l

c

MÁNG

STT Loại tải trọng thức tải Hình

trọng

Giá trị tiêu chuẩn tải trọng Hệ số tính toán Giá trị

nước nguy hiểm

c, Nội lực do áp lực nước ứng với Hngh (qngh, Mngh):

d, Nội lực do tải trọng người đi lề bên trái (Mng):

e, Nội lực do tải trọng người đi lề bên phải (Mng):

MÁNG

f, Nội lực do áp lực gió thổi từ trái sang phải (Mgđ , Mgh):

g, Nội lực do áp lực gió thổi từ phải sang trái (Mgđ , Mgh):

(Dẫn nước trong máng với chiều cao Hmax , người đi lề bên trái và có gió thổi từ phải sang trái)

).(64,3167,377,036,2684,0

,011

,022.100.70.1

316400

1.15,1

0 2

2 0

M n k

A

n b

117,0.22.100.70.1

cm R

m

h b R m F

a a

n b

→ Chọn Fa= 5Φ14/1m (7,69 cm2)

2.3.4.2 - Trường hợp gây mô men căng dưới lớn nhất tại mặt cắt giữa nhịp.

(Dẫn nước trong máng với chiều cao Hngh , người đi trên lề phải và có gió thổi từ trái sang phải)

Vị trí mômen lớn nhất ứng với (x/L = 0.8) tức là tại mặt cắt cách đầu mép trái dầm mộtkhoảng x = 0,8 m

).(086,5576,208,057,186,0

,0017

,022.100.70.1

50860.1.15,1

0 2

2 0

M n k

A

n b

017,0.22.100.70.1

cm R

m

h b R m F

a a

n b

→ Chọn Fa= 5Φ10/1m (3,93 cm2)

2.3.4.3 - Trường hợp gây mô men căng trên lớn nhất tại gối giữa:

(Dẫn nước trong máng với chiều cao Hngh , không có người đi trên lề và có gió thổi từ phải sang trái hoặc ngược lại)

).(0422,52622,014,364,1

⇒ M3 = 50422 (kg.cm)

MÁNG

Chọn a = 3 cm ⇒ h0 = 22 cm

017,0.211438

,0017

,022.100.70.1

50422.1.15,1

2 0

017,0.22.100.70.1

cm R

m

h b R m F

a a

n b

→ Chọn Fa= 5Φ10/1m (3,93 cm2)

Kiểm tra cường độ trên mặt cắt nghiêng:

Kiểm tra tại mặt cắt sát vách máng

)(34,4913,21,058,078,4175,

Q Q Q Q

Kiểm tra tại 2 mặt cắt sát vách và giữa nhịp

Điều kiện để cấu kiện không bị nứt (theo trạng thái giới hạn 2):

φ10 a= 20cm

qd

c k n

c

c.M M R W

Trong đó:

Mn: Mômen uốn mà tiết dịên có thể chịu được ngay trước khi nứt xuất hiện

γ1: hệ số xét đến biến dạng dẻo của bê tông miền kéo

(ở đây vì chiều cao mặt cắt h =20 < 100 cm

nên mh=1,tiết diện hình chữ nhật nên γ=1,75)

Wqd: Mô men chống uốn của tiết diện quy đổi lấy đối với mép biên chịu kéo

của tiết diện

Jqd: Mômen quán tính chính trung tâm của tiết diện quy đổi

xn : Khoảng cách từ mép biên chịu nén đến trọng tâm của tiết diện quy đổi

)(

2

'

' ' 0 2

a a

a a

n

F F n bh

a nF h nF h b x

++

= 10 là hệ số quy đổi từ thép ra bê tông đồng chất

2.3.5.1 - Đối với mặt cắt sát vách máng

Mc=

c g

c d

c b

2

'

' ' 0 2

a a

a a

F F n bh

a nF h nF h b

++

++

=

cm

64,12)

93,369,7.(

1025.100

3.93,3.1022.69,7.102

25

100 2

=+

+

++

2 ' '

2 0

3 3

)(

)(

3

)(

x h b bx

=

4 2

2 3

3

64 , 140646 )

3 64 , 12 (

93 , 3 10 ) 64 , 12 22 (

69 , 7 10 3

) 64 , 12 25 (

100 3

− +

− +

qd qd

h

xh

JW

,, m

1 = mhγ = , = , γ

0

3 3

a n

n

MÁNG

Wqđ =

318,1137964

,1225

64,140646

cm x

M

n c c

dh = 1 + =0,8+26,36=27,16

= 271600 kg.cm

kNm M

M

gh

c ng

c

ngh = + =0,64+2,82=3,46

= 34600 kg.cmTính bề rộng khe nứt a theo công thức kinh nghiệm:

d E

c k

c k

7,18.69,7

σ

2 1

7 , 18 69 , 7

69,7

o

a

h b F

mm

10 1 , 2

200 69 , 1888 1 3 , 1

200 61 , 240 1 1

2.3.5.2 - Đối với mặt cắt giữa nhịp

).(446,4984,1072,057,182,

M M M M

2

'

' ' 0 2

a a

a a

F F n bh

a nF h nF h

b

++

++

=

cm

36,12)

69,793,3.(

1025.100

3.69,7.1022.93,3.102

25

100 2

=+

+

++

2 ' '

2 0

3 3

)(

)(

3

)(

x h b bx

=

2 2

3 3

) 3 36 , 12 (

69 , 7 10 ) 36 , 12 22 (

93 , 3 10 3

) 36 , 12 25 (

100 3

36 , 12

= 140646,645 cm4

Wqđ =

311,1112736

,1225

645,140646

cm x

Tách dầm giữa bằng 2 mặt cắt dọc máng Tính toán theo tiết diện chữ T Sơ đồtính là dầm liên tục 4 nhịp có các gối tựa là các trụ đỡ

Chiều dài nhịp: Lnhịp=

cm m

L

100010

10 m

q

B B/2

B

15555

,12

1,3

2.4.2 - Tải trọng tác dụng

+ Tải trọng bản thân

(0,8.0,3 1,25.0,25).1 13,81( / )

251

q c b

)/(5,1481,13.05,1

n

d d

+ Tải trọng nước (tương ứng với cột nước Hmax)

)/(35,463,2.55,1.10.3,1

2

n

n n

+ Tải trọng tính toán tổng cộng :

qtc = qd + qn = 14,5+ 46,35 = 60,85 (kN/m)

Bảng 4: Thống kê tải trọng tác dụng lên dầm giữa

STT Loại tải trọng Hình thức tải trọng tiêu chuẩn Giá trị Hệ số vượt tải tính toán Giá trị

1 Trọng lượng bản thân q 13,81 1,05 14,5

2.4.3 - Xác định nội lực:

Dựa vào tải trọng tác dụng tổng cộng lên dầm đỡ giữa, ta vẽ được biểu đồ bao nội lực M,

Q của dầm như hình vẽ sau:

2.4.4 - Tính toán cốt thép :

Tính thép cho 2 mặt cắt có mô men căng trên và căng dưới lớn nhất

2.4.4.1 - Trường hợp căng trên.

Tiết diện chữ T cánh nằm trong miền kéo

Kích thước tính toán của tiết diện như hình bên:

,076.30.70.1

6512700

1.15,1

0 2

2 0

M n k

n b

c n

Vì A >0,5 nên ta phải chọn lại kích thước của tiết diện Chọn b = 40 cm và tính lại nội lực

trong dầm, ta có:

+ Tải trọng bản thân

(0,8.0,4 1,15.0,25).1 15,19( / )

251

q c b

)/(95,1519,15.05,1

n

d d

M

Q

Hình 1-4: Biểu đồ nội lực dầm đỡ giữa

MÁNG

Ta vẽ lại biểu đồ bao nội lực của dầm đỡ giữa:

Ta có:

438,0474

,076.30.70.1

6667800

1.15,1

0 2

2 0

M n k A

n b

c n

và A <0,5 =>Tính toáncốt kép

2 2

' 0 '

0

2 0

)476.(

2700.1,1

438,0.76.40.70.16667800

1.15,1)

R m

A bh R m M n k

F

a a

n b c

0

2700.1,1

65,0.76.40.70.1

cm F

R m

bh R m

a a

n b

=

=

)27,49(

402323

)36,2(103

2

2 '

cm F

F

cm F

a a

a

φφ

.

' 0 '

c c n b

h h b R m M

= 17224375 kg.cm

kn.nc.M =1,15.1.4808900 = 5530235 kg.cm

kn.nc.M < Mc ⇒ trục trung hòa đi qua cánh (x ≤h0)

Tính toán cốt thép tương tự như đối với tiết diện chữ nhật

80155'xh x

b c =

cm

A=

088,076.155.70.1

4808900

1.15,1

2 2

0

h b R m

M n k

c n b

c n

⇒ Tính Fa

=

=

a a

c n b a

R m

h b R m

F

' 0α

54 , 25 2700

1 , 1

092 , 0 76 155 70

(cm2)Chọn Fa = 4Φ28 (Fa = 24,63 cm2)

Kiểm tra cường độ trên mặt cắt nghiêng và tính cốt thép ngang:

Kiểm tra cho mặt cắt có lực cắt lớn nhất (Qmax = 378,18 kN = 37818kg)

Tính khoảng cách giữa các thanh cốt đai: u ≤ { utt, umax, ucấu tạo}

18,4537818

.1.15,1

76.40.3,6.9,0.5,

76.40.3,6.9,0.8.503,0.2.2150.1,

f n R

92 , 237 10

503 , 0 2 2150 1 , 1

=

=

Q n k

h b R m

c n

k b

5,

) (

8

Q n k

h b R m

c n

k b

d k

b R b q

m 4

MÁNG

Qđb = 2,8.76

kg

05,4943292

,237.40.3,6.9,

2.4.5 - Kiểm tra nứt và tính bề rộng khe nứt

Điều kiện để dầm không bị nứt:

Kiểm tra cho 2 mặt cắt có mô men dương và âm lớn nhất

2.4.5.1 - Trường hợp căng dưới

Ta có biểu đồ nội lực ứng với qc =qd

)(

2)(2

' '

'

' 0

2 ' '

2

a a c

c

a a

c c

F F n h b b bh

a nF h nF

h b b h b

++

−+

++

−+

)27,4963,24.(

1025)

40155(80.40

4.27,49.1076.63,24.102

25)

40155(2

80

++

−+

++

−+

qd

c k n

J W

; m

−

=γ

= 27,1 cm

2 ' '

2 0

3 3

' '

3 '

)(

)(

3

)(

3

))(

(

x h b h

x b b x

3 3

3

)41,27.(

27,49.10)1,2776.(

63,24.10

3

)1,2780.(

403

)251,27).(

40155(3

1,27.155

−+

−+

+

−+

,2780

92,3853617

cm x

c k

,64.63,24

4750200

2 1

cm kg Z

200 49 , 2985 1 3 , 1

=

an < angh = 0,24 mm

Vậy bề rộng khe nứt đảm bảo yêu cầu thiết kế

2.4.5.2 - Trường hợp căng trên

MÁNG

xn =

)(

)(

)2()(2

' '

'

' 0

' '

2

a a c

c

a a

c c

c

F F n h b b bh

a nF h nF

h h h b b h b

++

−+

++

−

−+

=

)63,2427,49.(

1025)

40155(80.40

4.63,24.1076.27,49.10)2

2580.(

25)

40155(2

80

40 2

++

−+

++

−

−+

= 52,9 cm

2 ' '

2 0

3 3

3 '

3

'

)(

)(

3

)(

3

))(

(3

)(

x h b h

x h b b x b b x

3 3

3 3

)49,52.(

63,24.10)9,5276.(

27,49.10

3

)9,5280.(

1553

)259,5280).(

40155(3

9,52)

40155(3

9,52.155

−+

−+

+

−+

92 , 142199 9

, 52 80

92 , 3853617

c k

,56.27,49

6586500

2 1

cm kg Z

o

a

h b F

mm

10 1 , 2

200 99 , 2376 1 3 , 1

=

an < angh = 0,24 mm

Vậy bề rộng khe nứt đảm bảo yêu cầu thiết kế

2.4.6 - Tính biến dạng dầm

Xét biểu đồ mômen tiêu chuẩn của dầm giữa:

Ta tính toán kiểm tra độ võng cho mặt cắt giữa nhịp dầm đầu tiên vì mặt cắt này có

Z1 – cánh tay đòn nội ngẫu lực

- chiều cao trung bình của bê tông vùng chịu nén

a

ψ – hệ số xét đến sự làm việc của bê tông ở giữa các khe nứt , lấy theo phụ lục 16

ngh dh

xhZFEB

BB

x

x

1 100

7 , 0 1

n

T L h

x

10

518,1

10

µ

ξ

+++

=

=

MÁNG

=

0

h b R

4750200

2 =

) 2

.40

27,49.15.0

1025)

40155(

250

33,0103

63,

)69,1242,0.(

18,1

1

=+

++

cm h

7 0

09 ,

) (

ξγδ

=

cm

78 , 63 76 ) 067 , 0 03 , 2 (

067 , 0 03 , 2 33 , 0 1