2.Phán đoán hình thức trượt.. 3.Nêu tên các bước kiểm tra ổn định về trượt như đã phán đoán ở trên.. +Phán đoán hình thức trượt.. Bài làm Pmax Pmin PTb O 1.Áp suất đáy móng theo phươn
Trang 1Câu 1: b=3m ; N=300 kN/m ;
eN=0,18 m ; Ec= 100 kN/m
hc=1,5 m ; bh =20 kN/m 3 ; εo=0,76
= 16o ; C=15 kN/m2 ; o= 0,4
K=1,5 10-7 cm/sec ; a = 10-3 m2/kN
Cao trình đất đắp HL và MNN
ngang mặt đáy móng t=6 tháng
Y/C: 1.Tính và vẽ biểu đồ ASĐM
2.Phán đoán hình thức trượt
3.Nêu tên các bước kiểm tra ổn định
về trượt như đã phán đoán ở trên
Bài làm
H
hc MNN Đ?t Á sét
M?t d?t d?p
O
Đ?t d?p
b
1.Áp suất đáy móng theo phương
thẳng đứng:
min
max
b
e b
N
M=N.eN-Ec.hc =300.0,18-100.,1,5
= -96 kN.m
e= M/N=-96/300=-0,32 (m)
( lệch về phía HL)
) / ( 164 )
3
32
,
0
6
1
(
3
) / ( 36 )
3
32
,
0
6
1
(
3
Và Ptb=0,5.(Pmax+Pmin)=100 (kN/m2)
Áp suất đáy móng phương ngang:
) / ( 3 ,
33
3
m kN b
Ec
Pmax
Pmin
PTb
O
2.Phán đoán hình thức trượt:
Kiểm tra 3 điều kiện:
-Chỉ số mô hình:
b
N
dn
max
Đất sét dẻo => [Nσ] = 3
47 , 5
)
10
20
.(
3
164
N
Nσ > [Nσ] ( Đ/k không thỏa mãn )
-Hệ số kháng cắt :
45 , 0
tb
C
tg
tg
tg= tg16o+15/100 = 0,43 < 0,45
-Hệ số cố kết:
4
.
).
1
.(
o
n
o
h
a
t k
Cv
2 3
9
3
10
10
3600 24 30
6
)
76
,
0
1
.(
10
5
,
1
o
Cv
= 0,45 < 4
Trượt hỗn hợp
3.Nêu tên các bước kiểm tra ổn định
trượt :
Pmax
Pmin
PTb
O
gh o
b
mat phang truot btt btt
+X/đ áp suất đáy móng
+Phán đoán hình thức trượt
+Kiểm tra trượt :
Kiểm tra theo CT:
n
hh hh
C
k
R
m
N
Tính lực gây trượt Nhh
Tính lực chống trượt Rhh:
Rhh=o.b2 tt+gh.b1tt
- X/đ o
- Vẽ quan hệ ~Pgh
tt tt
Câu 2: b=3m N=300 kN/m ;
eN =0,1m ;Ec = 100 kN/m; hc=1,5 m
Á sét dẻo: bh =20 kN/m 3 ; εo=0,76
= 14o ; C=15 kN/m2 ; o= 0,4 K=1,5 10-7 cm/sec ; a = 10-3 m2/kN Cao trình đất đắp HL và MNN ngang mặt đáy móng t=6 tháng
Y/C: 1.Tính và vẽ biểu đồ ASĐM
2.Vẽ quan hệ ~Pgh 3.X/đ chiều rộng phần sâu b1, phần trượt phẳng b2
Bài làm
Pmax
Pmin
PTb O
1.Áp suất đáy móng theo phương
thẳng đứng:
) 6 1 (
min max
b
e b
N
M=N.eN-Ec.hc =300.0,1-100.,1,5 = -120 kN.m e= M/N=-120/300=-0,4 (m)
) / ( 180 ) 3 4 , 0 6 1 ( 3
) / ( 20 ) 3 4 , 0 6 1 ( 3
Và Ptb=0,5.(Pmax+Pmin)=100 (kN/m2)
Áp suất đáy móng phương ngang:
) / ( 3 , 33 3
m kN b
2 Vẽ quan hệ ~Pgh
)
b b
4 , 0 100 15
tb
tg P C tg
tg
tg < 0,45 => Quan hệ ~Pgh là đường thẳng đi qua gốc tọa độ và điểm =1
n b
R P
R’gh=N.dn.b 2+Nq.q.b+Nc.C.b
dn = bh - n =10 kN/m 3
b =3m ; q = .hm = 0 ; C=15 kN/m2
5857 , 3
; 381 , 14
; 1581 , 1 0 ' 14
q
c o
N
N
N
R’gh= 1,1581.10.32
+0+14,381.15.3 = 751,374 (kN)
=> Từ đó vẽ quan hệ ~Pgh như hình vẽ:
'
PTb
(kN/m )2
3.X/đ b1 ; b2 :
Tacó:
Ptb=0,5.(Pmax+Pmin)=100 (kN/m2) Tra quan hệ ~Pgh
với Ptb=100 (kN/m 2) => =0,525
m b
b b b
576 , 1 3 59 , 0
1
1
b2= b-b1 = 3-1,77 = 1,423 m Với: e = -0,4 m
btt = b-2.e =3-2.0,4=2,2 m Ptt.btt = PTb.b
36 , 136 2 , 2
3 100
b
P P tt
Tb tt
Tra ~Pgh=> ’=0,816
) ( 405 , 0
) ( 795 , 1 2 , 2 816 , 0 '.
2
1
m b
m b
b
tt
tt tt
Câu 3: b=3m N=300 kN/m ;
eN =0,13m; Ec = 100kN/m; hc=1,5m
Á sét dẻo: bh =20 kN/m 3 ; εo=0,76
= 14o ; C=15 kN/m2 ; o= 0,4 K=1,5 10-7 cm/sec ; a = 10-3 m2/kN Cao trình đất đắp HL và MNN ngang mặt đáy móng t=6 tháng
Y/C: 1.Tính và vẽ biểu đồ ASĐM
2.Phán đoán hình thức trượt
3.Tính giá trị cường độ tải trọng gh Pgh và gh khi phương của tải trọng giới hạn (R’gh) hợp với phương thẳng đứng ’=0,3
Bài làm
1.Áp suất đáy móng theo phương
thẳng đứng:
) 6 1 (
min max
b
e b
N
M=N.eN-Ec.hc =300.0,13-100.,1,5 = -111 kN.m e= M/N=-111/300=-0,37 (m)
) / ( 174 ) 3 37 , 0 6 1 ( 3
) / ( 26 ) 3 37 , 0 6 1 ( 3
Và Ptb=0,5.(Pmax+Pmin)=100 (kN/m2)
Áp suất đáy móng phương ngang:
) / ( 3 , 33 3
m kN b
Pmax
Pmin
PTb O
2.Phán đoán hình thức trượt:
Kiểm tra 3 điều kiện:
-Chỉ số mô hình:
b N dn
max
Đất á sét dẻo => [Nσ] = 3
8 , 5 ) 10 20 (
3
N
Nσ > [Nσ] ( Đ/k không thỏa mãn ) -Hệ số kháng cắt :
45 , 0
tb
C tg tg
tg= tg16o+15/100 = 0,437 < 0,45 -Hệ số mức độ cố kết:
4 ).
1 (
o n o
h a t k
Cv
2 3 9
3 10 10
3600 24 30 6 )
76 , 0 1 (
10 5 , 1
o
Cv
= 0,45 < 4
Ta thấy cả 3 đk đều không thỏa mãn
Trượt hỗn hợp
3 Tính Pgh và gh khi ’=0,3 :
n b
R P
tt
gh
gh ' . cos '
tt
gh gh b
R ' sin '
R’gh=N m.btt+Nq.q.btt+Nc.C.btt
m=10kN/m2; b =3 m; q = .hm= 0
8238 , 3
; 336 , 13
; 2186 , 1 3 , 0 ' 16
q
c o
N
N
N
R’gh=1,2186.10.2,262 +0 +13,336.15.2,26=514,33(kN)
) / ( 47 , 174 26 , 2 8 , 4 cos 33 ,
m kN P
o
) / ( 04 , 19 26 , 2 8 , 4 sin 33 ,
m kN o
Câu 4: b=3m N=300 kN/m ;
eN =0,15m; Ec = 100kN/m; hc=1,5m
Á sét dẻo: bh =20 kN/m 3 ; εo=0,76
= 14o ; C=15 kN/m2 ; o= 0,4 K=1,5 10-7 cm/sec ; t= 6 tháng
Y/C: 1.Tính và vẽ biểu đồ ASĐM
2.Xđ chiều sâu vùng chịu nén Ha tại tâm móng
3.Tính độ sâu lún lớp thứ 2 (hi-2,5m)
i Zi
E h
Si0,8. .
) 1
o i
a
E
47 , 0 1
2
o o o
Bảng2:
ε 0.76 0.74 0.71 0.69 0.67
Bài làm 1.Áp suất đáy móng theo phương
thẳng đứng:
) 6 1 (
min max
b
e b
N
e = M/N=(300.0,15-100.,1,5)/300 = -0,35 (m)
) / ( 170 ) 3 35 , 0 6 1 ( 3
) / ( 30 ) 3 35 , 0 6 1 ( 3
Và Ptb=0,5.(Pmax+Pmin)=100 (kN/m2)
Áp suất đáy móng phương ngang:
) / ( 3 , 33 3
m kN b
Ec
(vẽ hình) 2.Theo TCVN 4253-86, chiều sâu vùng chịu nén Ha tại tâm móng được
xđ tại H có σZ = 0,5.σZ đ Theo bảng 1 ta thấy tại Z=7,5 m có σZ = 0,5.σZ đ Vậy Ha= 7,5 m
3.Tính độ lún ở lớp đất thứ 2
hi=2,5m :
Ta có :
i Zi
E h
Si0,8. .
ở lớp đất thứ 2 hi=2,5 m ta có:
) ( 75 , 3 2 5 , 2 5 ,
) / ( 50 2 37
m kN
Zi
) 1
o i
a
47 , 0 1
2
o o o
2 1 2 1
P P P a
Tại lớp đất thứ 2 :
74 , 0 25 2 3 , 33 7 , 16
1
P
P2 = P1 + σZi =25 + 50 = 75 (kN/m2) Tra bảng đã cho
P2 = 75 (kN/m2) => ε2 = 0,69 Vậy a = 0,001
8 , 817 ) 74 , 0 1 ( 001 , 0 47 ,
i
E
) ( 122 , 0 8 , 817 5 , 2 50 8 , 0 8 ,
= 12,2 (cm)
Trang 2Câu 5:
P = 8500 KN ; q = 30 kN/m , t = 1
Tính : P=? ; M = ? tại tiết diện
cách đầu dầm trái 6m
Bài làm
Tính riêng cho lực phân bố
q = 30 ( KN/m )
q
P
P ; M M l2 q
q
l
Q
Xác định :
5 , 0 12
l
x
Với : ξ=-0,5 tra bảng ta có :
8
,
0
P ; M 0 , 066;
138
,
0
Q
q
P
P =0,8.30=24 (KN/m)
2 2
12 30 066
,
0
M
285 , 12 ( KNm )
) ( 68 , 49 12
30
138
,
0
Q
Tính riêng cho lực tập trung
P=8500 KN
5
,
0
0
l
a
09 , 0 30 , 0 41 , 0
M
Q
P
) / ( 41 , 290 12
8500
41
,
0
L
P
P
) ( 9180 12 8500
09
,
0
P
M
) ( 2550 8500
.
30
,
0
Q
=> Tổng hợp theo lý thuyết cộng tác
dụng:
P=314,41 KN/m
M=9465,12 KNm
Q=2599,68 KN
Câu 6:
P
P = 6500 KN ; q = 40 kN/m , t = 1 Tính : P= ? ; M = ? tại tiết diện cách đầu dầm phải 6m
Bài làm
Tính riêng cho lực phân bố
q = 40 ( KN/m )
q P
P ; M M l2 q
q l Q
Q Xác định :
5 , 0 12
6
l x
Với : ξ= 0,5 tra bảng ta có : 8
, 0
P ; M 0 , 066;
138 , 0
Q q P
P =0,8.40=32 (KN/m)
2 2
12 40 066 , 0
M
= 380,16 (KNm)
) ( 24 , 66 12 40 138 , 0
Q
Tính riêng cho lực tập trung P=6500 KN bên phải dầm :
5 , 0
1
l
a
21 , 0 09 , 0 8 , 0
M Q P
) / ( 33 , 433 12
6500 8 , 0
L
P P
) ( 16380 12 6500 21 , 0
P M
) ( 585 6500 09 , 0
Q
Tính riêng cho lực tập trung P=6500 KN bên trải dầm :
5 , 0
1
l
08 , 0 22 , 0 06 , 0
M Q P
) / ( 5 , 32 12
6500 06 , 0
L
P P
) ( 6240 12 6500 08 , 0
P M
) ( 1430 6500 22 , 0
Q
=> => Tổng hợp theo lý thuyết cộng tác dụng:
P= KN/m M= KNm Q= KN
Câu 7:
q
12m 12m
M
M = 9500 KN ; q = 35 kN/m , t = 1 Tính : P=? ; M = ? Q= ? tại tiết diện cách đầu dầm trái 6m
Bài làm
Tính riêng cho lực phân bố
q = 35 ( KN/m )
q P
P ; M M l2 q
q l Q
Xác định :
5 , 0 12
l x
Với : ξ=-0,5 tra bảng ta có : 8
, 0
P ; M 0 , 066;
138 , 0
Q q P
P =0,8.35=28 (KN/m)
2 2
12 35 066 , 0
M
332 , 64 ( KNm )
) ( 96 , 57 12 35 138 , 0
Q
Tính riêng cho mô men M=9500 KNm
5 , 0
0
l
a
18 , 0 56 , 0 48 , 0
M Q P
) / ( 67 , 31 12
9500 48 , 0
2
L
M P
) ( 1710 9500 18 , 0
M
) ( 33 , 443 12
9500 56 , 0
L
M Q
=> Tổng hợp theo lý thuyết cộng tác dụng:
P= KN/m M= KNm Q= KN
Câu 8:
q
P
P = 9000 KN ; q = 40 kN/m , t = 1 Tính : P= ? ; M = ? tại tiết diện cách đầu dầm phải 6m
Bài làm
Tính riêng cho lực phân bố
q = 40 ( KN/m )
q P
P ; M M l2 q
q l Q
Xác định :
5 , 0 12
6
l x
Với : ξ= 0,5 tra bảng ta có : 8
, 0
P ; M 0 , 066;
138 , 0
Q q P
P =0,8.40=32 (KN/m)
2 2
12 40 066 , 0
M
= 380,16 (KNm)
) ( 24 , 66 12 40 138 , 0
Q
Tính riêng cho lực tập trung P=9000 KN
5 , 0
0
l
a
09 , 0 3 , 0 41 , 0
M Q P
) / ( 33 , 433 12
6500 8 , 0
L
P P
) ( 16380 12 6500 21 , 0
P M
) ( 585 6500 09 , 0
Q
Tính riêng cho lực tập trung P=6500 KN bên trải dầm :
5 , 0
1
l
09 , 0 22 , 0 06 , 0
M Q P
) / ( 5 , 307 12
9000 41 , 0
L
P P
) ( 9720 12 9000 09 , 0
P M
) ( 2700 9000 3 , 0
Q
=> => Tổng hợp theo lý thuyết cộng tác dụng:
P= KN/m M= KNm Q= KN
Trang 3Lop 1
Lop 2
9m
mat dat tu nhien
1m
Lop 1
Lop 2
9m mat dat tu nhien 1m
Lop 1
Lop 2
9m mat dat tu nhien 1m
Lop 1
Lop 2
9m mat dat tu nhien 1m
Câu 9: L= 8m ; b=3m
Tải trọng tính toán:
Ntt=28000 kN
Ttt = 900 kN
Mtt = 9500 kNm
Tải trọng tiểu
chuẩn:
Ntc = 26000kN ; Ttc = 900 kN
Mtc = 9500 kNm
Độ lún gh : Sgh = 9cm
-Lớp trên cát hạt vừa, độ chặt trung
bình,=300, bh=19KN/m 3, h1=9m
-Lớp dưới là đất á sét có B=0,3;
A=21; ε=0,6; ,=160; c=15KN/m2
bh=19KN/m 3; E0=30000KN/m2
-Lcọc=20m, thép426; cọc30x30cm
Rb=1250T/m2; Ra=24000T/m2;
1.Xđ SCT của cọc theo vật liệu
2.Xđ SCT của cọc theo đất nền
3.Xđ số lựong cọc
Bài làm
+SCT của cọc theo vật liệu cọc:
PcVL=m.(ma.Ra.Fa + mb.Rb.Fb)
Với: m=1; ma=1,1; mb=1
) ( 0021 , 0
026
,
0
.
4
.
2
m d
F a
Fb= 0,3.0,3 = 0,09 m2
=>
PcVL=1.(1,1.24000.0,0021+1.1250.0,09)
= 167,94 (KN)
+Sức chịu tải của cọc theo đất nền:
( R f i)
đn
c m m R F m u f
P
Với : m=1 ; mR=1 ; mf =1
F = d2 = 0,09 m2
u = 4.d = 4.0,3 = 1,2 m
21
3
,
0
lc
B
Tra bảng => R= 464 (T/m2 )
-Chia các lớp và lớp đất sét có chiều
dài li=2m
Chiều
1.(1.4640.0,09 1.1,2 1039i)
đn
c
P
1664,4(KN)
+Xđ số lượng cọc n:
c
P
P
n
Với: P=NTT+Gđài
=2800+4.10.1.2,5=2900 (T)
(Chọn kích thước móng cọc 4x10)
Lấy
)
4
,
1
,
1
min(
đn
VL
c
P
P
P
=118,88(T)
Nên n= 29,3 cọc
Vậy chọn n= 30 cọc
Câu 10: L= 8m ; b=3m
Tải trọng tính toán:
Ntt=28000 kN Ttt = 900 kN Mtt = 7500 kNm Tải trọng tiểu chuẩn:
Ntc = 26000kN ; Ttc = 900 kN Mtc = 7500 kNm
Độ lún gh : Sgh = 9cm
-Lớp trên cát hạt vừa, độ chặt trung bình,=300, bh=19KN/m 3, h1=9m -Lớp dưới là đất á sét có B=0,3;
A=21; ε=0,6; ,=160; c=15KN/m2
bh=19KN/m 3; E0=30000KN/m2 -Lcọc=20m, thép426; cọc30x30cm Rb=1250T/m2; Ra=24000T/m2; 1.Xđ số lựong cọc, và bố trí cọc biết
Pcđn=1680 (KN); β=1,2; Kđ=1,4 2.Kiểm tra khả năng chịu tải của cọc
Bài làm
1.Xđ số lượng cọc, và bố trí cọc +SCT của cọc theo vật liệu cọc:
PcVL=m.(ma.Ra.Fa + mb.Rb.Fb) Với: m=1; ma=1,1; mb=1
) ( 0021 , 0 026 , 0 4
m d
F a
Fb= 0,3.0,3 = 0,09 m2
=>
PcVL=1.(1,1.24000.0,0021+1.1250.0,09)
= 167,94 (KN) +Sức chịu tải của cọc theo đất nền:
Pc đn= 1680 KN
Lấy
) 4 , 1 , 1 min(
đn VL c
P P
P =120(T) +Xđ số lượng cọc n:
c TT
P N
n
Có: Với: P=NTT+Gđài =2800+4.10.1.2,5=2900 (T) (Chọn kích thước móng cọc 4x10) Nên n= 24,1 cọc
Vậy chọn n= 30 cọc
+ Bố trí các cọc: Theo cách khoảng cách các cọc đều nhau
c là khoảng cách giữa các cọc thỏa mãn: 3d c 6d 0,9 c 1,8 m Khoảng cách từ các cọc ngoài cùng đến mép đài 1,5d=0,45m
2.Kiểm tra khả năng chịu tải của cọc + Kiểm tra SCT dọc trục của cọc:
* 0
min max
P P
P c
max2 max
min
i
x x M n P P
Với: P=NTT+Gđài =2800+4.10.1.2,5=2900 (T)
n = 30 cọc M= MTT+TTT.hđài =750+90.1=840(T.m) Xmax=1,5m; xi2=2.10.1,52=45 m Vậy: Pmax=124,67 (T) < Pc=120(T) sai số < 5%
Pmin=54,67 (T) >0 + Kiểm tra SCT ngang của cọc:
PcN [PcN]=6 (T)
) ( 3 30 90
T n T
P N TT
Câu 11: L= 8m ; b=3m
Tải trọng tính toán:
Ntt=28000 kN Ttt = 900 kN Mtt = 7000 kNm Tải trọng tiểu chuẩn:
Ntc = 26000kN ; Ttc = 900 kN Mtc = 7000 kNm
Độ lún gh : Sgh = 9cm
-Lớp trên cát hạt vừa, độ chặt trung bình,=300, bh=19KN/m 3, h1=9m -Lớp dưới là đất á sét có B=0,3;
A=21; ε=0,6; ,=160; c=15KN/m2
bh=19KN/m 3; E0=30000KN/m2 -Lcọc=20m, thép426; cọc30x30cm Rb=1250T/m2; Ra=24000T/m2; Cho số cọc n= 30 cọc 1.Kiểm tra khả năng chịu tải của cọc
và bố trí cọc như hvẽ biết Pcđn=1680 (KN); β=1,2; Kđ=1,4
2.Tính kích thước móng quy ước(Lqư; Hqư; Bqư)
Bài làm
1.Kiểm tra khả năng chịu tải của cọc + Kiểm tra SCT dọc trục của cọc:
* 0
min max
P P
P c
max2 max
min
i
x x M n P P
Với: P=NTT+Gđài =2800+4.10.1.2,5=2900 (T) (Chọn kích thước móng cọc 4x10)
n = 30 cọc M= MTT+TTT.hđài =700+90.1=790(T.m) Xmax=1,5m; xi2=2.10.1,52=45 m Vậy: Pmax=123 (T) < Pc=120(T) sai
số < 5%
Pmin=70,33 (T) >0 + Kiểm tra SCT ngang của cọc:
PcN [PcN]=6 (T)
) 3 30 90
T n T
P N TT
2.Tính kích thước móng quy ước(Lqư; Hqư; Bqư)
Ta có:
0 0 0 0
4 , 5 4
6 , 21 20 12 16 8 30
tb tb
* Hqư=Lcọc + hđài=20+1=21 m
* Bqư=2.xmax +2 Lcọc.tg+2.d/2 =2.1,5 +2.20.tg 5,40 +2.0,3/2 =7,08 m
* Lqư=2.ymax +2 Lcọc.tg+2.d/2 =2.4,5 +2.20.tg 5,40 +2.0,3/2 =13,08 m
Câu 12: L= 8m ; b=3m
Tải trọng tính toán:
Ntt=28000 kN Ttt = 900 kN Mtt = 7500 kNm Tải trọng tiểu chuẩn:
Ntc = 26000kN ; Ttc = 900 kN Mtc = 7500 kNm
Độ lún gh : Sgh = 9cm
-Lớp trên cát hạt vừa, độ chặt trung bình,=300, bh=19KN/m 3, h1=9m -Lớp dưới là đất á sét có B=0,3; A=21; ε=0,6; ,=160; c=15KN/m2
bh=19KN/m 3; E0=30000KN/m2 -Lcọc=20m, thép426; cọc30x30cm Rb=1250T/m2; Ra=24000T/m2; Cho số cọc n= 30 cọc 1.Tính kích thước móng quy ước(Lqư; Hqư; Bqư)
2.Vẽ áp suất đáy móng quy ước để tính lún? ( Trọng lượng khối móng quy ước có thể tính gần đúng Gqư= Lqư Hqư Bqư bt; bt =10KN/m 3
Bài làm
1.Tính kích thước móng quy ước(Lqư; Hqư; Bqư)
Ta có:
0 0 0 0
4 , 5 4
6 , 21 20 12 16 8 30
tb tb
* Hqư=Lcọc + hđài=20+1=21 m
* Bqư=2.xmax +2 Lcọc.tg+2.d/2 =2.1,5 +2.20.tg 5,40 +2.0,3/2 =7,08 m
* Lqư=2.ymax +2 Lcọc.tg+2.d/2 =2.4,5 +2.20.tg 5,40 +2.0,3/2 =13,08 m
2.Vẽ áp suất đáy móng quy ước để tính lún?
Gqư= Lqư Hqư.Bqư bq =7,08.13,08.21.10 =19447,34 (KN) =1944,734 (T)
*Áp suất đáy móng :
) 6 1 (
max min
qu
e F
N
Bqư=7,08 m Fqư=Lqư Bqư =13,08.7,08 =92,61 m2
e = M /N M=MTC+TTC Lqư =7500+900.20=26400(KNm) N=NTC + Gqư=26000+19447,34 =45447,34 (kN)= 4544,734 (T)
e = 26400 / 45447,34 = 0,58 (m)
) / ( 19 , 73 ) 08 , 7 58 , 0 6 1 61 , 92 734 ,
) / 95 , 24 ) 08 , 7 58 , 0 6 1 61 , 92 734 ,
=>PTB=0,5.(Pmax+Pmin)=49,07 (T/m2)
O
PCT
Hqu
Bqu
1m
xmax
8m
12m
MTC
TTC
c b