1. Trang chủ
  2. » Giáo án - Bài giảng

Bài tập môn nền móng

3 330 3

Đang tải... (xem toàn văn)

THÔNG TIN TÀI LIỆU

Thông tin cơ bản

Định dạng
Số trang 3
Dung lượng 405,02 KB

Nội dung

Câu 1: b=3m ; N=300 kN/m ; eN=0,18 m ; Ec= 100 kN/m hc=1,5 m ; bh =20 kN/m3 ; εo=0,76  = 16o ; C=15 kN/m2 ; o= 0,4 K=1,5 10-7 cm/sec ; a = 10-3 m2/kN Cao trình đất đắp HL MNN ngang mặt đáy móng t=6 tháng Y/C: 1.Tính vẽ biểu đồ ASĐM 2.Phán đốn hình thức trượt 3.Nêu tên bước kiểm tra ổn định trượt phán đoán Bài làm -1Câu 2: b=3m N=300 kN/m ; eN =0,1m ;Ec = 100 kN/m; hc=1,5 m Á sét dẻo: bh =20 kN/m3 ; εo=0,76  = 14o ; C=15 kN/m2 ; o= 0,4 K=1,5 10-7 cm/sec ; a = 10-3 m2/kN Cao trình đất đắp HL MNN ngang mặt đáy móng t=6 tháng Y/C: 1.Tính vẽ biểu đồ ASĐM 2.Vẽ quan hệ ~Pgh 3.X/đ chiều rộng phần sâu b1, phần trượt phẳng b2 Bài làm M?t d?t d?p Pmax Ec e'  H hc Đ?t d?p MNN 1.Áp suất đáy móng theo phương thẳng đứng: Pmax  b 1.Áp suất đáy móng theo phương thẳng đứng: N 6.e  (1  ) b b Pmax M=N.eN-Ec.hc =300.0,18-100.,1,5 = -96 kN.m e= M/N=-96/300=-0,32 (m) ( lệch phía HL) 300 6.0,32 Pmax  (1  )  164(kN / m ) 3 300 6.0,32 Pmin  (1  )  36(kN / m ) 3 Và Ptb=0,5.(Pmax+Pmin)=100 (kN/m2) Áp suất đáy móng phương ngang: Ec 100   33,3(kN / m2 ) b  Pmax PTb  Pmin  N  max  N  b. dn Đất sét dẻo => [Nσ] = Nσ > [Nσ] ( Đ/k không thỏa mãn ) -Hệ số kháng cắt : C tg  tg    0,45  tb o tg= tg16 +15/100 = 0,43 < 0,45 -Hệ số cố kết: k (1   o ).t 4 a. n h o Cv  9 1,5.10 (1  0,76).6.30.24.3600 Cvo  10 3.10.32 = 0,45 <  Trượt hỗn hợp 3.Nêu tên bước kiểm tra ổn định trượt : Pmax PTb Pmin  gh mat phang truot O o b1tt btt2 b +X/đ áp suất đáy móng +Phán đốn hình thức trượt +Kiểm tra trượt : Kiểm tra theo CT: nC N hh m.Rhh  kn Tính lực gây trượt Nhh Tính lực chống trượt Rhh: Rhh=o.b2tt+gh.b1tt - X/đ o - Vẽ quan hệ ~Pgh - X/đ b1tt , b2tt -Vẽ quan hệ Pgh ~ gh => gh Và Ptb=0,5.(Pmax+Pmin)=100 (kN/m2) Áp suất đáy móng phương ngang:  Ec 100   33,3(kN / m2 ) b Pmax  Vẽ quan hệ ~Pgh (  b1 ) b C 15  tg14o   0,4 Ptb 100 tg < 0,45 => Quan hệ ~Pgh đường thẳng qua gốc tọa độ điểm =1 R'gh cos  ' b R’gh= 1,1581.10.32+0+14,381.15.3 = 751,374 (kN) => Từ vẽ quan hệ ~Pgh hình vẽ:   Pmin 2.Phán đốn hình thức trượt: Kiểm tra điều kiện: -Chỉ số mơ hình:  max  N  b. dn N  [Nσ] = 174 N   5,8 3.(20  10) Nσ > [Nσ] ( Đ/k không thỏa mãn ) -Hệ số kháng cắt : C tg  tg   0,45  tb tg= tg16o+15/100 = 0,437 < 0,45 -Hệ số mức độ cố kết: Cv  k (1   o ).t 4 a. n h o 1,5.109.(1  0,76).6.30.24.3600 10 3.10.32 = 0,45 < Ta thấy đk không thỏa mãn  Trượt hỗn hợp Tính Pgh gh ’=0,3 : Cvo  ' PTb Pgh P Pgh  (kN/m ) 3.X/đ b1 ; b2 : Tacó: Ptb=0,5.(Pmax+Pmin)=100 (kN/m2) Tra quan hệ ~Pgh với Ptb=100 (kN/m2) => =0,525 b   b  b1   b  0,59.3  1,576m b2= b-b1 = 3-1,77 = 1,423 m Với: e = -0,4 m btt = b-2.e =3-2.0,4=2,2 m Ptt.btt = PTb.b  Ptt  PTb  Đất sét dẻo => n R’gh=N.dn.b2+Nq.q.b+Nc.C.b dn = bh - n =10 kN/m3 b =3m ; q = .hm = ; C=15 kN/m2   14 o   N  1,1581; N c  14,381;  '   Ec 100   33,3(kN / m2 ) b O tg  tg  P  Pgh  N 6.e (1  ) b b M=N.eN-Ec.hc =300.0,13-100.,1,5 = -111 kN.m e= M/N=-111/300=-0,37 (m) 300 6.0,37 Pmax  (1  )  174(kN / m ) 3 300 6.0,37 Pmin  (1  )  26(kN / m ) 3 Và Ptb=0,5.(Pmax+Pmin)=100 (kN/m2) Áp suất đáy móng phương ngang: N q  3,5857 164 N   5,47 3.(20  10) Pmax  N 6.e (1  ) b b M=N.eN-Ec.hc =300.0,1-100.,1,5 = -120 kN.m e= M/N=-120/300=-0,4 (m) 300 6.0,4 Pmax  (1  )  180(kN / m ) 3 300 6.0,4 Pmin  (1  )  20(kN / m ) 3 O 2.Phán đốn hình thức trượt: Kiểm tra điều kiện: -Chỉ số mơ hình: Pmin O O Đ?t Á sét PTb Câu 3: b=3m N=300 kN/m ; eN =0,13m; Ec = 100kN/m; hc=1,5m Á sét dẻo: bh =20 kN/m3 ; εo=0,76  = 14o ; C=15 kN/m2 ; o= 0,4 K=1,5 10-7 cm/sec ; a = 10-3 m2/kN Cao trình đất đắp HL MNN ngang mặt đáy móng t=6 tháng Y/C: 1.Tính vẽ biểu đồ ASĐM 2.Phán đốn hình thức trượt 3.Tính giá trị cường độ tải trọng gh Pgh gh phương tải trọng giới hạn (R’gh) hợp với phương thẳng đứng ’=0,3 Bài làm 1.Áp suất đáy móng theo phương thẳng đứng: PTb b  100  136,36 btt 2,2 Tra ~Pgh=> ’=0,816 b   '.btt tt  0,816.2,2  1,795(m) b2tt  0,405(m) R' gh cos  '  gh  n btt R'gh.sin  ' btt R’gh=N.m.btt2+Nq.q.btt+Nc.C.btt m=10kN/m2; b =3 m; q = .hm=   16 o   N  1,2186; N c  13,336;  '  0,3  N q  3,8238 R’gh=1,2186.10.2,262 +0 +13,336.15.2,26=514,33(kN) Câu 4: b=3m N=300 kN/m ; eN =0,15m; Ec = 100kN/m; hc=1,5m Á sét dẻo: bh =20 kN/m3 ; εo=0,76  = 14o ; C=15 kN/m2 ; o= 0,4 K=1,5 10-7 cm/sec ; t= tháng Y/C: 1.Tính vẽ biểu đồ ASĐM 2.Xđ chiều sâu vùng chịu nén Ha tâm móng 3.Tính độ sâu lún lớp thứ (hi-2,5m)  h E   o (1   ) Si  0,8 Zi i i a Ei o   o  2.o2  0,47  o Z σZd σZ 0 100 7.5 50 25 5.0 33.3 37 Bảng2: σ 0.76 ε 2.5 16.7 63 10 66.7 19 25 50 75 100 0.74 0.71 0.69 0.67 Bài làm 1.Áp suất đáy móng theo phương thẳng đứng: Pmax  N 6.e (1  ) b b e = M/N=(300.0,15-100.,1,5)/300 = -0,35 (m) 300 6.0,35 Pmax  (1  )  170(kN / m ) 3 300 6.0,35 Pmin  (1  )  30(kN / m ) 3 Và Ptb=0,5.(Pmax+Pmin)=100 (kN/m2) Áp suất đáy móng phương ngang:  Ec 100   33,3(kN / m2 ) b (vẽ hình) 2.Theo TCVN 4253-86, chiều sâu vùng chịu nén Ha tâm móng xđ H có σZ = 0,5.σZđ Theo bảng ta thấy Z=7,5 m có σZ = 0,5.σZđ Vậy Ha= 7,5 m 3.Tính độ lún lớp đất thứ hi=2,5m : Ta có :  h Si  0,8 Zi Ei lớp đất thứ hi=2,5 m ta có: 2,5 Z  2,5   3,75(m) 63  37  50(kN / m2 )  Ei  o (1   i ) a  o  2.o2 o   0,47  o  Zi  a  1    P P1  P Tại lớp đất thứ : P 16,7  33,3  25  1  0,74 P2 = P1 + σZi =25 + 50 = 75 (kN/m2) Tra bảng cho P2 = 75 (kN/m2) => ε2 = 0,69 Vậy a = 0,001 0,47 (1  0,74)  817,8 0,001 Pgh  514,33 cos 4,8 o  174,47(kN / m ) 2,26 Ei   gh  514,33.sin 4,8o  19,04(kN / m ) 2,26 Si  0,8 0,8.50.2,5  0,122(m) 817,8 = 12,2 (cm) -2Câu 5: Câu 6: 6m 12m 12m P = 8500 KN ; q = 30 kN/m , t = Tính : P=? ; M = ? tiết diện cách đầu dầm trái 6m Bài làm Tính riêng cho lực phân bố q = 30 ( KN/m ) P  P q ; M  M l q Q  Q l.q Xác định :  Câu 7: P P q x    0,5 l 12 12m 12m P = 6500 KN ; q = 40 kN/m , t = Tính : P= ? ; M = ? tiết diện cách đầu dầm phải 6m Bài làm Tính riêng cho lực phân bố q = 40 ( KN/m ) P  P q ; M  M l q Q  Q l.q Xác định :  x   0,5 l 12 Với : ξ=-0,5 tra bảng ta có : ; M  0,066 ; P  0,8 Với : ξ= 0,5 tra bảng ta có : ; M  0,066 ; P  0,8 Q  0,138 Q  0,138 P M  M q.L2  0,066.30.12  285,12( KNm) P  P q =0,8.40=32 (KN/m) M  M q.L2  0,066.40.12 Q  Q q.L  0,138.30.12  49,68( KN ) Q  Q q.L  0,138.40.12  66,24( KN ) P q =0,8.30=24 (KN/m) = 380,16 (KNm) Tính riêng cho lực tập trung P=8500 KN Tính riêng cho lực tập trung P=6500 KN bên phải dầm : a     l    0,5 a     l    0,5  P  0,41   Q  0,30 M  0,09  P 8500 P  P  0,41  290,41( KN / m) L 12 M  M P.L  0,09.8500.12  9180( KNm)  P  0,8   Q  0,09 M  0,21  P 6500 P  P  0,8  433,33( KN / m) L 12 M  M P.L  0,21.6500.12  16380( KNm) Q  Q P  0,30.8500  2550( KN ) Q  Q P  0,09.6500  585( KN ) => Tổng hợp theo lý thuyết cộng tác dụng: P=314,41 KN/m M=9465,12 KNm Q=2599,68 KN Tính riêng cho lực tập trung P=6500 KN bên trải dầm : a     1 l    0,5 Câu 8: M P q  P  0,06   Q  0,22 M  0,08  P 6500  0,06  32,5( KN / m) L 12 M  M P.L  0,08.6500.12  6240( KNm) P  P Q  Q P  0,22.6500  1430( KN ) => => Tổng hợp theo lý thuyết cộng tác dụng: P= KN/m M= KNm Q= KN P q q 12m 12m 12m M = 9500 KN ; q = 35 kN/m , t = Tính : P=? ; M = ? Q= ? tiết diện cách đầu dầm trái 6m Bài làm Tính riêng cho lực phân bố q = 35 ( KN/m ) P  P q ; M  M l q Q  Q l.q Xác định :  x    0,5 l 12 Với : ξ=-0,5 tra bảng ta có : ; M  0,066 ; P  0,8 Q  0,138 P  P q =0,8.35=28 (KN/m) M  M q.L2  0,066.35.12  332,64( KNm) Q  Q q.L  0,138.35.12  57,96( KN ) Tính riêng cho mơ men M=9500 KNm  P  0,48   Q  0,56 M  0,18  M 9500 P  P  0,48  31,67( KN / m) L 12 M  M M  0,18.9500  1710( KNm) a     l    0,5 12m P = 9000 KN ; q = 40 kN/m , t = Tính : P= ? ; M = ? tiết diện cách đầu dầm phải 6m Bài làm Tính riêng cho lực phân bố q = 40 ( KN/m ) P  P q ; M  M l q Q  Q l.q Xác định :  x   0,5 l 12 Với : ξ= 0,5 tra bảng ta có : ; M  0,066 ; P  0,8 Q  0,138 P  P q =0,8.40=32 (KN/m) M  M q.L2  0,066.40.12 = 380,16 (KNm) Q  Q q.L  0,138.40.12  66,24( KN ) Tính riêng cho lực tập trung P=9000 KN  P  0,41   Q  0,3 M  0,09  P 6500 P  P  0,8  433,33( KN / m) L 12 M  M P.L  0,21.6500.12  16380( KNm) a     l    0,5 Q  Q P  0,09.6500  585( KN ) M 9500 Q  Q  0,56  443,33( KN ) Tính riêng cho lực tập trung L 12 P=6500 KN bên trải dầm : => Tổng hợp theo lý thuyết cộng tác dụng: P= KN/m M= KNm Q= KN  P  0,06   Q  0,22 M  0,09  P 9000 P  P  0,41  307,5( KN / m) L 12 M  M P.L  0,09.9000.12  9720( KNm) a     1 l    0,5 Q  Q P  0,3.9000  2700( KN ) => => Tổng hợp theo lý thuyết cộng tác dụng: P= KN/m M= KNm Q= KN Câu 9: L= 8m ; b=3m Tải trọng tính tốn: mat dat tu nhien 1m Ntt=28000 kN 9m Lop Ttt = 900 kN Mtt = 9500 kNm Lop Tải trọng tiểu chuẩn: Ntc = 26000kN ; Ttc = 900 kN Mtc = 9500 kNm Độ lún gh : Sgh = 9cm -Lớp cát hạt vừa, độ chặt trung bình,=300, bh=19KN/m3, h1=9m -Lớp đất sét có B=0,3; A=21; ε=0,6; ,=160; c=15KN/m2 bh=19KN/m3; E0=30000KN/m2 -Lcọc=20m, thép426; cọc30x30cm Rb=1250T/m2; Ra=24000T/m2; 1.Xđ SCT cọc theo vật liệu 2.Xđ SCT cọc theo đất 3.Xđ số lựong cọc Bài làm +SCT cọc theo vật liệu cọc: VL Pc =m.(ma.Ra.Fa + mb.Rb.Fb) Với: m=1; ma=1,1; mb=1 Fa   d   0,0262  0,0021(m ) Fb= 0,3.0,3 = 0,09 m2 => Fa  VL Pc =1.(1,1.24000.0,0021+1.1250.0,09) = 167,94 (KN) +Sức chịu tải cọc theo đất nền: Pcđn  m.(mR R.F m f u. li fi ) Với : m=1 ; mR=1 ; mf =1 F = d2 = 0,09 m2 u = 4.d = 4.0,3 = 1,2 m  B  0,3  lc  21 Tra bảng => R= 464 (T/m2 ) -Chia lớp lớp đất sét có chiều dài li=2m Chiều sâu 10 12 14 16 18 20  li fi li.fi 2 2 2 2 2 41,5 52 58 62 46 48 50 52 54 56 83 104 116 124 92 96 100 104 108 112 1039 Pcđn  1.(1.4640.0,09  1.1,2.1039i )  1664,4( KN ) +Xđ số lượng cọc n: n   P Pc , 1,4 =118,88(T) Nên n= 29,3 cọc Vậy chọn n= 30 cọc  d ) Câu 11: L= 8m ; b=3m Tải trọng tính tốn: mat dat tu nhien 1m Ntt=28000 kN 9m Lop Ttt = 900 kN Mtt = 7000 kNm Lop Tải trọng tiểu chuẩn: Ntc = 26000kN ; Ttc = 900 kN Mtc = 7000 kNm Độ lún gh : Sgh = 9cm -Lớp cát hạt vừa, độ chặt trung bình,=300, bh=19KN/m3, h1=9m -Lớp đất sét có B=0,3; A=21; ε=0,6; ,=160; c=15KN/m2 bh=19KN/m3; E0=30000KN/m2 -Lcọc=20m, thép426; cọc30x30cm Rb=1250T/m2; Ra=24000T/m2; Cho số cọc n= 30 cọc 1.Kiểm tra khả chịu tải cọc bố trí cọc hvẽ biết Pcđn=1680 (KN); β=1,2; Kđ=1,4 2.Tính kích thước móng quy ước(Lqư; Hqư; Bqư) Bài làm 1.Kiểm tra khả chịu tải cọc + Kiểm tra SCT dọc trục cọc:  Pmax  Pc *   Pmin    0,0262  0,0021(m ) Fb= 0,3.0,3 = 0,09 m => PcVL=1.(1,1.24000.0,0021+1.1250.0,09) = 167,94 (KN) +Sức chịu tải cọc theo đất nền: Pcđn= 1680 KN Lấy P VL P đn Pc  min( , ) 1,4 =120(T) +Xđ số lượng cọc n: n   NTT Pc Có: Với: P=NTT+Gđài =2800+4.10.1.2,5=2900 (T) (Chọn kích thước móng cọc 4x10) Nên n= 24,1 cọc Vậy chọn n= 30 cọc + Bố trí cọc: Theo cách khoảng cách cọc c khoảng cách cọc thỏa mãn: 3d  c  6d 0,9  c  1,8 m Khoảng cách từ cọc đến mép đài 1,5d=0,45m 2.Kiểm tra khả chịu tải cọc + Kiểm tra SCT dọc trục cọc:  Pmax  Pc *   Pmin  max Pmin  Với: P=NTT+Gđài =2800+4.10.1.2,5=2900 (T) (Chọn kích thước móng cọc 4x10) Lấy P VL P đn Pc  min( -3Câu 10: L= 8m ; b=3m Tải trọng tính tốn: mat dat tu nhien 1m Ntt=28000 kN 9m Lop Ttt = 900 kN Mtt = 7500 kNm Lop Tải trọng tiểu chuẩn: Ntc = 26000kN ; Ttc = 900 kN Mtc = 7500 kNm Độ lún gh : Sgh = 9cm -Lớp cát hạt vừa, độ chặt trung bình,=300, bh=19KN/m3, h1=9m -Lớp đất sét có B=0,3; A=21; ε=0,6; ,=160; c=15KN/m2 bh=19KN/m3; E0=30000KN/m2 -Lcọc=20m, thép426; cọc30x30cm Rb=1250T/m2; Ra=24000T/m2; 1.Xđ số lựong cọc, bố trí cọc biết Pcđn=1680 (KN); β=1,2; Kđ=1,4 2.Kiểm tra khả chịu tải cọc Bài làm 1.Xđ số lượng cọc, bố trí cọc +SCT cọc theo vật liệu cọc: PcVL=m.(ma.Ra.Fa + mb.Rb.Fb) Với: m=1; ma=1,1; mb=1 P M xmax  n  xi2 Với: P=NTT+Gđài =2800+4.10.1.2,5=2900 (T) n = 30 cọc M= MTT+TTT.hđài =750+90.1=840(T.m) Xmax=1,5m; xi2=2.10.1,52=45 m Vậy: Pmax=124,67 (T) < Pc=120(T) sai số < 5% Pmin=54,67 (T) >0 + Kiểm tra SCT ngang cọc: PcN [PcN]=6 (T) Câu 12: L= 8m ; b=3m Tải trọng tính tốn: mat dat tu nhien 1m Ntt=28000 kN 9m Lop Ttt = 900 kN Mtt = 7500 kNm Lop Tải trọng tiểu chuẩn: Ntc = 26000kN ; Ttc = 900 kN Mtc = 7500 kNm Độ lún gh : Sgh = 9cm -Lớp cát hạt vừa, độ chặt trung bình,=300, bh=19KN/m3, h1=9m -Lớp đất sét có B=0,3; A=21; ε=0,6; ,=160; c=15KN/m2 bh=19KN/m3; E0=30000KN/m2 -Lcọc=20m, thép426; cọc30x30cm Rb=1250T/m2; Ra=24000T/m2; Cho số cọc n= 30 cọc 1.Tính kích thước móng quy ước(Lqư; Hqư; Bqư) 2.Vẽ áp suất đáy móng quy ước để tính lún? ( Trọng lượng khối móng quy ước tính gần Gqư= Lqư Hqư Bqư bt; bt =10KN/m3 Bài làm 1.Tính kích thước móng ước(Lqư; Hqư; Bqư) Ta có: 0 tb  max P P M xmax   n  xi2  Với: P=NTT+Gđài =2800+4.10.1.2,5=2900 (T) (Chọn kích thước móng cọc 4x10) n = 30 cọc M= MTT+TTT.hđài =700+90.1=790(T.m) Xmax=1,5m; xi2=2.10.1,52=45 m Vậy: Pmax=123 (T) < Pc=120(T) sai số < 5% Pmin=70,33 (T) >0 + Kiểm tra SCT ngang cọc: PcN [PcN]=6 (T) PcN  tb   móng tb max Pmin  quy 30  160.12  21,60 20  5,40 * Hqư=Lcọc + hđài=20+1=21 m * Bqư=2.xmax +2 Lcọc.tg+2.d/2 =2.1,5 +2.20.tg 5,40 +2.0,3/2 =7,08 m * Lqư=2.ymax +2 Lcọc.tg+2.d/2 =2.4,5 +2.20.tg 5,40 +2.0,3/2 =13,08 m TTT 90   3(T ) n 30 tb  5,40 N 6.e (1  ) Fqu Bqu Bqư=7,08 m Fqư=Lqư Bqư =13,08.7,08 =92,61 m2 e = M /N M=MTC+TTC Lqư =7500+900.20=26400(KNm) N=NTC + Gqư=26000+19447,34 =45447,34 (kN)= 4544,734 (T) e = 26400 / 45447,34 = 0,58 (m) 4544,734 6.0,58 Pmax  (1  )  73,19(T / m2 ) 92,61 7,08 4544,734 6.0,58 (1  )  24,95(T / m2 ) 92,61 7,08 =>PTB=0,5.(Pmax+Pmin)=49,07 (T/m2) P  PCT TTC a Pmin MTC Pmax d 1m O Hqu  8m  12m b PcN  30  16 12  21,60 20 * Hqư=Lcọc + hđài=20+1=21 m * Bqư=2.xmax +2 Lcọc.tg+2.d/2 =2.1,5 +2.20.tg 5,40 +2.0,3/2 =7,08 m * Lqư=2.ymax +2 Lcọc.tg+2.d/2 =2.4,5 +2.20.tg 5,40 +2.0,3/2 =13,08 m 2.Vẽ áp suất đáy móng quy ước để tính lún? Gqư= Lqư Hqư.Bqư bq =7,08.13,08.21.10 =19447,34 (KN) =1944,734 (T) *Áp suất đáy móng : TTT 90   3(T ) n 30 2.Tính kích thước ước(Lqư; Hqư; Bqư) Ta có: quy xmax Bqu c ... kích thước móng quy ước(Lqư; Hqư; Bqư) 2.Vẽ áp suất đáy móng quy ước để tính lún? ( Trọng lượng khối móng quy ước tính gần Gqư= Lqư Hqư Bqư bt; bt =10KN/m3 Bài làm 1.Tính kích thước móng ước(Lqư;... chịu tải cọc bố trí cọc hvẽ biết Pcđn=1680 (KN); β=1,2; Kđ=1,4 2.Tính kích thước móng quy ước(Lqư; Hqư; Bqư) Bài làm 1.Kiểm tra khả chịu tải cọc + Kiểm tra SCT dọc trục cọc:  Pmax  Pc * ... chịu tải cọc theo đất nền: Pcđn= 1680 KN Lấy P VL P đn Pc  min( , ) 1,4 =120(T) +Xđ số lượng cọc n: n   NTT Pc Có: Với: P=NTT+Gđài =2800+4.10.1.2,5=2900 (T) (Chọn kích thước móng cọc 4x10) Nên

Ngày đăng: 26/03/2019, 16:25

TỪ KHÓA LIÊN QUAN

w