Câu 1: b=3m ; N=300 kN/m ; eN=0,18 m ; Ec= 100 kN/m hc=1,5 m ; bh =20 kN/m3 ; εo=0,76 = 16o ; C=15 kN/m2 ; o= 0,4 K=1,5 10-7 cm/sec ; a = 10-3 m2/kN Cao trình đất đắp HL MNN ngang mặt đáy móng t=6 tháng Y/C: 1.Tính vẽ biểu đồ ASĐM 2.Phán đốn hình thức trượt 3.Nêu tên bước kiểm tra ổn định trượt phán đoán Bài làm -1Câu 2: b=3m N=300 kN/m ; eN =0,1m ;Ec = 100 kN/m; hc=1,5 m Á sét dẻo: bh =20 kN/m3 ; εo=0,76 = 14o ; C=15 kN/m2 ; o= 0,4 K=1,5 10-7 cm/sec ; a = 10-3 m2/kN Cao trình đất đắp HL MNN ngang mặt đáy móng t=6 tháng Y/C: 1.Tính vẽ biểu đồ ASĐM 2.Vẽ quan hệ ~Pgh 3.X/đ chiều rộng phần sâu b1, phần trượt phẳng b2 Bài làm M?t d?t d?p Pmax Ec e' H hc Đ?t d?p MNN 1.Áp suất đáy móng theo phương thẳng đứng: Pmax b 1.Áp suất đáy móng theo phương thẳng đứng: N 6.e (1 ) b b Pmax M=N.eN-Ec.hc =300.0,18-100.,1,5 = -96 kN.m e= M/N=-96/300=-0,32 (m) ( lệch phía HL) 300 6.0,32 Pmax (1 ) 164(kN / m ) 3 300 6.0,32 Pmin (1 ) 36(kN / m ) 3 Và Ptb=0,5.(Pmax+Pmin)=100 (kN/m2) Áp suất đáy móng phương ngang: Ec 100 33,3(kN / m2 ) b Pmax PTb Pmin N max N b. dn Đất sét dẻo => [Nσ] = Nσ > [Nσ] ( Đ/k không thỏa mãn ) -Hệ số kháng cắt : C tg tg 0,45 tb o tg= tg16 +15/100 = 0,43 < 0,45 -Hệ số cố kết: k (1 o ).t 4 a. n h o Cv 9 1,5.10 (1 0,76).6.30.24.3600 Cvo 10 3.10.32 = 0,45 < Trượt hỗn hợp 3.Nêu tên bước kiểm tra ổn định trượt : Pmax PTb Pmin gh mat phang truot O o b1tt btt2 b +X/đ áp suất đáy móng +Phán đốn hình thức trượt +Kiểm tra trượt : Kiểm tra theo CT: nC N hh m.Rhh kn Tính lực gây trượt Nhh Tính lực chống trượt Rhh: Rhh=o.b2tt+gh.b1tt - X/đ o - Vẽ quan hệ ~Pgh - X/đ b1tt , b2tt -Vẽ quan hệ Pgh ~ gh => gh Và Ptb=0,5.(Pmax+Pmin)=100 (kN/m2) Áp suất đáy móng phương ngang: Ec 100 33,3(kN / m2 ) b Pmax Vẽ quan hệ ~Pgh ( b1 ) b C 15 tg14o 0,4 Ptb 100 tg < 0,45 => Quan hệ ~Pgh đường thẳng qua gốc tọa độ điểm =1 R'gh cos ' b R’gh= 1,1581.10.32+0+14,381.15.3 = 751,374 (kN) => Từ vẽ quan hệ ~Pgh hình vẽ: Pmin 2.Phán đốn hình thức trượt: Kiểm tra điều kiện: -Chỉ số mơ hình: max N b. dn N [Nσ] = 174 N 5,8 3.(20 10) Nσ > [Nσ] ( Đ/k không thỏa mãn ) -Hệ số kháng cắt : C tg tg 0,45 tb tg= tg16o+15/100 = 0,437 < 0,45 -Hệ số mức độ cố kết: Cv k (1 o ).t 4 a. n h o 1,5.109.(1 0,76).6.30.24.3600 10 3.10.32 = 0,45 < Ta thấy đk không thỏa mãn Trượt hỗn hợp Tính Pgh gh ’=0,3 : Cvo ' PTb Pgh P Pgh (kN/m ) 3.X/đ b1 ; b2 : Tacó: Ptb=0,5.(Pmax+Pmin)=100 (kN/m2) Tra quan hệ ~Pgh với Ptb=100 (kN/m2) => =0,525 b b b1 b 0,59.3 1,576m b2= b-b1 = 3-1,77 = 1,423 m Với: e = -0,4 m btt = b-2.e =3-2.0,4=2,2 m Ptt.btt = PTb.b Ptt PTb Đất sét dẻo => n R’gh=N.dn.b2+Nq.q.b+Nc.C.b dn = bh - n =10 kN/m3 b =3m ; q = .hm = ; C=15 kN/m2 14 o N 1,1581; N c 14,381; ' Ec 100 33,3(kN / m2 ) b O tg tg P Pgh N 6.e (1 ) b b M=N.eN-Ec.hc =300.0,13-100.,1,5 = -111 kN.m e= M/N=-111/300=-0,37 (m) 300 6.0,37 Pmax (1 ) 174(kN / m ) 3 300 6.0,37 Pmin (1 ) 26(kN / m ) 3 Và Ptb=0,5.(Pmax+Pmin)=100 (kN/m2) Áp suất đáy móng phương ngang: N q 3,5857 164 N 5,47 3.(20 10) Pmax N 6.e (1 ) b b M=N.eN-Ec.hc =300.0,1-100.,1,5 = -120 kN.m e= M/N=-120/300=-0,4 (m) 300 6.0,4 Pmax (1 ) 180(kN / m ) 3 300 6.0,4 Pmin (1 ) 20(kN / m ) 3 O 2.Phán đốn hình thức trượt: Kiểm tra điều kiện: -Chỉ số mơ hình: Pmin O O Đ?t Á sét PTb Câu 3: b=3m N=300 kN/m ; eN =0,13m; Ec = 100kN/m; hc=1,5m Á sét dẻo: bh =20 kN/m3 ; εo=0,76 = 14o ; C=15 kN/m2 ; o= 0,4 K=1,5 10-7 cm/sec ; a = 10-3 m2/kN Cao trình đất đắp HL MNN ngang mặt đáy móng t=6 tháng Y/C: 1.Tính vẽ biểu đồ ASĐM 2.Phán đốn hình thức trượt 3.Tính giá trị cường độ tải trọng gh Pgh gh phương tải trọng giới hạn (R’gh) hợp với phương thẳng đứng ’=0,3 Bài làm 1.Áp suất đáy móng theo phương thẳng đứng: PTb b 100 136,36 btt 2,2 Tra ~Pgh=> ’=0,816 b '.btt tt 0,816.2,2 1,795(m) b2tt 0,405(m) R' gh cos ' gh n btt R'gh.sin ' btt R’gh=N.m.btt2+Nq.q.btt+Nc.C.btt m=10kN/m2; b =3 m; q = .hm= 16 o N 1,2186; N c 13,336; ' 0,3 N q 3,8238 R’gh=1,2186.10.2,262 +0 +13,336.15.2,26=514,33(kN) Câu 4: b=3m N=300 kN/m ; eN =0,15m; Ec = 100kN/m; hc=1,5m Á sét dẻo: bh =20 kN/m3 ; εo=0,76 = 14o ; C=15 kN/m2 ; o= 0,4 K=1,5 10-7 cm/sec ; t= tháng Y/C: 1.Tính vẽ biểu đồ ASĐM 2.Xđ chiều sâu vùng chịu nén Ha tâm móng 3.Tính độ sâu lún lớp thứ (hi-2,5m) h E o (1 ) Si 0,8 Zi i i a Ei o o 2.o2 0,47 o Z σZd σZ 0 100 7.5 50 25 5.0 33.3 37 Bảng2: σ 0.76 ε 2.5 16.7 63 10 66.7 19 25 50 75 100 0.74 0.71 0.69 0.67 Bài làm 1.Áp suất đáy móng theo phương thẳng đứng: Pmax N 6.e (1 ) b b e = M/N=(300.0,15-100.,1,5)/300 = -0,35 (m) 300 6.0,35 Pmax (1 ) 170(kN / m ) 3 300 6.0,35 Pmin (1 ) 30(kN / m ) 3 Và Ptb=0,5.(Pmax+Pmin)=100 (kN/m2) Áp suất đáy móng phương ngang: Ec 100 33,3(kN / m2 ) b (vẽ hình) 2.Theo TCVN 4253-86, chiều sâu vùng chịu nén Ha tâm móng xđ H có σZ = 0,5.σZđ Theo bảng ta thấy Z=7,5 m có σZ = 0,5.σZđ Vậy Ha= 7,5 m 3.Tính độ lún lớp đất thứ hi=2,5m : Ta có : h Si 0,8 Zi Ei lớp đất thứ hi=2,5 m ta có: 2,5 Z 2,5 3,75(m) 63 37 50(kN / m2 ) Ei o (1 i ) a o 2.o2 o 0,47 o Zi a 1 P P1 P Tại lớp đất thứ : P 16,7 33,3 25 1 0,74 P2 = P1 + σZi =25 + 50 = 75 (kN/m2) Tra bảng cho P2 = 75 (kN/m2) => ε2 = 0,69 Vậy a = 0,001 0,47 (1 0,74) 817,8 0,001 Pgh 514,33 cos 4,8 o 174,47(kN / m ) 2,26 Ei gh 514,33.sin 4,8o 19,04(kN / m ) 2,26 Si 0,8 0,8.50.2,5 0,122(m) 817,8 = 12,2 (cm) -2Câu 5: Câu 6: 6m 12m 12m P = 8500 KN ; q = 30 kN/m , t = Tính : P=? ; M = ? tiết diện cách đầu dầm trái 6m Bài làm Tính riêng cho lực phân bố q = 30 ( KN/m ) P P q ; M M l q Q Q l.q Xác định : Câu 7: P P q x 0,5 l 12 12m 12m P = 6500 KN ; q = 40 kN/m , t = Tính : P= ? ; M = ? tiết diện cách đầu dầm phải 6m Bài làm Tính riêng cho lực phân bố q = 40 ( KN/m ) P P q ; M M l q Q Q l.q Xác định : x 0,5 l 12 Với : ξ=-0,5 tra bảng ta có : ; M 0,066 ; P 0,8 Với : ξ= 0,5 tra bảng ta có : ; M 0,066 ; P 0,8 Q 0,138 Q 0,138 P M M q.L2 0,066.30.12 285,12( KNm) P P q =0,8.40=32 (KN/m) M M q.L2 0,066.40.12 Q Q q.L 0,138.30.12 49,68( KN ) Q Q q.L 0,138.40.12 66,24( KN ) P q =0,8.30=24 (KN/m) = 380,16 (KNm) Tính riêng cho lực tập trung P=8500 KN Tính riêng cho lực tập trung P=6500 KN bên phải dầm : a l 0,5 a l 0,5 P 0,41 Q 0,30 M 0,09 P 8500 P P 0,41 290,41( KN / m) L 12 M M P.L 0,09.8500.12 9180( KNm) P 0,8 Q 0,09 M 0,21 P 6500 P P 0,8 433,33( KN / m) L 12 M M P.L 0,21.6500.12 16380( KNm) Q Q P 0,30.8500 2550( KN ) Q Q P 0,09.6500 585( KN ) => Tổng hợp theo lý thuyết cộng tác dụng: P=314,41 KN/m M=9465,12 KNm Q=2599,68 KN Tính riêng cho lực tập trung P=6500 KN bên trải dầm : a 1 l 0,5 Câu 8: M P q P 0,06 Q 0,22 M 0,08 P 6500 0,06 32,5( KN / m) L 12 M M P.L 0,08.6500.12 6240( KNm) P P Q Q P 0,22.6500 1430( KN ) => => Tổng hợp theo lý thuyết cộng tác dụng: P= KN/m M= KNm Q= KN P q q 12m 12m 12m M = 9500 KN ; q = 35 kN/m , t = Tính : P=? ; M = ? Q= ? tiết diện cách đầu dầm trái 6m Bài làm Tính riêng cho lực phân bố q = 35 ( KN/m ) P P q ; M M l q Q Q l.q Xác định : x 0,5 l 12 Với : ξ=-0,5 tra bảng ta có : ; M 0,066 ; P 0,8 Q 0,138 P P q =0,8.35=28 (KN/m) M M q.L2 0,066.35.12 332,64( KNm) Q Q q.L 0,138.35.12 57,96( KN ) Tính riêng cho mơ men M=9500 KNm P 0,48 Q 0,56 M 0,18 M 9500 P P 0,48 31,67( KN / m) L 12 M M M 0,18.9500 1710( KNm) a l 0,5 12m P = 9000 KN ; q = 40 kN/m , t = Tính : P= ? ; M = ? tiết diện cách đầu dầm phải 6m Bài làm Tính riêng cho lực phân bố q = 40 ( KN/m ) P P q ; M M l q Q Q l.q Xác định : x 0,5 l 12 Với : ξ= 0,5 tra bảng ta có : ; M 0,066 ; P 0,8 Q 0,138 P P q =0,8.40=32 (KN/m) M M q.L2 0,066.40.12 = 380,16 (KNm) Q Q q.L 0,138.40.12 66,24( KN ) Tính riêng cho lực tập trung P=9000 KN P 0,41 Q 0,3 M 0,09 P 6500 P P 0,8 433,33( KN / m) L 12 M M P.L 0,21.6500.12 16380( KNm) a l 0,5 Q Q P 0,09.6500 585( KN ) M 9500 Q Q 0,56 443,33( KN ) Tính riêng cho lực tập trung L 12 P=6500 KN bên trải dầm : => Tổng hợp theo lý thuyết cộng tác dụng: P= KN/m M= KNm Q= KN P 0,06 Q 0,22 M 0,09 P 9000 P P 0,41 307,5( KN / m) L 12 M M P.L 0,09.9000.12 9720( KNm) a 1 l 0,5 Q Q P 0,3.9000 2700( KN ) => => Tổng hợp theo lý thuyết cộng tác dụng: P= KN/m M= KNm Q= KN Câu 9: L= 8m ; b=3m Tải trọng tính tốn: mat dat tu nhien 1m Ntt=28000 kN 9m Lop Ttt = 900 kN Mtt = 9500 kNm Lop Tải trọng tiểu chuẩn: Ntc = 26000kN ; Ttc = 900 kN Mtc = 9500 kNm Độ lún gh : Sgh = 9cm -Lớp cát hạt vừa, độ chặt trung bình,=300, bh=19KN/m3, h1=9m -Lớp đất sét có B=0,3; A=21; ε=0,6; ,=160; c=15KN/m2 bh=19KN/m3; E0=30000KN/m2 -Lcọc=20m, thép426; cọc30x30cm Rb=1250T/m2; Ra=24000T/m2; 1.Xđ SCT cọc theo vật liệu 2.Xđ SCT cọc theo đất 3.Xđ số lựong cọc Bài làm +SCT cọc theo vật liệu cọc: VL Pc =m.(ma.Ra.Fa + mb.Rb.Fb) Với: m=1; ma=1,1; mb=1 Fa d 0,0262 0,0021(m ) Fb= 0,3.0,3 = 0,09 m2 => Fa VL Pc =1.(1,1.24000.0,0021+1.1250.0,09) = 167,94 (KN) +Sức chịu tải cọc theo đất nền: Pcđn m.(mR R.F m f u. li fi ) Với : m=1 ; mR=1 ; mf =1 F = d2 = 0,09 m2 u = 4.d = 4.0,3 = 1,2 m B 0,3 lc 21 Tra bảng => R= 464 (T/m2 ) -Chia lớp lớp đất sét có chiều dài li=2m Chiều sâu 10 12 14 16 18 20 li fi li.fi 2 2 2 2 2 41,5 52 58 62 46 48 50 52 54 56 83 104 116 124 92 96 100 104 108 112 1039 Pcđn 1.(1.4640.0,09 1.1,2.1039i ) 1664,4( KN ) +Xđ số lượng cọc n: n P Pc , 1,4 =118,88(T) Nên n= 29,3 cọc Vậy chọn n= 30 cọc d ) Câu 11: L= 8m ; b=3m Tải trọng tính tốn: mat dat tu nhien 1m Ntt=28000 kN 9m Lop Ttt = 900 kN Mtt = 7000 kNm Lop Tải trọng tiểu chuẩn: Ntc = 26000kN ; Ttc = 900 kN Mtc = 7000 kNm Độ lún gh : Sgh = 9cm -Lớp cát hạt vừa, độ chặt trung bình,=300, bh=19KN/m3, h1=9m -Lớp đất sét có B=0,3; A=21; ε=0,6; ,=160; c=15KN/m2 bh=19KN/m3; E0=30000KN/m2 -Lcọc=20m, thép426; cọc30x30cm Rb=1250T/m2; Ra=24000T/m2; Cho số cọc n= 30 cọc 1.Kiểm tra khả chịu tải cọc bố trí cọc hvẽ biết Pcđn=1680 (KN); β=1,2; Kđ=1,4 2.Tính kích thước móng quy ước(Lqư; Hqư; Bqư) Bài làm 1.Kiểm tra khả chịu tải cọc + Kiểm tra SCT dọc trục cọc: Pmax Pc * Pmin 0,0262 0,0021(m ) Fb= 0,3.0,3 = 0,09 m => PcVL=1.(1,1.24000.0,0021+1.1250.0,09) = 167,94 (KN) +Sức chịu tải cọc theo đất nền: Pcđn= 1680 KN Lấy P VL P đn Pc min( , ) 1,4 =120(T) +Xđ số lượng cọc n: n NTT Pc Có: Với: P=NTT+Gđài =2800+4.10.1.2,5=2900 (T) (Chọn kích thước móng cọc 4x10) Nên n= 24,1 cọc Vậy chọn n= 30 cọc + Bố trí cọc: Theo cách khoảng cách cọc c khoảng cách cọc thỏa mãn: 3d c 6d 0,9 c 1,8 m Khoảng cách từ cọc đến mép đài 1,5d=0,45m 2.Kiểm tra khả chịu tải cọc + Kiểm tra SCT dọc trục cọc: Pmax Pc * Pmin max Pmin Với: P=NTT+Gđài =2800+4.10.1.2,5=2900 (T) (Chọn kích thước móng cọc 4x10) Lấy P VL P đn Pc min( -3Câu 10: L= 8m ; b=3m Tải trọng tính tốn: mat dat tu nhien 1m Ntt=28000 kN 9m Lop Ttt = 900 kN Mtt = 7500 kNm Lop Tải trọng tiểu chuẩn: Ntc = 26000kN ; Ttc = 900 kN Mtc = 7500 kNm Độ lún gh : Sgh = 9cm -Lớp cát hạt vừa, độ chặt trung bình,=300, bh=19KN/m3, h1=9m -Lớp đất sét có B=0,3; A=21; ε=0,6; ,=160; c=15KN/m2 bh=19KN/m3; E0=30000KN/m2 -Lcọc=20m, thép426; cọc30x30cm Rb=1250T/m2; Ra=24000T/m2; 1.Xđ số lựong cọc, bố trí cọc biết Pcđn=1680 (KN); β=1,2; Kđ=1,4 2.Kiểm tra khả chịu tải cọc Bài làm 1.Xđ số lượng cọc, bố trí cọc +SCT cọc theo vật liệu cọc: PcVL=m.(ma.Ra.Fa + mb.Rb.Fb) Với: m=1; ma=1,1; mb=1 P M xmax n xi2 Với: P=NTT+Gđài =2800+4.10.1.2,5=2900 (T) n = 30 cọc M= MTT+TTT.hđài =750+90.1=840(T.m) Xmax=1,5m; xi2=2.10.1,52=45 m Vậy: Pmax=124,67 (T) < Pc=120(T) sai số < 5% Pmin=54,67 (T) >0 + Kiểm tra SCT ngang cọc: PcN [PcN]=6 (T) Câu 12: L= 8m ; b=3m Tải trọng tính tốn: mat dat tu nhien 1m Ntt=28000 kN 9m Lop Ttt = 900 kN Mtt = 7500 kNm Lop Tải trọng tiểu chuẩn: Ntc = 26000kN ; Ttc = 900 kN Mtc = 7500 kNm Độ lún gh : Sgh = 9cm -Lớp cát hạt vừa, độ chặt trung bình,=300, bh=19KN/m3, h1=9m -Lớp đất sét có B=0,3; A=21; ε=0,6; ,=160; c=15KN/m2 bh=19KN/m3; E0=30000KN/m2 -Lcọc=20m, thép426; cọc30x30cm Rb=1250T/m2; Ra=24000T/m2; Cho số cọc n= 30 cọc 1.Tính kích thước móng quy ước(Lqư; Hqư; Bqư) 2.Vẽ áp suất đáy móng quy ước để tính lún? ( Trọng lượng khối móng quy ước tính gần Gqư= Lqư Hqư Bqư bt; bt =10KN/m3 Bài làm 1.Tính kích thước móng ước(Lqư; Hqư; Bqư) Ta có: 0 tb max P P M xmax n xi2 Với: P=NTT+Gđài =2800+4.10.1.2,5=2900 (T) (Chọn kích thước móng cọc 4x10) n = 30 cọc M= MTT+TTT.hđài =700+90.1=790(T.m) Xmax=1,5m; xi2=2.10.1,52=45 m Vậy: Pmax=123 (T) < Pc=120(T) sai số < 5% Pmin=70,33 (T) >0 + Kiểm tra SCT ngang cọc: PcN [PcN]=6 (T) PcN tb móng tb max Pmin quy 30 160.12 21,60 20 5,40 * Hqư=Lcọc + hđài=20+1=21 m * Bqư=2.xmax +2 Lcọc.tg+2.d/2 =2.1,5 +2.20.tg 5,40 +2.0,3/2 =7,08 m * Lqư=2.ymax +2 Lcọc.tg+2.d/2 =2.4,5 +2.20.tg 5,40 +2.0,3/2 =13,08 m TTT 90 3(T ) n 30 tb 5,40 N 6.e (1 ) Fqu Bqu Bqư=7,08 m Fqư=Lqư Bqư =13,08.7,08 =92,61 m2 e = M /N M=MTC+TTC Lqư =7500+900.20=26400(KNm) N=NTC + Gqư=26000+19447,34 =45447,34 (kN)= 4544,734 (T) e = 26400 / 45447,34 = 0,58 (m) 4544,734 6.0,58 Pmax (1 ) 73,19(T / m2 ) 92,61 7,08 4544,734 6.0,58 (1 ) 24,95(T / m2 ) 92,61 7,08 =>PTB=0,5.(Pmax+Pmin)=49,07 (T/m2) P PCT TTC a Pmin MTC Pmax d 1m O Hqu 8m 12m b PcN 30 16 12 21,60 20 * Hqư=Lcọc + hđài=20+1=21 m * Bqư=2.xmax +2 Lcọc.tg+2.d/2 =2.1,5 +2.20.tg 5,40 +2.0,3/2 =7,08 m * Lqư=2.ymax +2 Lcọc.tg+2.d/2 =2.4,5 +2.20.tg 5,40 +2.0,3/2 =13,08 m 2.Vẽ áp suất đáy móng quy ước để tính lún? Gqư= Lqư Hqư.Bqư bq =7,08.13,08.21.10 =19447,34 (KN) =1944,734 (T) *Áp suất đáy móng : TTT 90 3(T ) n 30 2.Tính kích thước ước(Lqư; Hqư; Bqư) Ta có: quy xmax Bqu c ... kích thước móng quy ước(Lqư; Hqư; Bqư) 2.Vẽ áp suất đáy móng quy ước để tính lún? ( Trọng lượng khối móng quy ước tính gần Gqư= Lqư Hqư Bqư bt; bt =10KN/m3 Bài làm 1.Tính kích thước móng ước(Lqư;... chịu tải cọc bố trí cọc hvẽ biết Pcđn=1680 (KN); β=1,2; Kđ=1,4 2.Tính kích thước móng quy ước(Lqư; Hqư; Bqư) Bài làm 1.Kiểm tra khả chịu tải cọc + Kiểm tra SCT dọc trục cọc: Pmax Pc * ... chịu tải cọc theo đất nền: Pcđn= 1680 KN Lấy P VL P đn Pc min( , ) 1,4 =120(T) +Xđ số lượng cọc n: n NTT Pc Có: Với: P=NTT+Gđài =2800+4.10.1.2,5=2900 (T) (Chọn kích thước móng cọc 4x10) Nên