Tính toán thiết kế hệ dẫn động băng tải

Tính toán thiết kế hệ dẫn động băng tải

Giáo viên hướng dẫn : Hoàng Văn Bạo BẢN THUYẾT MINH ĐỒ ÁN MƠN HỌC CHI TIẾT MÁY TÍNH TỐN THIẾT KẾ HỆ DẪN ĐỘNG BĂNG TẢI -Số liệu cho trước: 1.Lực kéo băng tải F = 3500 (N) Vận tốc băng tải v = 2,02 (m/s) Đường kính tang D = 405 (mm) Thời gian phục vụ lh = 17500 Số ca làm việc soca = ca Góc nghiêng đường nối tâm với truyền ngồi: @=120o Đặc tính làm việc va đập vừa PHẦN1 TÍNH ĐỘNG HỌC 1.1 CHỌN ĐỘNG CƠ 1.1.1 xác định công suất yêu cầu trên động Để chọn động điện, cần tính cơng suất cần thiết Nếu gọi PCT – công suất băng tải, C – hiệu suất chung tồn hệ thống, PYC – cơng suất cần thiết, : PCT PYC = C Trong : Fv 3500.2,02  7,07(kW ) PCT = 1000 = 1000 nCT nBT  Tv  K  C  CT  BT  OLĐ   K = 0,99 - hiệu suất khớp nối  OL = 0,99- hiệu suất cặp ổ lăn  Tv = 0,75- hiệu suất truyền trục vít Page Giáo viên hướng dẫn : Hoàng Văn Bạo   Đ = 0,95- hiệu suất truyền đai  C = 0,993.0,75.0,95.0,99 �0,684 PCT 7,07 PYC = C = 0,684 = 10,34(kW) 1.1.2 xác định số vòng quay yêu cầu động Số vòng quay yêu cầu động (sơ bộ) : n SB  n CT u SB Số vòng quay trục cơng tác n CT 60.1000.v 60.1000.2,02 nCT   D = 3,14.405 =95,3(vg/ ph) D đường kính tang Tỷ số truyền sơ hệ thống u SB u SB = u SBN u SBH Theo bảng 2.4[1] tr 21 Chọn sơ bộ: tỷ số truyền sơ truyền (đai) uSBN =2,5 tỷ số truyền sơ truyền hộp giảm tốc cấp truyền động trục vít bánh vít u SBH =12 u SB = u SBN u SBH =2,5.12=30 Suy ra: n SB  n CT u SB =95,3.30=2859 (vg/ ph) 1.1.3 chọn động điện Tra bảng phụ lục tài liệu [1] chọn động thỏa mãn �PDC �PYC  10,34(kW ) � �nDC �nSB  2859(vg / ph) ký hiêu : 3K160S � � �PDC  11(kW ) � nDC  2940(vg / ph) � Page Giáo viên hướng dẫn : Hoàng Văn Bạo 1.2 PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN CHO CÁC BỘ TRUYỀN TRONG HỆ THỐNG n uC  ĐC nCT Tỷ số truyền chung hệ thống : Trong : nCT =95,3(vg/ ph) – số vòng quay trục nĐC =2940 (vg/ ph) Tỷ số truyền : nĐC 2940 nCT = 95,3 =30,85 uC = u N u H uC  Với u N –tỷsố truyền truyền (đai) hộp giảm tốc u H –tỉ số truyền hộp giảm tốc Chọn trước: u H =12 30,85 u N = 12 =2,57 1.3 TÍNH CÁC THƠNG SỐ TRÊN CÁC TRỤC 1.3.1 tính số vòng quay trục nĐC =2940 (vg/ph) Số vòng quay động cơ: Số vòng quay trục I: Số vòng quay trục II: nĐC 2940 nI = u Đ = 2,57 =1143,97(vg/ph) nI 1143,97 nII = uH = 12 =95,33(vg/ph) nII 95,33 nCT = uK = =95,33(vg/ph) Số vòng quay trục làm việc: 1.3.2 tính cơng suất trục PCT =7,07 (kW) Công suất trục công tác Công suất trục II: PCT 7,07  PII = OL K 0,99.0,99 =7,21(kW) Page Giáo viên hướng dẫn : Hoàng Văn Bạo Công suất trục I: PII 7,21  PI = OLTv 0,99.0,75 =9,71 (kW) PI 9,71  PĐC = OLĐ 0,99.0,95 = 10,32 (kW) Công suất trục động cơ: 1.3.3 tính mơmen trục Mơ men xoắn trục động cơ: P 10,32 TĐC  9,55.106 ĐC nĐC =9,55.106 2940 =33522,4(N.mm) Mô men xoắn trục I: P 9,71 TI  9,55.106 I 9,55.106 nI = 1143,97 =81060(N.mm) Mô men xoắn trục II: P 7, 21 TII  9,55.106 II 9,55.106 nII = 95,33 =722286(N.mm) Mô men xoắn trục công tác: P 7,07 TCT  9,55.106 CT 9,55.106 nCT = 95,33 =708261(N.mm) 1.3.4 lập bảng thông số động học TRỤC ĐỘNG CƠ I T.SỐ TST n(vg/ ph) P(kW) T(N.mm) 2,57 2940 10,32 33522,4 II 12 1143,97 9,71 81060 Page CÔNG TÁC 95,33 7,21 722286 95,33 7,07 708261 Giáo viên hướng dẫn : Hoàng Văn Bạo PHẦN : TÍNH TỐN THIẾT KẾCÁC BỘ TRUYỀN A Tính tốn truyền ngồi Tính tốn thiết kế truyền đai dẹt: Thông số yêu cầu: PI=Pđc=10,32 (kW) Công suất trục chủ động: Mô men xoắn trục chủ động: T1=Tđc=33522,4 (N.mm) Số vòng quay trục chủ động: n1=nđc=2940(v/ph) u=ud=2,57 Tỉ số truyền truyền đai: Góc nghiêng đường nối tâm truyền ngồi :β=60o 2.1.Chọn loại đai tiết diện đai Chọn đai vải cao su 2.2.Chọn đường kính hai đai d1   5, �6,  T1   5, �6,  33522,   167,67 �206,36   mm  Chọn d1 theo tiêu chuẩn ta d1  180  mm  Vận tốc đai :  d1.n1  180.2940 v   27,69  m / s  60000 60000 d  u.d1.     u.d1.  0,02   2,57.180.(1  0,02)  453,35  mm  Trong hệ số trượt   0,01 �0,02 , ta chọn   0,02 Chọn d  450  mm  Tỉ số truyền thực tế : ut  d2 450   2,55 d1     180.  0,02  Page Giáo viên hướng dẫn : Hoàng Văn Bạo Sai lệch tỉ số truyền : u u 2,55  2,57 u | t | 100% | | 100%  0,78% u 2,57 < 4% � Thỏa mãn 2.3.Xác định khoảng cách trục a Khoảng cách trục : a   1,5 �2,0   d1  d    1,5 �2,0   180  450    945 �1260   mm  Chọn a = 1200 (mm) Chiều dài đai : d  d2  d  d1  180  450  450  180  L  2.a     2.1200     3404,3 4.a 4.1200 Chọn L  3500  mm    v 27, 69 �1 � � imax   �5  s 1 s  i  L  3,5  7,9 � s � � Số vòng chạy đai v 27,69 lmin �   9,23 � i lấy l= 9230 mm Xác định lại khoảng cách trục: a  (    8 ) /  (d  d )  9230   (180  450)  8240,9 2 (d  d ) 450 180    135 2  l     8 8240,9  8240,92  8.1352   4118,2 4 Xác định góc ơm bánh đai nhỏ: a 1  180� 57� d  d1 450  180  180� 57�  176,3  150 a 4118, Suy thỏa mãn 2.4 Xác định tiết diện đai chiều rộng bánh đai Diện tích đai : Page Giáo viên hướng dẫn : Hoàng Văn Bạo A  b.  Ft K d [ F ] Trong : Ft : lực vòng Ft  1000.P 1000.10, 32   372, (N) v 27, 69 4.7 [1] : hệ số tải trọng động Tra bảng 55 ta : K d  1,  4.8 B [1] d  : chiều dày đai xác định theo tra bảng 55 với loại đai vải cao B Kd  ]max  40 su ta chọn d1 [ Do :  �d1.[  ]max  180  4,5 (mm) d1 40 4.1 [1] Tra bảng 51 ta dùng loại đai Б- 800 Б-820 có lớp lót , chiều dày đai   4, (mm) B Kiểm tra : d1  180 �d  Thỏa mãn Ứng suất cho phép : [ F ]  [ F ]0C CvC [ F ]0  K1  K 2 d1 Trong đó: K1 K hệ số phụ thuộc vào ứng suất căng ban đầu  loại đai Ta có : góc nghiêng truyền  �60 định kỳ điều chỉnh khoảng cách trục �   1, (Mpa) �k1  2,3 4.9 � B [1]   1,6 (Mpa) 56 Tra bảng với ta �k2  9, K 9, 0.4, [ F ]0  K1   2,3   2,1(Mpa) d1 180 Page Giáo viên hướng dẫn : Hoàng Văn Bạo C : hệ số kể đến ảnh hưởng góc ơm 1 C   0, 003(1800  1 )   0, 003(1800  176,30 )  0,99 CV : hệ số kể đến ảnh hưởng lực ly tâm đến độ bán đai bánh đai CV   kV (0, 01V  1) Do sử dụng đai vải cao su � kV  0, 04 CV   0, 04(0, 01.27, 692  1)  0, 733 C0 B : hệ số kể đến vị trí truyền phương pháp căng đai Tra bảng 4.12 [1] 57 với góc nghiêng truyền  �60 ta C0  Do : [ F ]  [ F ]0C Cv C  2,1.0,99.0, 733.1  1,52(Mpa) Chiều rộng đai: b Ft K t 372, 7.1,   73,55(mm) [ F ]  1, 52.4, Chiều rộng bánh đai B: Tra bảng B 4.1 [1] 51 với b=75(mm) 2.5 Lực căng ban đầu lực tác dụng lên trục Lực căng ban đầu : F0    b  1, 6.4, 0.75  480(N) Lực tác dụng lên trục: Fr  F0 sin( 1 176,30 )  2.480.sin( )  959,5 (N) 2 2.6 Bảng thông số Thông số Loại đai Ký hiệu Б-800 Б820 Giá trị Đường kính bánh đai nhỏ Đường kính bánh đai lớn Chiều rộng đai d1 180(mm) 450 (mm) 75(mm) d2 b Page Giáo viên hướng dẫn : Hoàng Văn Bạo  Chiều dày đai Chiều dài đai Khoảng cách trục Góc ơm bánh đai nhỏ L a 1 Lực căng ban đầu Lực tác dụng lên trục F0 Fr 4,0 (mm) 9230 (mm) 4118,2 (mm) 176,3 480 (N) 959,5(N) B Tính tốn truyền hộp  Tính tốn truyền động trục vít - bánh vít Thông số đầu vào: � T2  TII  722286  N mm  � n1  nI  1143,97  v / ph  ; n2  nII  95,33  v / ph  � � u  uTV  12 � �L  17500  h  �h Chọn vật liệu làm bánh vít trục vít: a Xác định sơ vận tốc trượt: vs  4,5.105.n1 T2  4,5.105.1143,97 722286  4, 62  m / s  b Xác định vật liệu: vs=4,62(m/s) < 5(m/s)→ Chọn vật liệu bánh vít đồng nhơm sắt Tra bảng B7.1/146[1] với: Vật liệu bánh vít: Đồng nhơm sắt  Ký hiệu: БpA ЖH 9-4  Cách đúc: đúc li tâm  σb = 500 (MPa)  σch = 200 (MPa) Chọn vật liệu trục vít là: Thép 45,tơi cải thiện đạt độ rắn HRC>45 Xác định ứng suất cho phép bánh vít [] a Ứng suất tiếp xúc cho phép 7.2  1 Theo bảng 148 với vs  4, 62(m / s) � []=150(MPa) Page Giáo viên hướng dẫn : Hoàng Văn Bạo b Xác định ứng suất uốn cho phép [] Ta có : [σF]=[σFo ].KFL đó:  σFo : ứng suất uốn cho phép ứng với 106 chu kì,phụ thuộc vào số chiều quay.Bộ truyền quay chiều nên ta có: σFo= 0,25σb +0,08 σch=0,25.500 + 0,08.200=141 MPa  KFL hệ số tuổi thọ theo công thức 7.9 T1 106 N FE KFL= với NFE : số chu kì tương đương xác định theo công thức: �T � 60�� 2i �n2i ti �T2max � NFE= Vì tải trọng khơng đổi nên: NFE= 60.n2.tΣ Với n2 : số vòng quay phút bánh vít : n2= 95,33 v/ph tΣ : tổng số làm việc truyền tΣ=Lh=17500 h  NFE =60.n2.tΣ=60.95,33.17500=10.107 chu kì Do đó: 106 KFL= 10.10 =0,6 MPa Vậy: [ σF]= [σ Fo].KFL =141.0,6 =84,6 MPa c.Ứng suất cho phép q tải: Bánh vít làm đồng khơng thiếc [ H ]max  2 ch  2.200  400( Mpa) � � [ F ]max  0,8 ch  0,8.200  160( Mpa) � Xác định sơ khoảng cách trục: Page 10 Giáo viên hướng dẫn : Hoàng Văn Bạo Ổ d, mm D, mm 309 45 100 B, mm r, mm Đường kính bi, mm C, kN Co, kN 25 2,5 17,46 37,8 26,7 Chọn ổ đũa côn cỡ chung 7309 KH 7309 d D D1 mm mm mm 45 d1 B C1 mm mm mm 100 83,5 70,5 25 22 Page 42 T r r1 mm mm mm 27,2 2,5 ( ) o C Co kN kN 0.8 10,83 76,1 59,3 Giáo viên hướng dẫn : Hoàng Văn Bạo Page 43 Ø45 Ø50 Ø50 Ø45 Ø40 2.2.4 Sơ kết cấu trục Giáo viên hướng dẫn : Hồng Văn Bạo 4.1 Tính, lựa chọn kết cấu cho phận chi tiết 4.1.1 Kết cấu hộp giảm tốc a Chọn kết cấu  Chọn kết cấu đúc cho vỏ hộp Chỉ tiêu hộp giảm tốc đọ cứng cao khối lượng nhỏ  Vật liệu đúc gang xám GX 15-32  Bề mặt lắp ghép nắp với thân bề mặt qua trục bánh vít để lắp bánh vít chi tiết khác lên trục dễ dàng b Xác định kích thước vỏ hộp  Chiều dày: - Thân hộp:   0, 03a   0, 03.240   10, 2mm  Chọn   11mm - Nắp hộp: 1  0,9.  9,9mm Chọn 1  11mm  Gân tăng cứng - Chiều dày: e  0,9  9, 9mm Chọn e  10mm - Chiều cao: Lấy h =53mm - Độ dốc: 2o Page 44 Giáo viên hướng dẫn : Hồng Văn Bạo  Đường kính - Bu lông nền: d1  0,04a  10 Chọn d1  20mm � M 20 - Bu lông cạnh ổ: d  (0,7 �0,8).d1  (14 �16)mm Chọn d  14mm � M 14 - Bu lông ghép bích nắp thân: d3  (0,8 �0,9)d  (11, �12, 6)mm Chọn: d3  12mm � M 12 - Vít lắp ổ: d  (0, �0, 7)d  (8, �9,8)mm Chọn d  10mm � M 10 - Vít ghép nắp cửa thăm: d5  (0,5 �0, 6)d  (7 �8, 4) mm Chọn d5  8mm � M  Mặt bích ghép nắp thân - Chiều dày bích thân hộp: S3  (1, �1,8) d3  (16,8 �21, 6) mm Chọn S3  20mm - Chiều dày bích nắp hộp: S4  (0,9 �1) S3  (18 �20)mm Chọn S4  20mm - Bề bích nắp thân: K3  K   Kích thước gối trục Đường kính ngồi tâm lỗ vít  Tại gối trục ổ bi đỡ dãy ( D  100mm ) D3 �D  4, 4d D3  144mm D2 �D  (1,6 �2, 2).d Chọn: D2  122mm  Tại gối trục ổ đũa côn kép ( D  100  2.  100  2.10  120 ) Page 45 Giáo viên hướng dẫn : Hoàng Văn Bạo D3 �D  4, 4d D3  164mm D2 �D  (1,6 �2, 2).d + với D = 100mm D3 �D  4, 4d D2 �D  (1, �2).d Chọn: D2  142mm D3  144mm Chọn: D2  122mm  Lỗ bu lông cạnh ổ E2  E2  1, 6d  1, 6.14  22, 4mm Chọn E2  22mm  R2  1,3.d2  1,3.14  18, 2mm Chọn R2  18mm  Bề rộng mặt ghép bu lông cạnh ổ  K  E2  R2  (3 �5)  44mm  Bề bích nắp thân: K3  K   41  Chiều cao h  Mặt đế hộp: Chiều dày: S  (1,3 �1,5).d1  (20 �30)mm lấy S=30mm Bề rộng: K1  3d1  3.20  60mm q �K1  2  60  2.11  82mm Chọn q  82mm  Khe hở chi tiết Giữa bánh vít với thành hộp  �(1 �1, 2).  (10 �12)mm Giữa trục vít đáy hộp 1 �(3 �5)  (30 �50)mm Chọn   10mm Chọn 1  40mm Số lượng bu lông Z LB �4 (200 �300) Chọn Z  4.1.2 Kết cấu phận, chi tiết khác a Chốt định vị Page 46 Giáo viên hướng dẫn : Hoàng Văn Bạo Sử dụng chốt côn: Tra bảng 18.4b/91[1] d  8mm � � c  1mm � � l  48mm � b Cửa thăm Tra bảng 18.5/92[1] chọn loại có thơng số: B 72 A1 140 B1 117 C 117 C1 - K 94 A 95 C K B B1 A C1 A1 c Nút thông Nút thơng lắp thăm có thơng số: Tra bảng 18.6/93[1] ta có: Page 47 R 12 Vít M8x22 Số lượng Giáo viên hướng dẫn : Hoàng Văn Bạo A M27x B C D E G H I 15 30 15 45 36 32 K L M 10 d Nút tháo dầu Chọn nút tháo dầu trụ bảng 18.7/93-[1] d b m f L c q M20x2 15 28 2,5 17,8 e Kiểm tra mức dầu Page 48 N O 22 D 30 P Q R S 32 18 36 S 22 Do 25,4 Giáo viên hướng dẫn : Hoàng Văn Bạo 30 12 12 18 Dùng que thăm dầu tiêu chuẩn f Cốc lót Chọn chiều dày cốc lót   10mm Chiều dày vai bích cốc lót 1    8mm D  D  2.  100  2.10  120  d  116 a1 ol g Kết cấu bánh vít Đường kính mayo: Dm  (1, �1,8)d  (72 �108)mm Chọn Dm  100mm 4.2 Bôi trơn điều chỉnh ăn khớp Bôi trơn a) Phương pháp bơi trơn - Ngâm trục vít dầu, ngâm dầu ngập zen trục vít khơng vượt q đường ngang tâm lăm - Ổ lăn trục vít bơi trơn dầu bắn lên - Ổ lăn trục bánh vít bơi trơn mỡ, thay mở định kỳ b) Chọn loại dầu bôi trơn - Tra bảng 18.2,18.3/[1]: Chọn loại dầu bôi trơn ô tô máy kéo AK15 độ nhớt (50oC) ≥ 135 centistoc, (100oC) ≥ 15 centistoc - Khối lượng riêng: 0,886 - 0,926 (g/cm3) - Lượng dầu V= 0,6.N = 0,6.6 =3,6 (lít) Điều chỉnh ăn khớp  Để đảm bao ăn khớp xác ren trục vít bánh vít cần đảm bảo: khoảng cách trục, góc trục Page 49 Giáo viên hướng dẫn : Hoàng Văn Bạo  Để điều chỉnh ăn khớp dịch chuyển trục với bánh vít cố định nhờ đệm điều chỉnh lắp nắp ổ vỏ hộp, đệm cốc lót thân hộp 4.3 Đinh kiểu lắp, lập bảng dung sai 4.3.1 Chọn kiểu lắp ghép Khi lắp ổ lăn ta cần lưu ý:  Lắp ổ lăn (vòng trong) trục theo hệ thống lỗ, vòng vào vỏ theo hệ thống trục  Để vòng ổ khơng trơn trượt theo bề mặt trục lỗ hộp làm việc nên chọn kiểu lắp trung gian có độ dơi cho vòng quay Mặt khác giảm bớt chi phí gia cơng  Đối với vòng khơng quay ta sử dụng kiểu lắp có độ hở Vậy lắp lắp ổ lăn lên trục ta chọn mối ghép k6, lắp ổ lăn vào vỏ ta chọn kiểu H7 - Lắp ghép thân bánh vít lên trục chọn H7/k6 - Lắp ghép khớp nối lên trục H7/k6 - Lắp ghép vòng chắn mỡ với trục H7/k6 4.4 Bảng thống kê kiểu lắp, trị số sai lệch giới hạn dung sai kiểu lắp STT Kích thước 60 55 100 Kiểu lắp Dung sai Vị trí lắp ghép EI(ei) ES(es) H7 k6 k6 +2 +30 +21 H7 d11 -34 Page 50 +35 -12 bánh vít trục Trục vòng ổ đũa côn lỗ gối ổ trục ổ đũa côn Giáo viên hướng dẫn : Hoàng Văn Bạo 45 k6 +2 +18 Trục – vòng ổ bi 40 100 100 52 18 10 16 +2 -340 -340 +100 +2 -43 -43 -43 -43 +25 +18 +35 -120 +35 -120 +290 +21 0 0 Khớp nối H7 k6 H7 d11 H7 d11 D11 k6 N9 h9 N9 h9 TÀI LIỆU THAM KHẢO Tính tốn thiết kế hệ dẫn động khí(tập 1+2) Trịnh Chất -Lê Văn Uyển Dung sai lắp ghép Ninh Đức Tốn Giáo trình chi tiết máy Page 51 Vỏ gối ổ trục - ổ bi Vỏ gối ổ trục - ổ đũa côn Bạc với trục – ổ lăn Then lắp bánh vít Then lắp khớp nối Giáo viên hướng dẫn : Hoàng Văn Bạo Page 52 Giáo viên hướng dẫn : Hoàng Văn Bạo MỤC LỤC Trang PHẦN I : CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN I Chọn Động Cơ 1.1 Công suất yêu cầu động 1.2 Xác định số vòng quay làm việc 1.3 Chọn tỉ số truyền sơ 1.4.Số vòng quay sơ động 1.5 Chọn động cơ: II Phân phối tỉ số truyền 2.1 Xác định tỉ số truyền ut hệ thống 2.2 Phân phối tỉ số truyền cho truyền III Tính thơng số trục 3.1 Tính cơng suất trục 3.2.Tính số vòng quay 3.3.Tính momen trục 3.4 Bảng thông số PHẦN II : TÍNH TỐN THIẾT KẾCÁC BỘ TRUYỀN A.Thiết kế truyền đai thang Page 53 Giáo viên hướng dẫn : Hoàng Văn Bạo Chọn loại đai Xác định đường kính bánh đai: Xác định chiều dài đai khoảng cách trục Xác định góc ơm bánh đai góc nhỏ Tính xác khoảng cách trục a Tính số đai Z 7 Các thơng số bánh đai 8 Xác định lực căng ban đầu lực tác dụng lên trục Thông số truyền đai B Tính tốn truyền hộp Chọn vật liệu làm bánh vít trục vít 10 Xác định ứng suất cho phép bánh vít 11 Xác định khoảng cách trục 11 Xác định mô đun 11 Tính xác khoảng cách trục aw11 Xác định hệ số dịch chỉnh 11 Xác định hệ số số thông số động học 12 Kiểm nghiệm bánh vít 13 Tính nhiệt truyền động trục vít 13 10 Một vài thơng số truyền 14 11 Lực tác dụng 14 Page 54 Giáo viên hướng dẫn : Hoàng Văn Bạo 12 Bảng thông số truyền 14 13.Chọn khớp nối 15 III TÍNH TỐN THIẾT KẾ TRỤC 16 1.Tính sơ trục 16 1.1 Chọn vật liệu: 16 1.2 Xác định sơ đường kính trục 16 1.3 Lực tác dụng lên trục 17 1.4 Xác định khoảng cách gối đỡ trục 19 Tính chọn đường kính đoạn trục 20 2.1 Trục I 21 2.1.1 Tính chọn kết cấu ổ lăn cho trục I 21 2.1.2 Chọn then 22 2.1.3 Chọn ổ lăn 22 2.1.4 Sơ kết cấu trục 23 2.2 Trục II 25 2.2.1 Tính phản lực 25 2.2.2 Vẽ biểu đồ momen 27 2.2.3 Tính momen uốn tổng momen tương đương 29 2.2.4 Tính đường kính đoạn trục 30 2.2.5 Chọn đường kính đoạn trục 30 Page 55 Giáo viên hướng dẫn : Hoàng Văn Bạo 2.2.6 Chọn kiểm nghiệm then 30 a) Chọn then 30 b) Kiểm nghiệm then 31 c) Kiểm nghiệm trục theo độ bền mỏi 32 d) Chọn kiểm nghiệm ổ lăn 35 4.1 Tính, lựa chọn kết cấu cho phận chi tiết 39 4.1.1 Kết cấu hộp giảm tốc 39 4.1.2 Kết cấu phận, chi tiết khác 41 4.2 Bôi trơn điều chỉnh ăn khớp 44 4.3 Đinh kiểu lắp, lập bảng dung sai 44 4.4 Bảng thống kê kiểu lắp, trị số sai lệch giới hạn 44 dung sai kiểu lắp Page 56 ... Bạo PHẦN : TÍNH TỐN THIẾT KẾCÁC BỘ TRUYỀN A Tính tốn truyền ngồi Tính tốn thiết kế truyền đai dẹt: Thông số yêu cầu: PI=Pđc=10,32 (kW) Công suất trục chủ động: Mô men xoắn trục chủ động: T1=Tđc=33522,4... K Hv 170   H Z KH - Hệ số tải trọng: KH , đó: - Hệ số tập trung tải trọng chiều rộng vành răng: Tải trọng không đổi (các truyền cấp) → K HV  KH  =1 Hệ số tải trọng động: Với vs =6,06(m/s)... - Hệ số tải trọng tính uốn: KF = =1  1.1,1  1,1 mn - Mơ đun pháp bánh vít: Page 15 K F  K Fv , Giáo viên hướng dẫn : Hoàng Văn Bạo mn  m.cos   �m.cos  w  8.cos18, 43o  7, 6(mm) YF - Hệ