hộp giảm tốc 2 cấp đồng trục

GVHD:Phạm Thanh Tuấn Đồ Án Chi Tiết Máy MỤC LỤC CHƯƠNG : CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN LỜI NÓI ĐẦU Thiết kế phát triển hệ thống truyền động vấn đề cốt lõi khí Mặt khác, cơng nghiệp phát triển khơng thể thiếu khí đại Vì vậy, việc thiết kế cải tiến hệ thống truyền động công việc quan trọng cơng đại hố đất nước Trong sống ta bắt gặp hệ thống truyền động khắp nơi, nói đóng vai trò quan trọng sống sản xuất Đối với hệ thống truyền động thường gặp hộp giảm tốc phận thiếu Môn học chi tiết máy đóng vai trò quan trọng chương trình đào tạo kỹ sư cán kỹ thuật nghiên cứu cấu tạo, nguyên lý làm việc phương pháp tính tốn thiết kế chi tiết, thiết bị phục vụ cho máy móc ngành công - nông nghiệp giao thông vận tải Đồ án thiết kế máy giúp ta tìm hiểu thiết kế hộp giảm tốc, qua ta củng cố lại kiến thức học môn học Nguyên lý máy, Chi tiết máy, Vẽ kỹ thuật…, giúp sinh viên có nhìn tổng quan việc thiết kế khí Hộp giảm tốc phận điển hình mà công việc thiết kế giúp làm quen với chi tiết bánh răng, ổ lăn,… Thêm vào đó, q trình thực sinh viên bổ sung hồn thiện kỹ vẽ AutoCad, điều cần thiết với sinh viên khí Em xin chân thành cảm ơn thầy khoa khí, đặc biệt thầy giáo Đặng Văn Ánh hướng dẫn tận tình cho em nhiều ý kiến quý báu cho việc hoàn thành đồ án mơn học Sinh Viên Thực Hiện: Nhóm 13 GVHD:Phạm Thanh Tuấn Đồ Án Chi Tiết Máy Nhận xét giáo viên Nhóm 13 GVHD:Phạm Thanh Tuấn Đồ Án Chi Tiết Máy TPHCM Ngày……tháng… năm 2018 Giáo viên hướng dẫn Nhóm 13 GVHD:Phạm Thanh Tuấn Đồ Án Chi Tiết Máy CHƯƠNG : CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN 1.1 Chọn động 1.1.1 Hiệu suất chung hệ thống truyền động - Tra bảng 2.3 trang 19-Tính tốn hệ thống dẫn động khí, tập 1- Trịnh Chất-Lê Văn Uyển ηch =ηkn.ηđ.ηbr2.ηol4 = 0,99.0,96.0,982.0,9954 = 0,8946 Trong đó: Hiệu suất khớp nối : ηkn = 0,99 Hiệu suất dây đai: ηđ = 0,96 Hiệu suất cặp bánh trụ (che kín): ηbr = 0,98 Hiệu suất cặp ổ lăn : ηol = 0,995 1.1.2 Cơng suất tính tốn Nhóm 13 GVHD:Phạm Thanh Tuấn - Đồ Án Chi Tiết Máy Do hộp giảm tốc có tải trọng thay đổi theo bậc, cơng suất tính tốn là: 1.1.3 Cơng suất cần thiết động Pct ≥ Ptd 3,3159 = = 3, 706 ηch 0,8946 (KW) 1.1.4 Số vòng quay cần thiết cho động Tra bảng 2.4 trang 29[1] - Tỉ số truyền bánh trụ giảm tốc cấp: uhs = ( ÷ 40 ) Tỉ số truyền động đai thang: uđ = ( ÷ ) Tính nlv động cơ: nlv = 60000.v 60000.0,95 = = 34,54 z p 15.110 (vòng/phút) - Tỉ số truyền chung: uch = uhs uđ = ( ÷ 40 ) ( ÷ ) = ( 16 ÷ 200 ) - Số vòng quay cần thiết cho động cơ: nct = uch.nlv = ( 16 ÷ 200 ).34,54 = ( 552,54 ÷ 6908) (vòng/phút) - - chọn sơ động 2p=6 60 f 60.50 nđb = = = 1000 p Chọn (vòng/phút) - Chọn động cơ: Tra bảng p1.3 trang 237 -Tính tốn hệ thống dẫn động khí, tập 1- Trịnh Chất – Lê Văn Uyển Động Công suất Vận tốc quay DK52-6 4A112MB6Y3 4,5 4,0 950 950 1,5 2,0 - Chọn động cơ: 4A112MB6Y3 Nhóm 13 TK Tdn Tmax Tdn 1,8 2,2 η 82 GVHD:Phạm Thanh Tuấn Đồ Án Chi Tiết Máy 1.2 Phân hối tỉ số truyền 1.2.1 Tỉ số truyền cấu máy Theo công thức 3.23 trang 48 - Tính tốn hệ thống dẫn động khí, tập 1- Trịnh Chất-Lê Văn Uyển uch = nđc 950 = = 27,504 nlv 34,54 1.2.2 Tỉ số truyền truyền có câu hộp giảm tốc cấp - Vì hộp giảm tốc bánh trụ cấp nên ta chọn uhs = Theo công thức 3.24 trang 48 - Tính tốn hệ thống dẫn động khí, tập 1- Trịnh Chất-Lê Văn Uyển ⇒ uđ = uch = uđ.uhs uch 27,504 = = 3, 438 uhs - Phân phối tỉ số truyền uhs cho phận hộp giảm tốc Vì hộp số hộp giảm tốc cấp đồng trục nên u1 = u2 = uh = = 2,828 Công thức 3.14/44 - Tính tốn hệ thống dẫn động khí, tập 1- Trịnh Chất-Lê Văn Uyển - Tỉ số truyền cấp nhanh u1 = 2.828 Tỉ số truyền cấp chậm u2 = 2,828 - Tính lại uđ theo u1 u2 uđ = uch 27,504 = = 3, 439 u1.u2 2,828.2,828 1.3 Các thơng số khác 1.3.1 Số vòng quay - Trục động cơ: nđc = 950 (vòng/phút) n1 = - Trục 1: Nhóm 13 nđc 950 = = 276,323 uđ 3, 438 (vòng/phút) GVHD:Phạm Thanh Tuấn n2 = - Trục 2: n3 = - Trục 3: Đồ Án Chi Tiết Máy n1 276,323 = = 97, 709 u1 2,828 n2 97, 709 = = 34,550 u2 2,828 (vòng/phút) (vòng/phút) 1.3.2 Cơng suất trục - Trục động cơ: Pđc = 4.0 (KW) P3 = - Trục 3: P2 = - Trục 2: P1 = - Trục 1: Plv 3, 0459 = = 3, 092 ηol η kn 0,995.0,99 P3 3, 092 = = 3,17 ηol ηbr 0,995.0,98 P2 3,17 = = 3, 25 ηol ηbr 0,995.0,98 (KW) (KW) (KW) 1.3.3 Momen xoắn trục T = 9,55.106 - Trục đông cơ: T1 = 9,55.106 - Trục 1: T2 = 9,55.106 -Trục 2: T3 = 9,55.106 -Trục 3: Pđc nđc = 9,55.106 = 40210,526 950 (N.mm) P1 3, 25 = 9,55.106 = 112323, 259 n1 276,323 P2 3,17 = 9,55.106 = 309803, 28 n2 97, 709 P3 3, 092 = 9,55.10 = 854662,807 n3 34,55 (N.mm) (N.mm) (N.mm) 1.4 Bảng tổng kết số liệu tính Trục Nhóm 13 Động GVHD:Phạm Thanh Tuấn Đồ Án Chi Tiết Máy Thơng số Tỉ số truyền Số vòng quay n (vòng/phút) Momen (N.mm) Cơng suất (KW) 3,438 2,828 2,828 950 276,323 97,709 34,55 40210,526 112323,259 309803,28 854662,807 4,0 3,25 3,17 3,092 CHƯƠNG BỘ TRUYỀN NGOÀI (BỘ TRUYỀN ĐAI) 2.1.Các yêu cầu chọn đai - Có thể chuyển động trục xa nhau, làm việc êm dịu không ồn nhờ độ dẻo đai đai, chuyển động vận tốc lớn, tính chất đàn hồi làm cho cấu khơng có giao động lớn… Cơng suất Pđc = 4,0 KW, số vòng quay nđc = 950 vòng/phút, tỉ số truyền uđ = 3,438 Chọn loại đai thang 2.2 Tính tốn đai - Số vòng quay nđc = 950 (vòng/phút) - Cơng suất Pđc = 4,0 (KW) Theo hình 4.22 trang 153 – Cơ sở thiết kế máy – Nguyễn Hữu Lộc - Chọn đai thang thường loại B Tra bảng 4.3 trang 128 – Cơ sở thiết kế máy – Nguyễn Hữu Lộc Bt = 14 (mm) Nhóm 13 GVHD:Phạm Thanh Tuấn Đồ Án Chi Tiết Máy b = 17 (mm) h = 10,5 (mm) y0 = (mm) A = 138 (mm2) Dmin = ( 140 ÷280) ( mm ) L = ( 800 ÷6300) ( mm ) - Xác định đường kính bánh đai dẫn d1 = 1,2 dmin = 1,2.140 = 168 (mm) Theo tiêu chuẩn trang 152 – Cơ sở thiết kế máy – Nguyễn Hữu Lộc - Chọn d1 = 180 (mm) - Kiểm tra vận tốc bánh đai dẫn v1 = π nđc d1 π 950.180 = = 8,95 60.1000 60.1000 v1 < 25 m/s ⇒ (m/s) thoả điều kiện - Xác định đường kính bánh đai bị dẫn d2 Chọn hệ số tương đối d2 = d1.ud(1- ξ ξ = 0,01 )= 180.3,438(1-0,01) = 612,6516 (mm) - Chọn theo tiêu chuẩn d2 = 630 (mm) - Tính lại tỉ số truyền u'= d2 630 = = 3,5353 d1 ( − ξ ) 180 ( − 0, 01) - Kiểm tra lại ∆u = u − u' 3, 4380 − 3,5353 = 100% = 2.83% < 5% u 3, 438 - Chọn a sơ theo đường kính d2 ( trang 153 – Cơ sở thiết kế máy – Nguyễn Hữu Lộc ) a = d2 =630 (mm) Nhóm 13 GVHD:Phạm Thanh Tuấn Đồ Án Chi Tiết Máy - Chiều dài tính tốn đai π ( d1 + d ) ( d − d1 ) π ( 180 + 630 ) ( 630 − 180 ) L = 2a + + = 2.630 + + = 2612, 702 4a 4.630 - (mm) Chọn L theo tiêu chuẩn ( trang 127 –Cơ sở thiết kế máy – Nguyễn Hữu Lộc ) L =2800 ( mm) - Kiểm nghiệm a 2(d1 + d2) ≥ a ≥ 0,55(d1 + d2) + h ⇔ ⇔ 2(180 + 630) ≥ a ≥ 0,55(180 + 630) + 10,5 1620 ≥ a ≥456 ( thoả ) - Tính xác khoảng cách trục a= k + k − 8∆ k = L− Với: d −d 630 − 180 ∆= = = 225 2 π ( d1 + d ) π ( 180 + 630 ) = 2800 − = 1527, 655 2 (mm) (mm) 1527,655+ 1527,6552 − 8.2252 ⇒a= = 763, 680 (mm) - Số lần chạy đai giây i= v 9,123 = = 3, 655 < imax ( imax = 10 ) L - Góc ơm bánh đai nhỏ α1 = 1800 − 57 d − d1 560 − 180 = 1800 − 57 = 1460 20' ≥ α = 1200 a 643, 635 ( thoả ) - Các hệ số sử dụng ( trang 152 -152 – Cơ sở thiết kế máy – Nguyễn Hữu Lộc ) −α1 −146,20     Cα = 1, 24 1 − e 110 ÷ = 1, 24 1 − e 110 ÷ = 0,911     Nhóm 13 10 GVHD:Phạm Thanh Tuấn Đồ Án Chi Tiết Máy - Tải trọng động quy ước Q = ( X V Fr + Y Fa ).K t Kσ ct11.22 [1] tr 391 Trong đó: Fa = X=1 : hệ số tải trọng hướng tâm bảng 11.3 [1] trang 392 Y=0 : hệ số tải trọng dọc trục V=1 : hệ số kể đến vòng quay (V=1) Kt =1: hệ số kể đến ảnh hưởng to (t ≤ 105o ) [1] tr 392 Kσ = 1,1: tải va đập nhẹ bảng 11.2 [1] tr 391 ⇒ Q = ( X V Fr + Y Fa ).Kt Kσ = 1.1.3995, 425.1.1,1 = 4394,968( N ) = 4,394(kN ) -Khả tải động ổ Cd = Q.m L 11.1 [2] tr 213 Trong L: Tuổi thọ tính triệu vòng quay Q :Tải trọng quy ước kN m: bậc đường cong mõi thử ổ lăn Lh = L= 106 L 60n2 11.2 [2] tr 213 60.n2 Lh 60.97, 709.4800 = = 28,140 106 106 -Đối với ổ bi nên m=3 (vì Fa =0 FrC nên ta tính gối đỡ A - Tải trọng động quy ước Q = ( X V Fr + Y Fa ).Kt Kσ ct11.22 [1] tr 391 Trong đó: Fa = X=1 : hệ số tải trọng hướng tâm bảng 11.3 [1] trang 392 Y=0 : hệ số tải trọng dọc trục V=1 : hệ số kể đến vòng quay (V=1) Kt =1: hệ số kể đến ảnh hưởng to (t ≤ 105o ) [1] tr 392 Kσ = 1,1: tải va đập nhẹ bảng 11.2 [1] tr 391 ⇒ Q = ( X V Fr + Y Fa ).K t K σ = 1.1.4487, 239.1.1,1 = 4935, 962( N ) = 4, 935(kN ) -Khả tải động ổ Cd = Q.m L Nhóm 13 11.1 [2] tr 213 53 GVHD:Phạm Thanh Tuấn Đồ Án Chi Tiết Máy Trong L: Tuổi thọ tính triệu vòng quay Q :Tải trọng quy ước kN m: bậc đường cong mõi thử ổ lăn Lh = L= 106 L 60n3 11.2 [2] tr 213 60.n3 Lh 60.34,55.4800 = = 9, 950 106 106 -Đối với ổ bi nên m=3 (vì Fa =0 6mm δ Thân hộp ; chọn δ1 = 0,9.δ = 0,9.8 = 7, 2(mm) δ1 = 8mm Nắp hộp ; chọn = 8mm 6.1.2 Gân tăng cứng: Thân hộp e = (0,8 ÷ 1).δ = (0,8 ÷ 1).8 = (6, ÷ 8) Độ dốc khoảng ; chọn e = 8mm 20 6.1.3 Đường kính : Bu lông (d1): d1 > 0, 04.a + 10 = 0, 04.200 + 10 = 18 > 12 chọn d1=18 mm , h1=35 mm bảng 17.2 Tr 560 – [1] Bu lông cạnh ổ (d2): d = (0, ÷ 0,8).d1 = (0, ÷ 0,8).18 = (12, ÷ 14, 4) chọn d2=14 mm , h2=130 mm bảng 17.2 Tr 560 – [1] Bu lông ghép bích nắp thân (d3): d3 = (0,8 ÷ 0,9).d = (0,8 ÷ 0,9).14 = (11, ÷ 12, 6) mm chọn d3=12 mm , h3= 55mm bảng 17.2 Tr560 – [1] Vít ghép nắp ổ (d4): Nhóm 13 d = (0, ÷ 0, 7).d = (0, ÷ 0, 7).14 = (8, ÷ 9,8)mm 55 GVHD:Phạm Thanh Tuấn Đồ Án Chi Tiết Máy chọn d4=10 mm , h4= bảng 17.2 Tr560 – [1] bulong ghép nắp cửa thăm (d5): d5 = (0,5 ÷ 0,6).d = (0,5 ÷ 0, 6).14 = (7 ÷ 8, 4) mm chọn d5=8 mm h5= bảng 17.2 Tr560 – [1] 6.1.4 Mặt bích nắp thân: Chiều dày bích thân hộp (S3): S3 Chọn S3 = (1, ÷ 1,8).d3 = (1, ÷ 1,8).12 = (16,8 ÷ 21, 6) mm =18 mm Chiều dày bích nắp hộp (S4): S4 = (0,9 ÷ 1).S3 = (0,9 ÷ 1).18 = (16, ÷18) mm Chọn S4 =18 mm Bề rộng bích nắp thân (K3 ): Chọn 6.1.5 Kích thước gối trục: K3 = 40mm Bề rộng mặt ghép bu lông cạnh ổ(K2 ): K = E2 + R2 + (3 ÷ 5) = 1, 6.d + 1,3.d + (3 ÷ 5) = 1, 6.14 + 1,3.14 + (3 ÷ 5) = (43, ÷ 45, 6)mm K = 44mm Chọn -Tra bảng 18.2 ta có kích thước gối trục D D2 D3 D4 h d4 (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) I 62 75 90 52 M6 II 80 100 125 75 10 M8 III 110 130 160 100 12 M10 Trục Z 6.1.6 Mặt đế hộp: S1 = (1,3 ÷ 1,5).d1 = (1,3 ÷ 1,5).18 = (23.4 ÷ 27)mm Chiều dày: khơng có phần lồi (S1): Chọn S1 = 26 mm K1 = 3.d1 = 3.18 = 54mm Bề rộng mặt đế hộp, K1 q: q ≥ K1 + 2.δ = 54 + 2.8 = 70mm 6.1.7 Khe hở chi tiết: Nhóm 13 56 GVHD:Phạm Thanh Tuấn Đồ Án Chi Tiết Máy ∆ ≥ (1 ÷ 1, 2).δ = (1 ÷ 1, 2).8 = (8 ÷ 9.6) mm Giữa bánh với thành hộp: ∆ = 10 Chọn (mm) ∆t ≥ (3 ÷ 5).δ = (3 ÷ 5).8 = (24 ÷ 40)mm Giữa đỉnh với đáy hộp: δ = 24 Chọn ∆1 ≥ δ = 8mm Giữa mặt bên bánh với nhau: 6.1.8 Số lượng bulông Z: Chọn Z= 6.2 Các chi tiết phụ 6.2.1Chốt định vị - Để đảm bảo vị trí tương đối nắp thân trước, thân sau gia công lắp ghép ta chế tạo thêm chốt định vị Theo bảng 18.4b – [3] ta có kích thước chốt định vị sau : d = 8mm ; c =1,2 ; l = 50mm 6.2.2 Cửa thăm - Để đổ dầu vào hộp quan sát chi tiết hộp lắp ghép cần có cửa thăm, theo bảng 18.5 ta chọn cửa thăm có kích thước sau: A B A1 B1 C 100 75 150 100 125 Nhóm 13 C1 57 K R vít Số lượng 87 12 M8x2 GVHD:Phạm Thanh Tuấn Đồ Án Chi Tiết Máy 6.2.3 Nút thông - Khi làm việc nhiệt độ hộp tăng lên, để giảm áp suất điều hòa trao đổi khơng khí ngồi hộp ta dùng nút thơng - Nút thông lắp mặt cửa thăm vị trí cao hộp, hình dạng kích thước sau: A B C D E G H I K L M27x 15 30 15 45 36 32 10 M N O P Q R S 22 32 18 36 32 Nhóm 13 58 GVHD:Phạm Thanh Tuấn Đồ Án Chi Tiết Máy 6.2.4 Nút tháo dầu -Nút tháo dầu để tháo dầu bẩn biến chất thay dầu theo bảng 18.7[3] ta có kích thước nút tháo dầu sau: M20x b M f L c q D S DO 15 28 2,5 17,8 30 22 25,4 6.2.5 Que thăm dầu - Dùng que thăm dầu để kiểm tra mức dầu hộp Vị trí đặt nghiêng 45° so với mặt bên, kích thước theo tiêu chuẩn Nhóm 13 59 GVHD:Phạm Thanh Tuấn Đồ Án Chi Tiết Máy L=51 6.2.6 Nắp ổ - Nắp ổ thường chế tạo gang xám GX15-32, có loại nắp kín nắp thủng cho trục xuyên qua - Các kích thước tra bảng sau: D2 D D3 D4 h d4 (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) 72 90 115 65 10 M8 90 110 135 85 12 M8 130 150 180 115 14 M10 Trục Z D – Đường kính ngồi ổ; D2 – Đường kính đường tâm qua bulơng ghép nắp ổ; D3 – Đường kính ngồi nắp; h – chiều dày nắp Nhóm 13 60 GVHD:Phạm Thanh Tuấn Đồ Án Chi Tiết Máy 6.2.7 Vòng phớt - Vòng phớt dùng nắp thủng có trục xuyên qua kết cấu kích thước sau (bảng 15-17): Trục d a b d1 d2 Số lượng I 30 4,3 31 52 III 60 6,5 61 82 Với d đường kính sơ trục 6.2.8 Vòng chắn dầu - Sử dụng vòng chắn dầu quay trục để ngăn dầu bôi trơn tạp chất xâm nhập vào ổ Trục d1 d2 T a b I 28 72 6 II 42 90 44 90 62 130 15 70 130 15 III D1 đường lắp ổ lăn.,D2 đường kính ổ lăn kính Trong đó: a= 69 ; t = 23 ; b lấy gờ trục 6.2.9 Bu lơng vòng Nhóm 13 61 GVHD:Phạm Thanh Tuấn Đồ Án Chi Tiết Máy Để nâng v chuyn hp gim tc Bulông vòng d1 x h1 h d2 r2 r1 Q d c 60 45° l f r d4 120° 90° d5 60 Q h2 60 60 d 90° Q Theo bảng 18-3a [3] d=10mm,d1=45mm,d2=25mm, d3=10mm, d4=25mm, d5=15mm, ≥ h=22mm,h1=8mm,h2=6mm,l 21mm, f=2mm,b=12mm,c=1,5mm,x=3mm,r=2mm,r1=5mm,r2=4mm 6.3 Dung sai lắp ghép Nhóm 13 62 GVHD:Phạm Thanh Tuấn Đồ Án Chi Tiết Máy Dựa vào kết cấu làm việc, chế độ tải chi tiết hộp giảm tốc mà ta chọn kiểu lắp ghép sau: - Ổ lăn lắp trục theo hệ thống lỗ, lắp có độ dơi, lắp theo kiểu k6 Lắp bánh răng, bánh xích nối trục theo hệ thống lỗ, mối ghép có độ dơi theo kiểu k6 - Chịu tải vừa , thay đổi va đập nhẹ ta chọn kiểu lắp trung gian H7/k6 - Lắp ghép trục bánh với ổ lăn: H7/k6 - Lắp ghép thân bánh với trục: H7/k6 - Lắp ghép khớp nối với trục: H7/k6 - Lắp ghép vòng chắn mỡ với trục: F8/k6 - Lắp ghép nắp ổ võ hộp: H7/d11 6.3.1 Bảng dung sai lắp ghép:  Bảng dung sai lắp ghép bánh với trục Mối lắp Sai lệnh giới hạn (�m) Sai lện giới hạn (�m) ES es EI ei ∅32 H7 k6 +25 +18 +2 ∅ 45 H7 k6 +25 +18 +2 ∅ 48 H7 k6 +25 +18 +2 ∅65 H7 k6 +30 +21 +2  Bảng dung sai lắp ghép ổ lăn với trục Mối lắp Nhóm 13 Sai lệnh giới hạn (�m) Sai lện giới hạn (�m) ES EI es 63 ei GVHD:Phạm Thanh Tuấn Ổ lăn trục Ổ lăn trục Ổ lăn trục Đồ Án Chi Tiết Máy ∅30 H / k +21 +15 +2 ∅72 H / k +30 +21 +2 ∅ 40 H / k +25 +18 +2 ∅90 H / k +30 +21 +3 ∅60 H / k +30 +21 +2 ∅130 H / k +40 +28 +3  Bảng dung sai lắp ghép then: Kích thước tiết diện then Sai lệnh giớ hạn chiều rộng rãnh then Trên trục Chiều sâu rãnh then H9 Sai lệnh giới hạn trục t1 Sai lệnh giới hạn bạc t2 8x7 +0,036 +0,2 +0,2 10x8 +0,043 +0,2 +0,2 12x10 +0,043 +0,2 +0,2 14x9 +0,043 +0,2 +0,2 18x11 +0,052 +0,2 +0,2 16x10 +0,052 +0,2 +0,2 bxh 6.4 Bôi trơn hộp giảm tốc 6.4.1 Bôi trơn ổ lăn  Do ổ làm việc lâu dài,tốc độ làm viêc thấp,nhiệt độ làm việc < 150 C nên ta bôi trơn mỡ.Theo bảng 15-15 ta chọn mỡ LGMT2 Ta dùng vòng phớt để che kín ổ lăn 6.4.2 Bơi trơn hộp giảm tốc Do vận tốc vòng < 12m/s nên ta bơi trơn bắng phương pháp ngâm dầu Nhóm 13 64 GVHD:Phạm Thanh Tuấn Chiều sâu ngâm dầu = (0,75 Đồ Án Chi Tiết Máy ÷ 2) h > 10mm Với h : chiều cao chân Ta dùng dầu tuabin để bôi trơn TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Nguyễn Hữu Lộc – Cơ sở chi tiết máy – nhà xuất đại học quốc gia Hồ chí minh , – 2004 – … [2] Trịnh Chất – Tính toán thiết kế hệ dẫn động khí tập – nhà xuất giáo dục , – 2002 – … [3] Trịnh Chất – Tính toán thiết kế hệ dẫn động khí tập – nhà xuất giáo dục , – 2002 – … Nhóm 13 65 GVHD:Phạm Thanh Tuấn Nhóm 13 Đồ Án Chi Tiết Máy 66 ... 3,438 2, 828 2, 828 950 27 6, 323 97,709 34,55 4 021 0, 526 1 123 23 ,25 9 309803 ,28 8546 62, 807 4,0 3 ,25 3,17 3,0 92 CHƯƠNG BỘ TRUYỀN NGOÀI (BỘ TRUYỀN ĐAI) 2. 1.Các yêu cầu chọn đai - Có thể chuyển động trục. .. 764 sin 2 w sin 2. 22, 8 −εα + Với σH = εα = 2, 8 = 0, 966 =(1 ,2 ÷1,9 ) 27 5.1, 764.0,966 2. 1 123 23, 25 9.1, 28 .3, 828 = 393, 763(MPa) ≤ [ σ H ] = 433, 636 105 50 .2, 828 3.4.14 Tính hệ số YF2, YF3 yF... trục T = 9,55.106 - Trục đông cơ: T1 = 9,55.106 - Trục 1: T2 = 9,55.106 -Trục 2: T3 = 9,55.106 -Trục 3: Pđc nđc = 9,55.106 = 4 021 0, 526 950 (N.mm) P1 3, 25 = 9,55.106 = 1 123 23, 25 9 n1 27 6, 323