EB9 HTD chuong 6

210 Chương ÁP DỤNG MATLAB VÀO HỘP CÔNG CỤ HỆ THỐNG ĐIỆN (POWER SYSTEM TOOLBOX) 6.1 GIỚI THIỆU Hộp công cụ hệ thống điện bao gồm file.m thực tác giả Hadi Saadat Giải tích hệ thống điện (Nhà xuất Mac GrawHill, năm 1999) Các chương trình nhằm trợ giúp cho tính toán tiêu biểu hệ thống điện, số chương trình phân bố công suất, tối ưu hóa, tính toán ngắn mạch ổn đònh hệ thống điện Phần mềm hộp công cụ hệ thống điện viết ngôn ngữ Matlab chép vào thư mục Sau cài đặt, chương trình lưu trữ thư mục đặt tên Matlab\toolbox\power chẳng hạn Trong MATLAB 5.3, từ cửa sổ lệnh (Command Window) mở đường dẫn (Path Browser) cách chọn Set Path từ Menu File Từ Menu Path chọn Add to Path Chọn đường dẫn cần thêm vào với thư mục hành MATLAB, nhấn Save trước thoát khỏi Path Browser Các tập tin liệt kê theo danh sách sau: Danh sách hàm, tập tin hộp công cụ hệ thống Thông số đường dây truyền tải [ GMD, GMRL, GMRC ] = gmd GMD GMR đường dây đa mạch [ L, C ]=gmd2lc L C, GMD GMRL đường dây đa mạch acsr Hiển thò đặc tính dây ACSR Vận hành đường dây tải điện lineperf chương trình vận hành đường dây [ r, L, C,f ]= abcd2rlc (ABCD) chuyển đổi từ ABCD sang rLC [ Z, Y, ABCD ]= abcd2pi (A, B, C) chuyển đổi từ ABCD sang π [ Z,Y,ABCD ]= pi2abcd (Z, Y) chuyển đổi từ π sang ABCD rlc2abcd(r, L, c, g, f, Ln) chuyển đổi rLC sang ABCD [ Z, Y, ABCD ]= zy2abcd (z, y, Ln) chuyển đổi zy sang ABCD listmenu Hiển thò tám tùy chọn dùng cho giải tích givensr(ABCD) giá trò đầu phát từ công suất đầu nhận ÁP DỤNG MATLAB VÀO HỘP CÔNG CỤ HỆ THỐNG ĐIỆN givensr(ABCD) givenzl(ABCD) loadabil(L, C, f) openline (ABCD) giá trò đầu nhận từ công suất đầu phát giá trò đầu phát từ tổng trở phụ tải đường cong khả mang tải đường dây giải tích đường dây không tải (hở mạch) bù cuộn kháng Ngắn mạch đầu nhận Hiển thò ba tùy chọn để bù dung kháng Bù dọc tụ điện Bù ngang tụ điện Bù ngang bù dọc Hiển thò hai tùy chọn khả mang tải trắc đồ điện áp (loadabil vprofile) Đồ thò vòng tròn công suất đầu nhận Đồ thò điện áp chế độ tải khác shcktlin (ABCD) compmenu sercomp(ABCD) shntcomp (ABCD) srshcomp(ABCD) profmenu pwrcirc (ABCD) vprofile Điều độ tối ưu nguồn phát Tính hệ số tổn thất sau chương trình phân bố công suất Tính vận hành tối ưu nguồn phát Tính chi phí tổng nguồn phát $/giờ bloss dispatch gencost ybus lfybus lfgauss lfnewton decouple busout lineflow 211 Tính toán phân bố công suất cho trò số R, X, tính YBUS cho mô hình π từ tập tin linedata, tính ma trận YBUS Lời giải phân bố công suất phương pháp Gauss– Seidel Lời giải phân bố công suất phương pháp Newton– Raphson Lời giải phân bố công suất phương pháp phân lập nhanh (fast decoupled) Kết điện áp nút dạng bảng Kết dòng nhánh tổn thất dạng bảng Giải tích cố dlgfault (Z0, Zbus0, Z1, Zbus1, Ngắn mạch hai pha chạm đất Z2, Zbus2,v) lgfault (Z0, Zbus0, Z1,Zbus1, Z2, Ngắn mạch pha chạm đất Zbus2,v) llfault (Z1, Zbus1, Z2, Ngắn mạch hai pha Zbus2,v) symfault (Z1, Zbus1, v) Ngắn mạch đối xứng Zbus =zbuild (linedata, Thành lập ma trận tổng trở tương gendata, load) thích với số liệu phân bố công suất 212 CHƯƠNG 6.2 TÍNH TOÁN THÔNG SỐ ĐƯỜNG DÂY Hàm [GMD,GMRL,GMRC] = gmd thực việc tính toán GMD, GMRL GMRC đường dây lộ đơn (một mạch), đường dây lộ kép (hai mạch) bố trí thẳng đứng nằm ngang với dây chùm tối đa bốn dây Một bảng tùy chọn (menu) cho phép chọn ba loại đường dây nói trên, người sử dụng nhập vào khoảng cách pha, số dây dẫn dây chùm khoảng cách chúng, đường kính dây GMR dây dẫn Các đặc tính dây nhôm lõi thép ACSR tham khảo tập tin acsr.m Lệnh acsr hiển thò đặc tính dây ACSR Ngoài ra, hàm [L, C] = gmd2lc với khoảng cách trung bình hình học cho điện cảm mH / km điện dung µF /km Ví dụ 6.1: Một đường dây ba pha 735 kV có hoán vò gồm bốn dây pha mã hiệu 954000 CMil 45 / Rail bố trí nằm ngang H.6.1 Khoảng cách dây chùm 46 cm (= 18’’) Dùng lệnh acsr MatLab để có kích thước dây dẫn đặc tính điện dây dẫn Rail Tìm điện cảm điện dung pha km chiều dài đường dây Dùng chương trình CHP4EX4 Hình 6.1: Bố trí dây dẫn ví dụ 6.1 Giải Lệnh acsr hiển thò tên mã dây tiết diện theo Cmils dây ACSR người sử dụng nhập vào tên mã dây bên dấu phẩy đơn Enter ACSR code name within single quotes → ‘rail’ Al Area Strand Diameter GMR Cmil Al/st cm cm 954000 45/7 2.959 1.173 Resistance Ohm/km 60Hz 25 C 60Hz 50 0.0624 0.0683 Các lệnh tiếp theo: [ GMD, GMRL, GMRC ]=gmd ; L=0.2* log(GMD/GMRL) % mH/Km C=0.0556 / log(GMD / GMRC) % micro F/Km Kết Number of three phase circuits Enter Single circuit Double circuit vertical configuration Double circuit horizontal configuration To quit 0 Ampacity Ampe 1000 213 ÁP DỤNG MATLAB VÀO HỘP CÔNG CỤ HỆ THỐNG ĐIỆN Select number of menu → Enter spacing unit within quotes ‘m ‘ or ‘ ft ‘ → ‘ft ‘ Enter row vector [ D12, D23, D13 ] = [ 44.5 44.5 89 ] Cond.size, bundle spacing unit: ‘ cm ‘ or ‘ in ‘ → ‘ cm ‘ Conductor diameter in cm = 2.959 Geometric Mean Radius in cm = 1.173 No.of bundle cond.(enter for single cond.) = Bundle spacing in cm = 46 GMD = 56.06649 ft GMRL = 0.65767 ft GMRC = 0.69696 ft L = 0.8891 C = 0.0127 Ví dụ 6.2: Một đường dây ba pha lộ kép 345 kV có hoán vò, pha gồm hai dây ACSR 1431000 cmil, 45/7 Bobolink, bố trí thẳng đứng H.6.2 Dây dẫn có đường kính 1,427 in GMR 0,564 in, khoảng cách hai dây 18 in Tìm điện cảm điện dung km đường dây Dùng chương trình CHP4EX5 Hình 6.2.Bố trí dây dẫn ví dụ 6.2 Giải Các lệnh sau [ GMD, GMRL, GMRC ]= gmd ; L = 0.2*log(GMD/GMRL) % mH / km C = 0.0556/log(GMD/GMRC) % microF/km Kết quả: Number of three phase circuits Single circuit Enter 214 CHƯƠNG Double circuit vertical configuration Double circuit horizontal configuration To quit Select number of menu → Circuit arrangements (1) abc – c’b’a’ (2) abc – a’b’c’ Enter (1 or 2) → Enter spacing unit within quotes ‘m’ or ’ft’ → ‘m’ Enter row vector [ S11,S22,S33 ]=[ 11 16.5 12.5 ] Enter row vector [H12,H23] = [ 6.5] Cond size, bundle spacing unit: ‘ cm ‘ or ‘ in ‘ → ‘ in‘ Conductor diameter in inch = 1.427 Geometric Mean Radius in inch = 0.564 No.of bundle cond.(enter for single conductor.) = Bundle spacing in inch = 18 GMD = 11.21352 m GMRL = 1.18731 m GMRC = 1.25920 m L = 0.4491 C = 0.0254 Ví dụ 6.3: Một đường dây ba pha lộ kép 345 kV có hoán vò, pha gồm dây ACSR 556000 Cmil mã hiệu 26/7 Dove, bố trí nằm ngang H.6.3 Dây dẫn có đường kính 0,927 in GMR 0,3768 in Tìm điện cảm điện dung pha km chiều dài đường dây Dùng chương trình CHP4EX6 Hình 6.3: Bố trí dây dẫn ví dụ 6.3 Giải Các lệnh sau đây: [ GMD, GMRL, GMRC ]= gmd L= 0,2*log(GMD/GMRL) % mH / km C= 0,0556/log(GMD/GMRC) % microF/km Kết quả: Enter Number of three phase circuits Single circuit Double circuit vertical configuration Double circuit horizontal configuration To quit ÁP DỤNG MATLAB VÀO HỘP CÔNG CỤ HỆ THỐNG ĐIỆN 215 Select number of menu → Circuit arrangements abc – a’b’c’ abc – c’b’a’ Enter (1 or 2) → Enter spacing unit within quotes ‘m’ or ’ft’ → ‘m’ Enter row vector [ D12,D23,D13 ] = [ 8 16 ] Enter distance between two circuits, S11=9 Cond.size, bundle spacing unit: ‘ cm ‘ or ‘ in ‘ → ‘ in‘ Conductor diameter in inch = 0.927 Geometric Mean Radius in inch = 0.3768 No.of bundle cond.(enter for single conductor.) = GMD = 14.9093 m GMRL = 0.48915 m GMRC = 0.54251 m L = 0.6836 C = 0.0168 6.3 MÔ HÌNH ĐƯỜNG DÂY Hai hàm MATLAB viết để tính toán ma trận ABCD đường dây truyền tải Hàm [ Z,Y,ABCD]=rlc2abcd (r, L, c, g, f, Length) dùng có điện trở Ohm, điện cảm mH, điện dung µF đơn vò chiều dài Hàm [ Z,Y,ABCD]=zy2abcd (z,y, Length) dùng có tổng trở Ohm tổng dẫn rẽ Siemens đơn vò chiều dài Ví dụ 6.4: Một đường dây truyền tải ba pha 345 kV dài 130 km Điện trở pha 0,036Ω/km, điện cảm pha 0,8 mH/km, phụ tải đầu nhận 270 MVA có cosϕ = 0,8 trễ, điện áp 325 kV Dùng mô hình đường dây có chiều dài trung bình tìm điện áp công suất đầu phát sụt áp đường dây Dùng chương trình CHP5EX2 Giải Hàm [ Z,Y,ABCD]=zy2abcd (z,y,Length) dùng để có ma trận đường dây Các lệnh sau: R =.036 ; g= ; f = 60 ; L = 0.8 ; %milli Henry C = 0.0112 ; %micro Fara Length = 130 ; VR3ph = 325 ; VR = VR3ph / sqrt(3) + j* % kV (receiving end phase voltage) [ Z, Y, ABCD ]= rlc2abcd (r, L,C, g, f, Length) ; AR = acos (0,8) ; SR = 270 * (cos(AR) + j * sin(AR)) ; %MVA (receiving end power) IR = conj (SR) /(3*conj(VR)) ; %kA (receiving end current) 216 CHƯƠNG VsIs = ABCD *[ VR ; IR ] ; % column vector [Vs;Is] Vs = VsIs (1) ; Vs3ph = sqrt(3)*abs(Vs) ; %kV(sending end L–L voltage) Is = VsIs(2) ; Ism= 1000*abs(Is); %A (Sending end current) pfs = cos(angle(Vs) – angle(Is)) ; % (Sending end power factor) Ss = 3*Vs*conj(Is) ; % MVA (Sending end power) REG = (Vs3ph/abs(ABCD(1,1)) – VR3ph)/VR3ph*100 ; fprintf(‘ Is = %g A’,Ism) ; fprintf(‘ pf = %g’,pfs); fprintf(‘ Vs = %g L–L kV ‘, Vs3ph); fprintf(‘ Ps = %g MW ‘, real(Ss)); fprintf(‘ Qs = %g MVAr ‘, imag(Ss)); fprintf(‘ Percent voltage Reg.= %g’,REG); Kết laø: Enter for Medium line or for long line → Nominal π model Z = 4.68 + j39.2071 ohms Y = + j0.000548899 siemens  0.98924 + j0.0012844 4.68 + j39.207  ABCD =    −3.5251e − 07 + j0.00054595 0.98924 + j0.0012844  Is = 421.132 A pf = 0.869657 ; Vs = 345.002 L–L kV Ps = 218.851 MW; Qs = 124.33 MVAr ; Percent voltage Reg.= 7.30913 Ví dụ 6.5: Một đường dây truyền tải ba pha 345 kV dài 130 km Tổng trở nối tiếp pha –6 z = 0,036 + j0,3 Ω/km tổng dẫn rẽ pha y = j4,22.10 siemens/km Điện áp đầu phát 345 kV, dòng điện đầu phát 400A hệ số công suất 0,95 trễ Dùng mô hình đường dây có chiều dài trung bình để tính điện áp, dòng điện, công suất đầu nhận sụt áp đường dây Dùng chương trình CHP5EX3 Giải Hàm [Z, Y, ABCD ] = zy2abcd(z, y, Length) dùng để có ma trận ABCD đường dây Các lệnh sau: z = 0.036 + j0.3 ; y = j*4.22/1000000 ; Length = 130 ; Vs3ph = 345 ; Ism = 0.4 ; %kA As = –acos(0.95) ; Vs = Vs3ph / Sqrt(3) + j* ; % kV (sending end phase voltage) Is = Ism*(cos(As) + j*sin(As)) ; [Z, Y, ABCD] = zy2abcd(, y, Length) ; VrIr = Inv(ABCD)*[ Vs, Is ]; % column vector [ Vr, Ir ] Vr = VrIr(1); Vr3ph = sqrt(3)*abs(Vr) ; %kV (receiving end L–L voltage) Ir = VrIr(2); Irm = 1000*abs(Ir); %A (receiving end current) ; pfr = cos(angle(Vr) – angle(Ir)); % (receiving power factor); 217 ÁP DỤNG MATLAB VÀO HỘP CÔNG CỤ HỆ THỐNG ĐIỆN Sr = 3*Vr*conj(Ir) ; % MVA (receiving end power); REG = (Vs3ph/abs(ABCD(1,1)) – Vr3ph)/Vr3ph*100 ; fprintf(‘ Ir = %g A’,Irm) ; fprintf(‘ pf = %g’,pfr); fprintf(‘ Vr = %g L–L kV ‘, Vr3ph); fprintf(‘ Pr = %g MW ‘, real(Sr)); fprintf(‘ Qr = %g MVAr ‘, imag(Sr)); fprintf(‘ Percent voltage Reg.= %g’,REG); Kết là: Enter for Medium line or for long line → Nominal π model Z = 4.68 + j39 ohms Y = + j0.0005486 siemens  0.9893 + j0.0012837 4.68 + j39  ABCD =    −3.5213e − 07 + j0.00054565 0.9893 + j0.0012837  Ir = 441.832 A pf = 0.88750 Vr = 330.68 L–L kV Pr = 224.592 MW Qr = 116.612 MVAr Percent voltage Reg.= 5.45863 Các hàm [Z, Y, ABCD] = rlc2abcd(r, L, C, g, f, Length) [ Z, Y, ABCD] = zy2abcd(z, y, Length) với tùy chọn dùng để tính ma trận ABCD đường dây thông số mạch π tương đương Tuy vậy, ví dụ 6.6 cho thấy hàm hyperbol tính dễ dàng lệnh MatLab Ví dụ 6.6 Một đường dây truyền tải ba pha dài 250 km, 500 kV Tổng trở nối tiếp pha đường dây z = 0.045 +j0.4 Ω/km tổng dẫn rẽ y = j4.10–6 siemen/km Hãy tính mô hình π tương đương ma trận ABCD đường dây Dùng chương trình CHP5EX4 Các lệnh sau: z = 0.045+j*4 ; y = j*4.0/1000000 ; length = 250 ; gamma = sqrt(z*y) ; ZC = sqrt(z/y) ; A = cosh(gamma*length) ; D = A ; C = 1/ZC = sinh(gamma*length) ; ABCD = [A B ; C D ] Z = B ;Y = 2/ZC * tanh(gamma*length/2) Kết là: ABCD = 0.9504 + 0.0055i –0.0000 + 0.0010i Z= 10.8778 + 98.3624i Y= 0.0000 + 0.0010i 10.8778 + 98.3624i 0.9504 + 0.0055i 218 CHƯƠNG 6.4 TÓM TẮT CÁC ĐẶC TRƯNG CỦA ĐƯỜNG DÂY TẢI ĐIỆN Gọi z tổng trở nối tiếp pha km chiều dài đường dây y tổng dẫn rẽ (dung dẫn) pha km chiều dài đường dây zy = u + j v - Hằng số truyền m = - Tổng trở đặc tính ZC = z y (6.1) (6.2) - Điện áp U ( x) dòng điện I( x) điểm cách đầu nhận dây khoảng cách x U ( x) = chmx U N + ZC shmx IN (6.3) shmx U N + chmx IN ZC (6.4) I( x) = - Suy điện áp dòng điện đầu phát ứng với x = l UP = chm U N + ZC shm l IN IP = ZC shm l U N + chm l IN      UP  =  A B   U N        C D   I  IP   N  với: A = chm l C = ZC (6.5) (6.6) (6.7) B = ZC shm l shm l D = chm l = A - Mạch π tương đương: Hình 6.4: Mạch π–tương đương đường dây dài Z ' = ZC shm l = Z shml ml Y' l Y thm l / = thm = 2 ml / ZC (6.9) (6.10) - Độ dài sóng: λ= - Tích số v l = 2π v (6.11) 2π l radian độ dài điện đường dây, đường dây có chiều dài λ độ dài sóng λ ứng với độ dài điện 2π radian - Với đường dây không tổn hao, g = 0, r = 0, phần thực số truyền sóng u = phần ảo số pha v bằng: v = ω LC với L: điện cảm km chiều dài (H) (6.12) ÁP DỤNG MATLAB VÀO HỘP CÔNG CỤ HỆ THỐNG ĐIỆN 219 C: điện dung km chiều dài (F) Tổng trở đặc tính trở nên trở gọi tổng trở xung L C ZC = (6.13) Khi vận tốc truyền sóng: ω 2πf = = v v V= (6.14) LC Độ dài sóng: λ= (6.15) f LC Giả thiết GMRL = GMRC v≈ µ o εo λ ≈ f f µ o εo λ số từ thẩm không khí µo = 4π.10–7 số điện thẩm không khí εo = 8,85.10–12, vận tốc truyền sóng gần vận tốc ánh sáng 3.108 m/s Ở tần số 50 Hz độ dài sóng λ 6000 km - Đối với đường dây không tổn hao, số truyền m = jv haøm hyperbolic chmx = chjvx = cosvx vaø shmx = shjvx = jsinvx Khi phương trình (6.3) (6.4) trở thành: U ( x) = cosvx U N + jZC sinvx IN I( x) = j sinvx U N + cosvx IN ZC Ở đầu phát đường daây: UP = cos l U N + jZC sinv l IN IP = j sinv l U N + cosv l IN ZC ZC số thực ( ZC = ZC ) - Phụ tải tổng trở xung gọi công suất tự nhiên (SIL) đường dây tận tổng trở đặc tính, dòng điện đầu nhận: IN = UN (6.17) ZC với UN điện áp pha đầu nhận Đối với đường dây không tổn hao ZC trở nên trở Phụ tải ứng với tổng trở xung điện áp đònh mức gọi phụ tải tổng trở xung (SIL) hay công suất tự nhiên cho bởi: SIL = U N I*N = Vì UN = U ñm 3 U N ZC (6.18) (kV), SIL tính MW cho bởi: SIL = U 2đm ZC MW (6.19) 260 CHƯƠNG Line currents for fault at bus No From Bus 2 To Bus 3 F Phase a 1,6514 0,3761 1,1009 2,7523 Line Current Magnitude Phase b 0,0000 0,1560 0,0000 0,0000 Phase c 0,0000 0,1560 0,0000 0,0000 Another fault location? Enter ’y’ or ’n’ within single quote –> ’n’ Line-to-line fault analysis Enter Faulted Bus No –> Enter Fault Impedance Zf = R + j * X in complex form (for bolted fault enter 0) Zf = j *0.1 Line-to-line fault at bus No Total fault current = 3,2075 per unit Bus Voltages during the fault in per unit Bus No Voltage Magintude Phase b 0,6720 0,6939 0,5251 Phase a 1,0000 1,0000 1,0000 Phanse c 0,6720 0,6939 0,5251 Line currents for fault at bus No From Bus 2 To Bus 3 F Phase a 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 Line Current Magnitude Phase b 1,9245 0,2566 1,2830 3,2075 Phase c 1,9245 0,2566 1,2830 3,2075 Another fault location? Enter ’y’ or ’n’ within single quote –> ’n’ Double line-to-ground fault analysis Enter Faulted Bus No –> Enter Fault Impedance Zf = R + j * X in complex form (for bolted fault enter 0) Zf = j * 0.1 Double line to-ground fault at bus No Total fault current = 1,9737 per unit Bus Voltages during the fault in per unit Bus No Phase a 1,0066 0,9638 1,0855 Voltage Magintude Phase b 0,5088 0,5740 0,1974 Phanse c 0,5088 0,5740 0,1974 261 ÁP DỤNG MATLAB VÀO HỘP CÔNG CỤ HỆ THỐNG ĐIỆN Line currents for fault at bus No From Bus 2 To Bus 3 F Phase a 0,0000 0,1118 0,0000 0,0000 Line Current Magnitude Phase b 2,4350 0,3682 1,6233 4,0583 Phase c 2,4350 0,3682 1,6233 4,0583 Another fault location? Enter ’y’ or ’n’ within single quote –> ’n’ Ví dụ 6.20 Mạng điện 11 nút có sơ đồ H.6.18 Hình 6.18: Sơ đồ sợi (ví dụ 6.20) Điện kháng độ má y phát đvtđ Máy phát soá 10 11 X1 0,20 0,15 0,25 X0 0,06 0,04 0,08 Xn 0,05 0,05 0,00 Số liệu đường dây máy biến áp Nút số Nút số X1 đvtđ X0 ñvtñ 2 3 4 7 6 10 8 11 0,06 0,30 0,15 0,45 0,40 0,40 0,60 0,70 0,08 0,43 0,48 0,35 0,10 0,48 0,06 0,60 0,30 0,90 0,80 0,80 1,00 1,10 0,08 0,80 0,95 0,70 0,10 0,90 262 CHƯƠNG Sơ đồ thay thứ tự không xây dựng tùy theo cách đấu dây máy biến áp trình bày H.6.19 Hình 6.19: Sơ đồ thay thứ tự không Điện kháng thứ tự thuận không đường dây máy biến áp đơn vò tương đối 100 MVA cho bảng Cách nối dây máy biến áp cho H.6.18 Máy biến áp ∆–Y nút 11 nối đất qua điện kháng 0,08 đvtđ Điện kháng thứ tự thuận điện kháng thứ tự không bao gồm điện kháng nối đất trung tính 100 MVA cho bảng Bỏ qua điện trở, dung kháng rẽ phụ tải, tất điện kháng thứ tự nghòch giả thiết với điện kháng thứ tự thuận Dùng hàm zbuild để thành lập ma trận thứ tự thuận thứ tự không Giả thiết điện áp tất nút ∠0 , dùng lgfault, llfault, dlgfault để tính dòng ngắn mạch, điện áp nút dòng điện đường dây trường hợp ngắn mạch không đối xứng sau: a) Ngắn mạch pha chạm đất kim loại nút 8; b) Ngắn mạch hai pha kim loại nút 8; c) Ngắn mạch hai pha chạm đất kim loại nút Tên chương trình: CHP10EX8 Giải Khi dùng hàm zbuild, điện kháng máy phát phải bao gồm số liệu tổng trở với nút chọn làm chuẩn Máy biến áp ∆–Y tạo cách ly sơ cấp thứ cấp sơ đồ thứ tự không Đối với cách nối này, nhập inf (vào cột tương ứng điện trở điện kháng liệu thứ tự không) Đối với sơ đồ Y–∆ nối đất, thêm nhánh biểu diễn tổng trở máy biến áp từ nút không đến nút phía máy biến áp mắc Y Điện kháng nối trung tính máy phát máy biến áp bao gồm mạch thứ tự không với điện kháng có trò số 3Xn Dữ liệu tổng trở thứ tự thuận thứ tự không lệnh yêu cầu sau: 263 ÁP DỤNG MATLAB VÀO HỘP CÔNG CỤ HỆ THỐNG ĐIỆN zdata1 = zdata0 = [0 0 2 3 4 7 [0 0 0 2 3 4 7 10 11 6 10 8 11 10 11 6 10 8 11 zdata2 = zdata1; Zbus0 = zbuild (zdata0) Zbus1 = zbuild (zdata1) Zbus2 = Zbus1; lgfault (zdata0, Zbus0, zdata1, Zbus1, zdata2, Zbus2) llfault (zdata1, Zbus1, zdata2, Zbus2) dlgfault (zdata0, Zbus0, zdata1, Zbus1, zdata2, Zbus2) Kết là: Line-to-ground fault analysis Enter Faulted Bus No –> Enter Fault Impedance Zf = R + j * X in complex form (for bolted fault enter 0) Zf = Single line to-ground fault at bus No Total fault current = 2,8135 per unit Bus Voltages during the fault in per unit 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 inf 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 inf 0,00 0,20 0,15 0,25 0,06 0,30 0,15 0,45 0,40 0,40 0,60 0,70 0,08 0,43 0,48 0,35 0,10 0,48]; 0,06 + * 0,05 0,04 + * 0,05 0,08 0,06 0,10 + * 08 inf 0,60 0,30 0,80 0,80 0,80 1,00 0,00 0,08 0,80 0,95 0,70 inf 0,90]; 264 CHƯƠNG Bus No 10 11 Voltage Magnitude Phase b 0,9738 0,9756 0,9954 1,0063 0,9823 1,0123 0,9995 1,0898 1,0453 0,9995 09588 Phase a 0,8970 08377 0,7451 0,7731 0,7824 0,5936 0,6295 0,0000 0,3299 0,8612 0,8231 Phase c 0,9738 0,9756 0,9954 1,0063 0,9823 1,0123 0,9995 1,0898 1,0453 0,9995 0,9588 Line currents for fault at bus No From Bus 2 4 7 10 11 To Bus 6 8 F Phase a 0,5464 0,2113 0,3966 0,2877 0,0764 0,2540 0,5311 0,2753 0,9383 0,2753 1,3441 2,8135 0,5311 0,8615 0,7075 Line Current Magintude Phase b 0,2732 0,0407 0,0207 0,0073 0,0479 0,0255 0,0023 0,0023 0,0121 0,0023 0,0098 0,0000 0,0023 0,0711 0,3538 Phase c 0,2732 0,0407 0,0207 0,0073 0,0479 0,0255 0,0023 0,0023 0,0121 0,0023 0,0098 0,0000 0,0023 0,0711 0,3538 Another fault location? Enter ’y’ or ’n’ within single quote –> ’n’ Line-to-line fault analysis Enter Faulted Bus No –> Enter Fault Impedance Zf = R + j * X in complex form (for bolted fault enter 0) Zf = Line-to-line fault at bus No Total fault current = 2,9060 per unit Bus Voltages during the fault in per unit Bus No 10 11 Phase a 1,0000 1,0000 1,0000 1,0000 1,0000 1,0000 1,0000 1,0000 1,0000 1,0000 1,0000 Voltage Magnitude Phase b 0,8576 0,8168 0,7757 0,8157 0,7838 0,6871 0,6947 0,5000 0,5646 0,8778 0,7749 Phase c 0,8576 0,8168 0,7757 0,8157 0,7838 0,6871 0,6947 0,5000 0,5646 0,8778 0,7749 265 ÁP DỤNG MATLAB VÀO HỘP CÔNG CỤ HỆ THỐNG ĐIỆN Line currents for fault at bus No From Bus 2 4 10 11 To Bus 6 8 F Phase a 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 Line Current Magintude Phase b 0,8465 0,1762 0,2820 0,3883 0,3047 0,1285 0,2887 0,5461 0,2820 0,9817 1,3782 2,9060 0,5461 0,9633 1,0962 Phase c 0,8465 0,1762 0,2820 0,3883 0,3047 0,1285 0,2887 0,5461 0,2820 0,9817 1,3782 2,9060 0,5461 0,9633 1,0962 Another fault location? Enter ’y’ or ’n’ within single quote –> ’n’ Double line-to-ground fault analysis Enter Faulted Bus No –> Enter Fault Impedance Zf = R + j * X in complex form (for bolted fault enter 0) Zf = Double line to-ground fault at bus No Total fault current = 2,4222 per unit Bus Voltages during the fault in per unit Bus No 10 11 Voltage Magnitude Phase b 0,8441 0,7884 0,7122 07569 0,7365 0,5666 0,5907 0,0000 0,3151 0,8455 0,7509 Phase a 0,9530 0,9562 0,9919 1,0107 0,9686 1,0208 0,9992 1,1391 1,0736 0,9991 0,9239 Phase c 0,8441 0,7884 0,7122 0,7569 0,7365 0,5666 0,5907 0,0000 0,3151 0,8455 0,7509 Line currents for fault at bus No From Bus 2 4 10 11 To Bus 6 8 F Another fault location? Enter ’y’ or ’n’ within single quote –> ’n’ Phase a 0,2352 0,0350 0,0020 0,0178 0,0063 0,0413 0,0220 0,0020 0,0020 0,0104 0,0084 0,0000 0,0020 00612 0.3046 Line Current Magintude Phase b 0,8546 0,2069 0,3063 0,4278 0,3277 0,1290 0,3050 0,5924 0,3063 1,0596 1,4963 3,1483 0,5924 1,0217 1.1067 Phase c 0,8546 0,2069 0,3063 0,4278 0,3277 0,1290 0,3050 0,5924 0,3063 1,0596 1,4963 3,1483 0,5924 1,0217 1.1067 266 CHƯƠNG BÀI TẬP CHƯƠNG 6.1 Một đường dây ba pha mạch (lộ đơn) có hoán vò, pha dây chùm gồm bốn dây ACSR, 1.272.000 CM, ba pha bố trí nằm ngang H.BT6.1 Khoảng cách dây dây chùm 45 cm Dây dẫn có tên mã pheasant Trong MatLab, dùng lệnh acsr để tìm đường kính dây bán kính GMR Xác đònh điện cảm điện dung pha km chiều dài đường dây Dùng hàm [GMD,GMRL,GMRC] = gmd MatLab để kiểm tra kết Hình BT6.1 ĐS: 0,88929 mH/km; 0,012658 µF/km 6.2 Một đường dây hai mạch (lộ kép) có hoán vò, pha gồm hai dây ACSR (dây chùm), 2.167.000 CM, 72/7 tên mã Kiwi, ba pha bố trí thẳng đứng H.BT6.2 Dây dẫn có đường kính 4,4069 cm bán kính GMR 1,7374 cm Khoảng cách hai dây chùm 45 cm Cách bố trí hai mạch a1b1c1, c2b2a2 Tìm điện cảm điện dung pha km chiều dài đường dây Tìm lại giá trò bố trí hai mạch theo a1b1c1, a 2b c Dùng hàm [GMD,GMRL,GMRC] = gmd MATLAB để kiểm tra kết Hình BT6.2 ĐS: 0,4752 mH/km, 0,0240035 µF/km 0,517453 mH/km, 0,0219974 µF/km 6.3 Một đường dây truyền tải ngắn ba pha 69 kV dài 16 km Đường dây có tổng trở nối tiếp pha 0,125 + j0,4375 Ω/km Xác đònh điện áp đầu phát, phần trăm sụt áp, công suất đầu phát, hiệu suất truyền tải đường dây cung cấp: 70 MVA, hệ số công suất 0,8 trễ 64 kV 120 MW, hệ số công suất 64 kV Dùng chương trình lineperf để kiểm chứng kết ÑS: a) 70,508 kV ; 10,17% ; 58,39 + j50,37 MVA ; 95,9% b) 69 kV ; 7,83% ; 127 + j24,61 MVA ; 94,465% 6.4 Làm lại tâp từ 3.9 đến 3.17 dùng chương trình lineperf 6.5 Đường dây truyền tải tập 3.13 có điện trở 0.011 Ω/km Dùng chương trình lineperf: a) Xác đònh đại lượng đầu phát cho biết đại lượng đầu nhận: 735∠00 kV, 1600 MW 1200 MVAr ÁP DỤNG MATLAB VÀO HỘP CÔNG CỤ HỆ THỐNG ĐIỆN 267 b) Xác đònh đại lượng đầu nhận cho biết đại lượng đầu phát: 756∠00 kV, 1920 MW 600 MVAr c) Xác đònh đại lượng đầu phát cho biết tổng trở phụ tải đầu nhận 282,38 Ω 735 kV d) Tìm điện áp đầu nhận đường dây hở mạch đầu nhận (không tải) điện áp đầu phát 765 kV Xác đònh điện kháng công suất kháng cuộn kháng bù ngang đặt đầu nhận để giới hạn điện áp đầu nhận 765 kV Vẽ trắc đồ điện áp đường dây có bù không bù e) Tìm dòng điện đầu nhận đầu phát đường dây bò ngắn mạch ba pha đầu nhận f) Đối với đường dây mang tải a), xác đònh điện dung công suất kháng tụ bù ngang đặt đầu nhận để giữ điện áp đầu nhận 735 kV điện áp đầu phát 765 kV Cho biết đặc tính vận hành đường dây sau bù g) Xác đònh tình trạng vận hành đường dây đường dây bù dọc với độ bù dọc 40% với phụ tải a) 735 kV h) Đường dây bù dọc 40% cung cấp cho tải a) Xác đònh điện dung công suất kháng tụ bù ngang đặt đầu nhận để giữ điện áp đầu nhận 735 kV điện áp đầu phát 765 kV i) Vẽ đồ thò vòng tròn j) Vẽ trắc đồ điện áp điện áp đầu phát 765 kV k) Vẽ đường cong khả tải điện áp đầu phát 765 kV, điện áp đầu nhận 735 kV Dòng điện cho phép dây dẫn 5000 A/pha 6.6 Khảo sát hệ thống hữu cho thấy cần phải tải 2400 MW khoảng cách 400 km Cấp điện áp xét gồm cấp 345 kV, 500kV 765 kV Đối với thiết kế sơ khả tải đường dây thực tế, giả thiết tổng trở sóng sau: 345 kV ZC = 320 Ω 500 kV ZC = 290 Ω 765 kV ZC = 265 Ω Độ dài sóng đường dây giả thiết 5000 km (60 Hz) Khả tải thực tế đường dây vào góc truyền tải δ = 350 Giả thiết |UP| = 1,0 đvtđ |UN| = 0,9 đvtđ Xác đònh số mạch tải điện ba pha (số lộ song song) cấp điện áp Mỗi trụ điện treo tối đa hai mạch Để giới hạn tổn hao vầng quang, đường dây 500 kV phải dùng dây chùm có hai dây pha dây chùm 765 kV phải có bốn dây pha Khỏang cách dây dây chùm 45 cm Cỡ dây phải chọn có khả tải dòng điện ứng với công suất 5000 MVA Dùng lệnh acsr MatLab để tìm cỡ dây thích hợp Sau khoảng cách tối thiểu pha kế cận bố trí mặt phẳng ngang ứng cấp điện áp: Cấp điện áp (kV) Khoảng cách hai pha kế cận (mét) 435 7,0 500 9,0 765 12,5 268 CHƯƠNG a) Chọn cấp điện áp thích hợp, cỡ dây, cấu trúc trụ Dùng chương trình lineperf tùy chọn số để có phần trăm sụt áp hiệu suất truyền tải công suất đầu nhận 3000 MVA, hệ số công suất 0,8 trễ điện áp đònh mức chọn Bổ sung cho thiết kế chọn cỡ dây cho hiệu suất truyền tải 94% phụ tải nói b) Tìm tình trạng vận hành đường dây bao gồm tùy chọn 4–8 chương trình lineperf phương án thiết kế sau Tóm tắt đặc tính đường dây chế độ bù yêu cầu 6.7 Cho mạng điện có bốn nút H.BT6.7 Mỗi máy phát điện biểu diễn sức điện động đặt sau điện kháng độ Tất điện kháng cho đơn vò tưong đối công suất Bỏ qua điện trở điện dung đường dây Thành lập ma trận Zbus với nút trung tính làm chuẩn kiểm tra chương trình Zbuild ÑS: Zbus 0, 240 0, 140 = j 0, 200  0, 200 0, 140 0, 200 0, 200  0, 2275 0, 175 0, 175 0, 175 0, 310 0, 310   0, 175 0, 310 0, 500  Hình BT6.7 6.8 Cho mạng điện sáu nút H.BT6.8 Số liệu đường dây máy biến áp gồm điện trở điện kháng nối tiếp đơn vò tương đối nửa dung dẫn toàn đường dây đơn vò tương đối 100 MVA lập bảng Hình BT6.8 Số liệ u đường dây má y biến p Nút Nút R X ½B số số đvtđ đvtđ đvtđ 1 5 6 0,035 0,025 0,040 0,000 0,000 0,028 0,026 0,225 0,105 0,215 0,035 0,042 0,125 0,175 0,0065 0,0045 0,0055 0,0000 0,0000 0,0035 0,0300 269 ÁP DỤNG MATLAB VÀO HỘP CÔNG CỤ HỆ THỐNG ĐIỆN Tổng trở độ máy phát 100 MVA: Tổng trở độ máy phát, đvtđ Máy phá t số Ra X’d 0 0,20 0,15 0,25 Boû qua điện dung đường dây phụ tải, dùng hàm Zbus = zbuild(zdata) để thành lập ma trận tổng trở Zbus Khi dùng hàm Zbus = zbuild(zdata), điện kháng máy phát phải kể vào mãng zdata với nút làm chuẩn 6.9 Trong tập 6.8 kể thêm điện dung đường dây bỏ qua phụ tải, dùng hàm zbuildpi(linedata,gendata,yload) để thành lập Zbus 6.10 H.BT6.10 sơ đồ sợi hệ thống ba nút với máy phát nút Điện áp nút U = 1,0∠00 đvtđ Điện áp nút giữ cố đònh 1,05 đvtđ với công suất tác dụng phát lên lưới 400 MW Phụ tải nút có công suất 500 MW 400 MVAr Tổng dẫn đường dây đvtđ 100 MVA Dùng cho mục đích tính tay, điện trở điện dung đường dây bỏ qua Hình BT6.10 a) Chứng tỏ biểu thức công suất tác dụng nút công suất tác dụng phản kháng nút cho bởi: P2 = 40 | U || U1 | cos(900 − δ2 + δ1 ) + 20 | U || U | cos(900 − δ2 + δ3 ) P3 = 20 | U || U1 | cos(900 − δ3 + δ1 ) + 20 | U || U | cos(900 − δ3 + δ2 ) Q3 = −20 | U || U1 | sin(900 − δ3 + δ1 ) − 20 | U || U | sin(900 − δ3 + δ2 ) + 40 | U |2 b) Dùng phương pháp Newton–Raphson, bắt đầu với U2(0) = 1,0 + j0 vaø U3(0) = 1,0 + j0 giữ cho |U2| = 1,05 đvtđ, xác đònh điện áp U2 U3 Thực hai lần lặp c) Kiểm tra kết dùng chương trình lfnewton hay chương trình phân bố công suất khác Giả thiết công suất kháng có điều chỉnh điện áp (nút 2) giữ giới hạn 600 MVAr ĐS: Ma trận tổng dẫn viết theo số phức dạng cực: Ybus  60∠ − π / 40∠π / 20∠π / =  40∠π / 60∠ − π / 20∠π /  20∠π / 20∠π / 40∠ − π /     b) δ2(1) = 0,0275 rad = 1,57820 ; δ3(1) = –0,1078 rad = –6,1790 270 CHƯƠNG δ2(2) = 0,0285 rad = 1,63270 ; δ3(2) = –0,1189 rad = –6,8160 |U3(1)| = 0,9231 đvtđ ; |U3(2)| = 0,9072 đvtđ 6.11 Với số liệu tập 6.10 a) Dùng thuật toán phân lập nhanh để phân bố công suất Thực hai lần lặp b) Kiểm tra kết cách dùng chương trình decouple hay chương trình khác Giả thiết giới hạn công suất kháng nút khoảng từ đến 600 MVAr ĐS: a) δ2(1) = 0,0262 rad = 1,50060 ; δ3(1) = –0,1119 rad = –6,4120 δ2(2) = 0,0277 rad = 1,58630 ; δ3(2) = –0,1182 rad = –6,7720 | U 3(1)| = 0,9250 ñvtñ ; | U 3(2)| = 0,9072 đvtđ 6.12 Cho hệ thống ba nút có sơ đồ H.BT6.12 Thanh máy phát Điện áp nút U = 1,0∠00 đvtđ Phụ tải nút có công suất ghi sơ đồ Tổng trở đường dây cho đvtđ 100 MVA Dùng cho mục đích tính tay, bỏ qua điện trở điện dung đường dây a) Dùng phương pháp Gass–Seidel với trò số ban đầu U 2(0) = 1,0 + j0 vaø U 3(0) = 1,0 + j0, xác đònh U U Thực hai lần lặp b) Nếu sau số lần lặp, điện áp nút hội tụ trò số: U = 0,90 – j0,10 đvtđ U = 0,95 – j0,05 đvtđ Xác đònh dòng công suất đường dây tổn thất công suất, công suất tác dụng phản kháng nút cân Vẽ chiều dòng công suất đường dây c) Kiểm tra lời giải cách dùng chương trình lfgauss hay chương trình khác Dùng độ xác 0,00001 thừa số tăng tốc 1,0 Hình BT6.12 ĐS: a) U2 c) (1) = 0,9360 – j0,0800 U 3(1) = 0,9602 – j0,0460 (2) = 0,9089 – j0,0974 U 3(2) = 0,9522 – j0,0493 U2 S 12 = 300 MW + j300 MVAr ÁP DỤNG MATLAB VÀO HỘP CÔNG CỤ HỆ THỐNG ĐIỆN 271 S 21 = –300 MW – j240 MVAr ∆ S 12 = MW + j60 MVAr S 13 = 400 MW + j400 MVAr S 31 = –400 MW – j360 MVAr ∆ S 13 = MW + j40 MVAr S 23 = –100 MW – j80 MVAr S 32 = 100 MW + j90 MVAr ∆ S 23 = MW + j10 MVAr S = 700 MW + j700 MVAr 6.13 Cho hệ thống ba nút có sơ đồ H.BT6.13 với nút máy phát Điện áp nút U1 = 1,025∠00 Điện áp nút giữ cố đònh 1,03 đvtđ với công suất tác dụng phát lên hệ thống 300 MW Phụ tải có công suất 400 MW 200 MVAr lấy từ nút Tổng trở đường dây cho đơn vò tương đối 100 MVA Dùng cho mục đích tính tay, bỏ qua điện trở điện dung đường dây a) Dùng phương pháp Gauss–Seidel với trò số ban đầu U 2(0) = 1,0 + j0 vaø U 3(0) = 1,03 + j0 giữ | U 3| = 1.03 đvtđ, xác đònh điện áp U U Thực hai lần lặp b) Nếu sau số lần lặp, điện áp nút hội tụ trò soá: U = 1,001243∠–2,1 = 1,000571 – j0,0366898 ñvtñ U = 1,03∠1,36851 = 1,029706 + j0,0246 đvtđ Xác đònh dòng công suất tổn thất nhánh công suất tác dụng phản kháng nút cân Vẽ chiều công suất nhánh Kiểm tra lời giải dùng chương trình lfgauss Hình BT6.13 ÑS: a) U 2(1) = 1,0025 – j0,0500 Q3(1) = 1,2360 U3 (1) = 1,0299 + j0,0152 U2 (2) = 1,0051 – j0,0434 Q3(2) = 1,1628 U3 (2) = 1,0298 + j0,02107 272 CHƯƠNG b) S 12 = 150,428 MW + j100,159 MVAr S 21 = –150,428 MW – j92,387 MVAr ∆ S 12 = MW + j7,772 MVAr S 13 = –50,428 MW – j9,648 MVAr S 31 = 50,428 MW + j10,902 MVAr ∆ S 13 = MW + j1,255 MVAr S 23 = –249,572 MW – j107,613 MVAr S 32 = 249,572 MW + j126,034 MVAr ∆ S 23 = MW + j18,421 MVAr S = 100 MW + j90,51 MVAr 6.14 Một hệ thống 26 nút cho H.BT6.14 Tìm lời giải phân bố công suất phương pháp: a) Gauss–Seidel; b) Newton–Raphson; c) Phân lập nhanh Số liệu phụ tải cho bảng: Số liệ u phụ tải STT Phụ tải nút MW 10 11 12 13 51,0 22,0 64,0 25,0 50,0 76,0 0,0 0,0 89,0 0,0 25,0 89,0 31,0 STT Phụ tải MVAr nút MW MVAr 41,0 15,0 50,0 10,0 30,0 29,0 0,0 0,0 50,0 0,0 15,0 48,0 15,0 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 24,0 70,0 55,0 78,0 153,0 75,0 48,0 46,0 45,0 25,0 54,0 28,0 40,0 12.0 31,0 27,0 38,0 67,0 15,0 27,0 23,0 22,0 12,0 27,0 13,0 20,0 Độ lớn điện áp, công suất huy động máy phát, giới hạn công suất kháng nút có điều chỉnh điện áp cho bảng Nút có điện áp đònh trước U1 = 1,025∠00 chọn làm nút cân 273 ÁP DỤNG MATLAB VÀO HỘP CÔNG CỤ HỆ THỐNG ĐIỆN Số liệ u máy phá t STT Công suất Điện nút 26 Giới hạ n MVAr phát áp 1,025 1,020 1,025 1,050 1,045 1,015 MW Min Max 79,0 20,0 100,0 300,0 60,0 40,0 40,0 40,0 40,0 15,0 250,0 150,0 80,0 160,0 50,0 Công suất kháng tụ bù ngang đặt trạm đầu phân áp chỉnh đònh cho bảng đây: Tụ bù ngang Đầu phân aù p STT nuùt MVAr Nhaùnh 11 12 15 4,0 2,0 5,0 2,0 1,5 2,0 0,5 2-3 - 13 - 13 4-8 - 12 6- 19 7-9 19 5,0 Đầu phân p chỉnh đònh 0,960 0,960 1,017 1,050 1,050 0,950 0,950 Số liệu đường dây máy biến áp gồm điện trở cảm kháng nối tiếp đvtđ nửa ( Y /2) dung dẫn toàn đường dây đvtđ 100 MVA cho bảng đây: Số liệ u đường dây má y biến aù p STT nuùt STT nuùt R, pu X, pu 1/2 B, pu STT nuùt STT nuùt R, pu X, pu 1/2 B, pu 1 2 2 4 6 6 7 10 10 10 18 13 26 13 12 11 18 19 21 12 10 12 19 20 0,0005 0,0013 0,0014 0,0103 0,0074 0,0035 0,0323 0,0007 0,0008 0,0016 0,0069 0,0053 0,0097 0,0037 0,0035 0,0050 0,0012 0,0009 0,0020 0,0010 0,0024 0,0547 0,0066 0,0048 0,0110 0,0513 0,0586 0,0321 0,0967 0,1967 0,0054 0,0240 0,0207 0,0300 0,0306 0,0570 0,0222 0,0660 0,0900 0,0069 0,0429 0,0180 0,0493 0,0132 0,2360 0,0160 0,0300 0,0600 0,0500 0,0180 0,0390 0,0250 0,0000 0,0005 0,0001 0,0150 0,0990 0,0010 0,0001 0,0012 0,0450 0,0226 0,0001 0,0250 0,0200 0,0010 0,0100 0,000 0,0010 10 11 11 12 12 13 13 13 14 15 16 16 17 17 19 19 19 20 20 21 22 22 23 22 25 26 14 15 14 15 16 15 16 17 20 18 21 23 24 25 21 22 24 23 24 25 0,0069 0,0960 0,0165 0,0327 0,0180 0,0046 0,0116 0,0179 0,0069 0,0209 0,0990 0,0239 0,0032 0,2290 0,0300 0,0300 0,1190 0,0657 0,0150 0,0476 0,0290 0,0310 0,0987 0,0298 0,2700 0,0970 0,0802 0,0598 0,0271 0,0610 0,0888 0,0382 0,0512 0,0600 0,0585 0,0600 0,4450 0,1310 0,1250 0,2249 0,1570 0,0366 0,1510 0,0990 0,0880 0,1168 0,005 0,010 0,004 0,000 0,000 0,001 0,000 0,001 0,000 0,000 0,000 0,000 0,038 0,000 0,000 0,002 0,004 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 274 CHƯƠNG Sơ đồ sợi hệ thống: ... cond.(enter for single cond.) = Bundle spacing in cm = 46 GMD = 56. 066 49 ft GMRL = 0 .65 767 ft GMRC = 0 .69 6 96 ft L = 0.8891 C = 0.0127 Ví dụ 6. 2: Một đường dây ba pha lộ kép 345 kV có hoán vò, pha... j (107,1 – 42,84) = j 64 , 26 Ω Y' = j vl 21, 64 1° tg ( ) = j tg ( ) = j 0,0013 16 siemen Zc 290, 43 Haèng số B = j 64 , 26 Ω số A cho bởi: A =1+ Z' Y ' ( j64, 26) ( j0, 0013 16) = 1+ = 0,9577 2 Điện... 288 ,67 5 kV Dòng điện đầu nhận: IN = S*N 3U*N = 1000∠ − 36, 87° = 1, 1547∠ − 36, 87° kA 3x288, 67 5∠0° Suy điện áp đầu phát: UP = A U N + B IN = 0,9577x288 ,67 5 + j64,26x1,1547 ∠ − 36, 87° = 3 26, 4