Đồ án mô phỏng quá trình HDTLCO

Đồ án mô phỏng quá trình HDTLCO Đồ án mô phỏng quá trình HDTLCO Đồ án mô phỏng quá trình HDTLCO Đồ án mô phỏng quá trình HDTLCO Đồ án mô phỏng quá trình HDTLCO Đồ án mô phỏng quá trình HDTLCO Đồ án mô phỏng quá trình HDTLCO

CHƯƠNG I: TỔNG QUAN VỀ QUÁ TRÌNH HDT-LCO 1.1 Vai trò, tầm quan trọng q trình HDT 1.1.1 Tại phải có phân xưởng HDT  Trong thành phần hóa học dầu thơ, ngồi thành phần hợp chất hydrocacbon (HC) chứa hàm lượng không nhỏ hợp chất phi HC hợp chất kim Các hợp chất phi HC gồm hợp chất lưu huỳnh (S), Nitơ, Oxy Chúng hợp chất khơng có lợi dầu thơ Tác hại liên quan đến q trình chế biến Dầu thô sau khai thác lên qua trình chế biến Trong trình chế biến hợp chất S có khả gây ăn mòn thiết bị, làm ngộ độc, giảm hoạt tính tuổi thọ chất xúc tác Riêng với hợp chất chứa Nitơ hợp chất kim tồn hàm lượng nhỏ gây ngộ độc vĩnh viễn cho xúc tác Tác hại liên quan đến trình sử dụng nhiên liệu Khi đốt cháy nhiên liệu động cơ, hợp chất chứa S kết hợp với Oxi tạo khí SOx Phần lớn thải môi trường, chúng kết hợp với nước tạo axit tương ứng gây mưa axit làm ô nhiễm môi trường Phần lại động cơ, chúng kết hợp với nước tạo axit gây ăn mòn hệ thống động làm giảm tuổi thọ làm việc động Tác hại liên quan đến trình bảo quản Dầu thô sản phẩm dầu mỏ trình bảo quản chứa hợp chất chứa S gây ăn mòn thiết bị Các hợp chất Nitơ dễ gây màu sản phẩm Ngày nay, nguồn dầu thô ngày cạn kiệt nên việc tận dụng phân đoạn cặn nặng làm nguyên liệu để sản xuất sản phẩm trắng ngày tăng Chính phân xưởng Hydrotreating mang nhiều ý nghĩa quan trọng thiếu ngành cơng nghiệp lọc hóa dầu, sử dụng trình xử lý làm sản phẩm cuối làm nguồn nguyên liệu trước đưa vào công đoạn chế biến sau Bảng đưa tiêu chuẩn chất lượng nhiên liệu châu Âu S nhiên Năm liệu 2000 2005 2009 350 50 10 150 50 10 Dầu Diesel (ppm) Xăng (ppm) Bảng 1: Tiêu chuẩn chất lượng nhiên liệu châu Âu 1.1.2.Vai trò tầm quan trọng phân xưởng HDT nhà máy lọc dầu Do phân xưởng HDT sử dụng xử lý làm nhiều nguồn nguyên liệu sản phẩm khác sơ đồ chung nhà máy lọc dầu nên nhà máy lọc dầu thiếu phân xưởng HDT Phân xưởng sử dụng mục đích cụ thể sau (hình 1):  Xử lý phân đoạn xăng từ phân xưởng chưng cất khí (CDU) để làm nguyên liệu cho phân xưởng Reforming Isome hóa sản xuất xăng thương phẩm có trị số octan cao  Xử lý phân đoạn Kerosen từ phân xưởng chưng cất khí dùng để phối trộn nhiên liệu phản lực làm dầu hỏa  Xử lý phân đoạn Gasoil nhẹ khí để phối trộn nhiên liệu Diesel  Xử lý sản phẩm LCO phân xưởng FCC  Xử lý phân đoạn Gasoil chân không sản xuất dầu nhờn làm nguyên liệu cho FCC  Hình 1: Sơ đồ điển hình phân xưởng HDT nhà máy lọc dầu 1.2 Phân xưởng HDT-LCO nhà máy lọc dầu Dung Quất 1.2.1 Tổng quan về phân xưởng LCO HDT a.Chức nhiệm vụ Phân xưởng xử lý LCO bằng hydro (LCO HDT) thiết kế nhằm sử dụng khí hydro để xử lý tạp chất lưu huỳnh, nitơ có dòng ngun liệu light cycle oil từ q trình xử lý nhà máy lọc dầu để đảm bảo sản phẩm diesel phối trộn đạt yêu cầu tiêu chuẩn chất lượng sản phẩm diesel thương mại Tại nhà máy Lọc dầu Dung Quất, phân xưởng LCO HDT thiết kế với công suất hoạt động 165.000 kg/h (196 m3/h) hoạt động 8000 mỗi năm Xúc tác trình tái sinh chỗ với chu kỳ tái sinh năm/lần tuổi thọ xúc tác vào khoảng năm [1] b.Nguyên liệu sản phẩm Nguyên liệu Nguyên liệu trình LCO HDT nhà máy Lọc dầu Dung Quất bao gồm dòng dầu sau: Dòng dầu nhẹ (LGO) dầu nặng (HGO) từ trình chưng cất áp suất khí (CDU) Dòng light cycle oil (LCO) từ trình cracking xúc tác (RFCC) Ngồi có dòng LCO từ bể chứa Các dòng ngun liệu khơng cố định mà thay đổi tùy thuộc vào chế độ vận hành nhà máy, đặc biệt phân xưởng RFCC Nguồn ngun liệu cho q trình LCO HDT tóm tắt bảng sau: Bảng 1 Nguyên liệu cho trình LCO HDT Dung Quất [1] Nguồn Chế độ Đơn dầu thô RFCC vị LCO LGO HGO Nguyên liệu tổng Max Bạch Distillate Hổ Max Gasoline Max Dầu thô Distillate trộn Max Gasoline t/h 165.0 0.0 0.0 165.0 t/h 56.5 0.0 82.3 t/h 163.9 0.0 0.0 163.9 t/h 59.3 68.4 165.4 25.8 37.7  Tính chất dòng nguyên liệu tổng hợp bảng sau: Đặc tính dòng dầu Bạch Hổ chế độ max Gasoline sau: Bảng Đặc tính dòng Bạch Hổ – Max Gasoline [1] Phương pháp thử Trọng lượng riêng 15oC Hàm lượng lưu huỳnh Đơn vị LGO HGO LCO Dòng tổng - - 0.8300 0.9110 0.8842 wt % - 0.029 1.155 0.047 N2 wt ppm - 150 850 618 Điểm chảy o C - 24.0 -14.0 10.0 Chỉ số Cetan D4737 - - 89.3 29.7 42 - 180 180 ASTM D86 IBP o C Phương Đơn vị pháp thử LGO HGO LCO Dòng tổng 5% thể tích o C 322 220 220 10% o C 332 230 238 30% o C 355 245 264 50% o C 368 262 297 70% o C 379 286 334 90% o C 405 322 378 414 335 396 - 353 428 95% o EBP C IP=1% thể tích EP=98% thể tích  Đặc tính dòng dầu Bạch Hổ chế độ max Distilate sau: Bảng Đặc tính dòng Bạch Hổ – Max Distilate [1] Phương Đơn vị LGO HGO LCO Dòng tổng - - - 0.8840 0.8840 wt % - - 0.040 0.040 N2 wt ppm - - 650 650 Điểm chảy o C - - -18.9 -18.9 - - - 42 42 pháp thử Trọng lượng riêng @15oC -Hàm lượng lưu huỳnh Chỉ số D4737 Cetan ASTM - - D86 IBP o 189 189 5% thể tích o 204 204 10% o 212 212 30% o 239 239 50% o 264 264 70% o 292 292 90% o 334 334 95% o 450 450 EBP o 374 374 C C C C C C C C C  Đặc tính dòng dầu trộn chế độ max Gasoline sau: Bảng Đặc tính dòng dầu trộn – Max Gasoline [1] Phương pháp thử Đơn vị LGO - wt % HGO LCO Dòng tổng 0.8150 0.8370 0.9260 0.8570 0.200 0.371 0.619 0.389 100 150 1200 477 -4.0 21.0 12.9 5.0 Trọng lượng riêng 15oC Hàm lượng lưu huỳnh N2 Điểm chảy wt ppm o C Chỉ số - 65 65 27 52 IBP o C - - 188 188 5% thể tích o C 219 320 221 220 10% o C 228 331 230 236 30% o C 252 354 245 262 50% o C 275 367 263 290 70% o C 295 378 287 319 90% o C 321 404 323 366 95% o C - 413 336 387 EBP o C 331 - 353 426 Cetan D4737 ASTM D86  Đặc tính dòng dầu trộn chế độ max Distilate sau: Bảng Đặc tính dòng dầu trộn – Max Distilate [1] Phương Dòng Đơn vị LGO HGO LCO - - - 0.8810 0.8810 wt % - - 0.450 0.450 N2 wt ppm - - 900 900 Điểm chảy o - -17.3 -17.3 pháp thử Trọng lượng riêng @15oC Hàm lượng lưu huỳnh C - tổng Chỉ số Cetan D4737 - - - 37 37 ASTM D86 IBP o C 189 189 5% thể tích o C 203 203 10% o C 212 212 30% o C 239 239 50% o C 263 263 70% o C 291 291 90% o C 333 333 95% o C 349 349 EBP o C 373 373  RFCC chế độ tối đa gasoil: Nguồn nguyên liệu LCO cho phân xưởng HDT-LCO lấy toàn từ phân xưởng RFCC,đưa phối trộn cho Dieezel Cơng suất cực đại LCO-HDT có giới hạn phân xưởng RFCC hoạt động chế độ tối đa Gasoil, thùng chứa khơng có phối trộn với nguồn nguyên liệu khác  RFCC chế độ tối đa xăng : Khi RFCC hoạt động chế độ tối đa xăng , sản phẩm LCO làm giảm công suất phân xưởng HDT-LCO xuống 50% , LCO trộn với nguyên liệu khác (như LGO,HGO đến từ phân xưởng chưng cất khí quyển) Nguyên liệu bồn chứa nhà máy dầu hỗn hợp, nguyên liệu khác đưa tới phân xưởng HDT-LCO tối đa để tăng tối đa Diezel có hàm lượng lưu huỳnh thấp Trong bồn chứa nguyên liệu nhà máy có dầu Bạch Hổ( Hàm lượng lưu huỳnh thấp ), dòng nguyên liệu đưa tới với lượng nhằm bổ sung công suất giảm xuống phân xưởng  Như với chế độ hoạt động khác phân xưởng HDT-LCO nhà máy lọc dầu Dung Quất, khuôn khổ đồ án em xin thực tìm hiểu mơ chế độ tối đa Distillate sử dụng nguồn nguyên liệu dầu thô Bạch Hổ với đặc điểm nguyên liệu bảng sau: Đơn vị LCO Kg/h 165024 Kgmol/h 834.57 Enthalpy MW 3.78 Tỷ trọng Kg/m3 858.32 Khối lượng Kg/kmol 196.3 Lưu lượng khối lượng Lưu lượng mol mol Nguồn hydro Trong q trình HDT hydro thành phần khơng thể thiếu Hydro có tác nhân trực tiếp loại bỏ xử lý tạp chất có mặt dòng nguyên liệu đồng thời ảnh hưởng đến hiệu suất tồn q trình Do dó, việc cung cấp hydro ln quan tâm nhằm cung cấp đủ lượng hydro cần thiết cho phân xưởng HDT Nguồn hydro cung cấp cho phân xưởng LCO HDT nhà máy lấy chủ yếu từ phân xưởng CCR Theo thiết kế, dòng hydro từ CCR có thành phần bảng sau: Bảng Thành phần dòng Hydro Make-up [1] 10 chúng Các cấu tử giả yêu cầu phải biết thông số bao gồm: khối lượng phân tử, nhiệt độ sôi khối lượng riêng chất Các thông số trình bày bảng sau: Bảng Thông số số sản phẩm BP Density (oC) (Kg/m3) 150.84 126.24 770 1-Ethyl-4-methylcyclohexane 150.84 126.24 800 1-Ethyl-2-methylcyclohexane 150.84 126.24 770 1-Metyl-3-npropylcyclohexane 165.61 140.27 782 n-Butylcyclohexane 166.5 140.27 777 Sec-Butylcyclohexane 166.5 140.27 777 1-Metyl-2-isopropylcyclohexane 168.24 140.27 786 2-Propyl-1-methylcyclohexane 169.84 140.27 800 1-Etyl-3,4-dimetylcyclohexane 169.84 140.27 800 10 1-Etyl-2,3-dimetylcyclohexane 171.72 140.27 800 11 1-Metyl-4-isopropylcyclohexane 174.95 140.27 800 12 1-Tertbulty-4-methycyclohexane 184.2 154.29 800 13 1-Secbuthyl-3-methylbenzen 184.21 154.29 801 14 1-Metyl-3-isobutancyclohexane 184.21 154.29 801 15 1-Metyl-4-isobutancyclohexane 184.21 154.29 801 16 1-Metyl-2-isobutancyclohexane 184.21 154.29 801 185.07 154.29 776 185.07 154.29 776 STT Tên hợp chất MW 1-Ethyl-3-methylcyclohexane 17 18 1-Propyl-3,5dimetylcyclohexane 1-Isopropyl-3,5-dicyclohexane 37 STT 19 Tên hợp chất 1-Propyl-3,4dimetylcyclohexane BP Density (oC) (Kg/m3) 185.07 154.29 776 MW 20 1-Ethyl-3-propylcyclohexane 196.25 154.29 779 21 1,3-Dimetyl-5-secbutylbenzen 214.94 162.17 861 22 1,2-Dimetyl-4-Secbutylbenzen 221.27 162.27 861 23 1,2,3-Trimethyl-5-propylbenzen 235.41 162.27 865 24 Cylohexybenzen 247.39 160.25 900 25 1-Cyclohexyl-3-methylbenzen 262.6 174.28 932 26 1-Methyl-4-cyclohexylbenzen 265.14 174.28 932 27 1-Methyl-2-cyclohexylbenzen 265.77 174.28 932 280.83 188.31 927 28 1-Cyclohexyl-3,5dimethylbenzen d.Xác định khối lượng hợp chất chứa lưu huỳnh nguyên liệu LCO Việc xác định khối lượng hợp chất chứa lưu huỳnh ngun liệu tính tốn dựa phương pháp tính đưa tài liệu tác giả Weixiang Zhao đồng nghiệp [7] Cùng với sử dụng ngun liệu LCO có sẵn hàm lượng lưu huỳnh theo khoảng nhiệt độ sơi theo tài liệu [8] Sau lấy tỷ lệ cho phù hợp với nguyên liệu LCO nghiên cứu Trong q trình tính tốn, hợp chất chứa lưu huỳnh khoảng nhiệt độ sôi coi có khối lượng bằng Kết việc tính tốn thể bảng sau: Bảng Hàm lượng chất chứa lưu huỳnh nguyên liệu 38 STT 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 %S phân %S từn Thiophenol đoạn 0.000007 cấu tử 0.0000074 ThiaCC7 0.000009 0.0000029 Tên hợp chất 1-Heptanthiol 0.0000029 B-Sulphide 0.0000029 P-DiSulphide 0.000016 0.0000053 BzlMercaptan 0.0000053 1-Octanethiol 0.0000053 1-C9-Thiol 0.000024 0.0000081 ThioNaphtene 0.0000081 BT 0.0000081 5-MeBT 0.000037 0.0000074 6-MeBT 0.0000074 4-MeBt 0.0000074 7-MeBT 0.0000074 3-MeBT 0.0000074 27-DiMeBT 0.000075 0.0000094 24-DiMeBT 0.0000094 56-DiMeBT 0.0000094 45-DiMeBT 0.0000094 36-DiMeBT 0.0000094 2-EtBT 0.0000094 7-EtBT 0.0000094 39 STT 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 Tên hợp chất %S phân %S từn đoạn cấu tử 0.0000094 0.000194 0.0000243 35-DiMeBT 23-DiMeBT 34-DiMeBT 0.0000243 7-PrBT 0.0000243 257-TriMeBT 0.0000243 357-TriMeBT 0.0000243 267-TriMeBT 0.0000243 356-TriMeBT 0.0000243 237-TriMeBT 0.0000243 235-TriMeBT 0.000170 0.0000568 236-TriMeBT 0.0000568 234-TriMeBT 0.0000568 2357-TeMeBT 0.000158 0.0000526 2367-TeMeBT 0.0000526 2567-TeMeBT 0.0000526 DBT 0.000061 0.0000607 1-MeDBT 0.000268 0.0000446 2-MeDBT 0.0000446 3-MeDBT 0.0000446 4-MeDBT 0.0000446 24-DiMeDBT 0.0000446 13-DiMeDBT 44 Tổng cộng 0.0000446 40 41 42 43 0.0010188 0.0010188 40 e.Các thông số động học phản ứng HDS Các thông số động học chất phản ứng yếu tố quan trọng việc mô phản ứng q trình HDS Các thơng số xác định tài liệu [6] tác giả G.F Froment đồng nghiệp Nhóm tác giả đưa thông số động học phản ứng 40 hợp chất chứa lưu huỳnh Các hợp chất lại xác định dựa tài liệu [9],[10],[11] Kết thông số động học phản ứng đưa bảng sau Bảng Các thông số động học phản ứng STT A E (m3/(kg cat.h)) (K Tên hợp chất Thiophenol 6.93 E+02 ThiaCC7 6.58 E+02 1-Heptanthiol 5.78 E+02 B-Sulphide 5.22 E+02 P-DiSulphide 5.08 E+02 BzlMercaptan 6.15 E+02 1-Octanethiol 5.22 E+02 1-C9-Thiol 4.77 E+02 9 ThioNaphtene 5.69 E+02 10 BT 6.54 E+10 11 5-MeBT 4.25 E+09 41 STT A E (m3/(kg cat.h)) (K Tên hợp chất 12 6-MeBT 4.25 E+09 13 4-MeBt 8.69 E+06 14 7-MeBT 2.03 E+09 11 15 3-MeBT 8.867 E+06 16 27-DiMeBT 2.717 E+15 17 24-DiMeBT 4.412 E+14 18 56-DiMeBT 7.423 E+09 11 19 45-DiMeBT 9.943 E+09 11 20 36-DiMeBT 3.717 E+12 21 2-EtBT 2.173 E+07 22 7-EtBT 2.394 E+10 23 35-DiMeBT 3.717 E+12 24 23-DiMeBT 5.511 E+14 25 34-DiMeBT 6,025 E+06 26 7-PrBT 8.112 E+14 27 257-TriMeBT 5.102 E+14 28 357-TriMeBT 1.212 E+10 29 267-TriMeBT 4.371 E+11 30 356-TriMeBT 1.528 E+11 31 237-TriMeBT 4.371 E+11 32 235-TriMeBT 1.861 E+12 33 236-TriMeBT 1.861 E+12 42 STT A E (m3/(kg cat.h)) (K Tên hợp chất 34 234-TriMeBT 9.660 E+17 35 2357-TeMeBT 2.026 E+11 36 2367-TeMeBT 5.629 E+12 37 2567-TeMeBT 5.297 E+10 38 DBT 3.974 E+03 39 1-MeDBT 1.717 E+05 40 2-MeDBT 7.579 E+05 41 3-MeDBT 7.579 E+05 42 4-MeDBT 1.181 E+04 43 24-DiMeDBT 3.371 E+02 44 13-DiMeDBT 5.421 E+06 2.3Mơ q trình HDS ngun liệu LCO Nhà máy lọc dầu Dung Quất 2.3.1Thiết lập hệ cấu tử giả Với cấu tử chứa lưu huỳnh sản phẩm phản ứng HDS nêu mục 2.2, thư viện cấu tử phần mềm Aspen HYSYS có vài hợp chất có mặt Chính vậy, cần phải thiết lập hệ cấu tử giả cho nguyên liệu sản phẩm để tiến hành việc mô Mỗi cấu tử để thiết lập cấu tử giả Aspen HYSYS cần biết ba thông số: nhiệt độ sôi, khối lượng phân tử khối lượng riêng Các số liệu đưa bảng 2.1 bảng 2.2 Thiết lập dòng nguyên liệu 43 Dòng nguyên liệu q trình dòng LCO chứa lưu huỳnh Bằng công cụ Oil Manager phần mềm mô dòng dầu chứa lưu huỳnh, dó để thiết lập dòng nguyên liệu cần tách làm hai dòng: dòng LCO khiết khơng chứa Lưu huỳnh dòng câu tử chứa lưu huỳnh (S) Khai báo dòng LCO: Dựa vào số liệu PFD ta có thơng số dòng: 44 Dòng LCO: thiết lập dựa số liệu dường cong chưng cất nguyên liệu LCO 45 Dòng S: Được thiết lập bao gồm tát hợp chất chưa lưu huỳnh có dòng ngun liệu LCO, số liệu % khối lượng chất chuyển tính tốn theo phần khối lượng 46 Sau thiết lập hai dòng LCO dòng S Dòng ngun liệu q trình S_LCO thiết lập bằng cách trộn hai dòng LCO S với thơng qua thiết bị mixer MIX-100 Trong q trình có sử dụng cơng cụ SET để điều chỉnh tỷ lệ dòng phối trộn theo tính tốn Dòng S_LCO sau thiết lập có sơ đồ hình sau: Hình2.2: Sơ đồ thiết lập dòng ngun liệu 47 Hình 2.3:Thơng số tỉ lượng dòng cơng cụ SET 2.3.4 Thiết lập thiết bị phản ứng HDS 2.3.4.1 Thiết lập phản ứng thiết bị Gồm 44 phản ứng có chứa cấu tử chứa lưu huỳnh 48 a.Xây dựng thiết bị phản ứng Phản ứng HDS thực thiết bị hình trụ thẳng đứng có lớp xúc tác cố định Đây phản ứng tỏa nhiệt nên để tránh việc tăng nhiệt độ dẫn đến phản ứng không mong muốn, người ta thường sử dụng hệ thống làm mát trung gian Trong thực tế nhà máy, thiết bị phản ứng HDS chia làm lớp xúc tác với độ dày mỗi lớp xúc tác khác Cùng với đó, hai lớp xúc tác bổ sung dòng hydro với nhiệt độ thấp để điều chỉnh nhiệt độ thiết bị phản ứng đến nhiệt độ thích hợp trước vào tầng xúc tác Dựa theo vẽ kỹ thuật thiết bị nhà máy lọc dầu Dung Quất, thiết bị phản ứng nhà máy có kích thước: đường kính 3100 mm có chiều cao thiết bị 15415 mm [1] 49 Do phần mềm mô Aspen HYSYS mô thiết bị phản ứng với ba lớp xúc tác có làm mát trung gian, kết hợp với tài liệu tham khảo [12],[13] việc mô thiết bị phản ứng HDS đồ án sử dụng thiết bị Plug Flow Reaction (PFR) mắc nối tiếp Mỗi thiết bị PFR mô tầng xúc tác cố định thiết bị phản ứng HDS thực tế Ở hai thiết bị PFR có sử dụng thêm thiết bị Mixer để trộn dòng sản phẩm dòng hydro bổ sung làm mát cho thiết bị trước vào thiết bị phản ứng Các thông số vận hành thiết bị phản ứng thể bảng sau: Bảng Thông số vận hành thiết bị phản ứng PFR-100 PFR-101 PFR-102 Nhiệt độ đầu vào (oC) 300.1 - - Nhiệt độ đầu (oC) 323 335.4 338.7 Áp suất đầu vào (kg/cm2) 55 - - Áp suất đầu (kg/cm2) - - 53.75 Đường kính (mm) 3105 3105 3105 Chiều dài (mm) 4915 4920 6830 0.41 0.337 0.051 Độ rỗng (Void Fraction) (mm) [1] Vietnam Oil and Gas Group Dung Quat Refinery Project, U024: LCO Hydrotreater 2007 [2] Jorge Ancheyta Modeling and simulation of catalytic reactor for petroleum refining Wiley & Sons, Inc.2011 [3] Mohamed A.fahim, Taher A.Alsahhaf, Amal Elkilani Fundamentals Of Petroleum Refining Elsevier 2010 P.157 [4] Aysar Talib Jarullah Kinetic modelling simulation nd optimal operation of trickle bed reactor for hydrotreating of crude oil University of Bradford eThesis 2011 50 [5] Nguyễn Thị Minh Hiền Mô q trình cơng nghệ hóa học NXB Bách Khoa Hà Nội 2014 [6] G.F Froment, G.A Depauw and V Vanrysselberghe Kinetics of the Catalytic Removal of the Sulphur Components from the Light Cycle Oil of a Catalytic Cracking Studies In Surface Ícience And Catalysis 1997; 106: p.83-97 [7] Weixiang Zhao, Dezhao Chen, Shangxu Hu Differential fraction-based kinetic model for simulating hydrodesulfurization process of petroleum fraction Computers & Chemistry 2002; 26: p.141-148 [8] Jinwen Chen Vapor-Liquid Equilibrium and Its Effects on Trickle Bed Hydrotreating Reactors CanmetENERGY Natural Resources Canada One Oil Patch Drive, Devon, AB T9G 1A8 Canada 2010 [9] Aida L Barbosa, Andrés F Vega, Eduardo de Rio Amador “Hydrodesulfurization of crude oil: basis for improving fuel a review” Av cien ing., 5(3).2014.pp 37-60 [10] Andari, M.K., Abu-Seedo, F., Stanislaus, A & Qabazard, H.M “Kinetics of individual sulfur compounds in deep hydrodesulfurization of Kuwait diesel oil” Fuel, 75(14).1996 pp 1664-1670 [11] Lê Hữu Ninh, Nguyễn Thị Minh Hiền Mơ q trình xử lý lưu huỳnh nguyên liệu LCO nhà máy Lọc dầu Dung Quất Luận văn Thạc sĩ Đại học Bách khoa hà Nội 2015 51 ... cốc Trên tổng quan trình HDT yếu tố ảnh hưởng đến q trình Để đánh giá xác q trình HDS nhà máy Lọc dầu Dung Quất, ta tiến hành mô phân xưởng bằng phần mềm Aspen HYSYS (được trình bày nội dung... gây hại cho q trình chế biến, sử dụng sau  Quá trình HDT thực áp suất riêng phần H2 cao từ 10÷ 204 kg/cm2 nhiệt độ khoảng 250 đến 450oC, trình xảy đồng thời phản ứng có lợi như: khử lưu huỳnh... q trình HDT 15  Q trình hydrotreatring (HDT) q trình khử bằng hydro có sử dụng xúc tác để loại bỏ dị nguyên tố chủ yếu S, Nitơ, Oxi, kim loại khỏi phân đoạn sản phẩm chúng gây hại cho q trình