Nghiên cứu tổng hợp hợp kim trên cơ sở AI ni bằng phương pháp nghiền cơ học dùng cho công nghệ luyện kim bột

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA HÀ NỘI - Phạm Hùng Vượng Nghiên cứu tổng hợp hợp kim sở AI-Ni phương pháp nghiền học dùng cho công nghệ luyện kim bột LUẬN VĂN THẠC SĨ KỸ THUẬT Khoa học vật liệu Hà Nội – 2005 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA HÀ NỘI - Phạm Hùng Vượng Nghiên cứu tổng hợp hợp kim sở AI-Ni phương pháp nghiền học dùng cho công nghệ luyện kim bột LUẬN VĂN THẠC SĨ KỸ THUẬT Khoa học vật liệu NGƯỜI HƯỚNG DẪN KHOA HỌC: TS TRẦN QUỐC LẬP Hà Nội - 2005 Lời nói đầu Việc phát triển vật liệu siêu mịn không tách rời khỏi phát triển chung vật liệu tiên tiến (advanced materials) Công nghệ vật liệu vào kỷ nguyên phát triển vật liệu thông dụng có đáp ứng đ-ợc yêu cầu khắt khe ứng dụng Sự phát triển kỹ thuật đòi hỏi phải có vật liệu vừa bền, vừa chịu nhiệt độ cao có khả làm việc tốt môi tr-ờng khác (ma sát, ăn mòn, ) Đáp ứng yêu cầu đó, nhiều loại vật liệu đ-ợc nghiên cứu chế tạo ứng dụng Trong số phải kể đến vật có kích th-ớc siêu mịn chế tạo ph-ơng pháp nghiền học l-ợng cao Công nghệ tổng hợp vật liệu tiên tiến có ph-ơng pháp nghiền học l-ợng cao Mechanical alloying (MA) ph-ơng pháp Mechanical milling (MM) ph-ơng pháp vừa đơn giản lại hiệu đặc biệt -u điểm trội ph-ơng pháp tổng hợp vật liệu hoà tan vào nhau, tạo vật liệu nanocomposite có pha phân tán tăng bền Vật liệu siêu tạo đ-ợc MA MM đời vừa đáp ứng nhu cầu cấp bách thực tế sản phẩm công trình nghiên cứu thời kỳ đặc biệt thập niên cuối kỷ XX ph-ơng pháp thu hút quan tâm nhiều nhà khoa học Trên sở ph-ơng pháp này, nhà công nghệ vật liệu tạo vật liệu siêu mịn thoả mãn nhu cầu đa dạng phong phú công nghiệp phát triển nh- t-ơng lai So với vật liệu truyền thống, vật liệu siêu mịn có nhiều -u điểm bật: độ bền riêng, môđun đàn hồi riêng cao, chống mài mòn tốt, độ chịu nhiệt chịu ăn mồn tốt Vì vật liệu siêu mịn ngành khoa học phát triển rộng rãi giới n-ớc ta Đề tài Nghiên cứu tổng hợp hợp kim sở Al-Ni ph-ơng pháp nghiền học dùng cho công nghệ luyện kim bột đặt mục tiêu nghiên cứu xác định quy trình công nghệ tạo hợp kim ph-ơng pháp nghiền, tạo đ-ợc bột siêu mịn hợp kim chế thử vật liệu công nghệ luyện kim bột Mặc dù có nhiều cố gắng đ-ợc giúp đỡ nhiệt tình thầy giáo h-ớng dẫn thầy cô môn, song hạn chế thiết bị, nguyên vật liệu đặc biệt thời gian, nên kết nhận đ-ợc ch-a đ-ợc thoả mãn theo mong muốn Do trình độ nh- kinh nghiệm hạn chế, nên chắn không tránh khỏi thiếu sót nội dung nh- ph-ơng pháp trình bày Rất mong h-ớng dẫn, bảo thầy cô giáo Qua công trình này, em xin cảm ơn TS Trần Quốc Lập tận tình h-ớng dẫn, để công trình đ-ợc hoàn thành Em xin cảm ơn tất thầy giáo, cô giáo môn Vật liệu xử lý nhiệt bề mặt, môn Vật liệu kim loại màu composite, thầy cô khoa khoa học công nghệ vật liệu Xin chân thành cảm ơn đồng nghiệp Trung tâm Công nghệ Luyện kim Viện Công nghệ xạ nơi tác giả công tác động viên, khích lệ tạo điều kiện thuận lợi cho tác giả hoàn thành luận văn Phần I Tổng quan Ch-ơng Ph-ơng pháp hợp kim hóa nghiền học 1.1 Giới thiệu ph-ơng pháp Nghiền l-ợng cao đ-ợc phát triển từ năm 1966 Benjamin cộng Khi nghiên cứu chế tạo pha oxit phân tán gia c-ờng cho vật liệu siêu hợp kim sở Ni, benjamin ph¸t hiƯn r»ng nghiỊn c¸c cÊu tư bét khác với tỷ lệ thành phần thích hợp tạo đ-ợc vật liệu có tính chất hoàn toàn khác với vật liệu ban đầu Tiếp sau phát minh Benjamin hàng loạt vật liệu đ-ợc tổng hợp ph-ơng pháp nghiền l-ợng cao, điểm qua vài mốc lịch sử quan trọng Năm 1981: Chế tạo thành công vô định hình từ pha liên kim Năm 1983: Chế tạo thành công vô định hình từ nguyên thành phần Năm 1988: Chế tạo đ-ợc nano tinh thể Năm 1989: Chế tạo đ-ợc pha giả tinh thể Khi nghiền cấu tử với thành phần định để tạo vật liệu gọi ph-ơng pháp MA (mechanical alloying) Khi nghiền hợp kim để tạo vật liệu gọi ph-ơng pháp MM (mechanical milling) Từ năm 70 kỷ 20 hai ph-ơng pháp đ-ợc nghiên cứu phát triển nh- ph-ơng pháp tổng hợp vật liệu đầy triển vọng Bằng ph-ơng pháp MA tạo tạo hạt ceramic phân tán kim loại hợp kim với mục đích tăng độ bền tính chịu ăn mòn Cùng với việc tạo hợp kim, nghiền học l-ợng cao làm giảm đáng kĨ kÝch th-íc h¹t bét kÝch th-íc h¹t bét trung bình từ 50-100m giảm xuống đến 2-20nm Qúa trình giảm kích th-ớc hạt bột xuống 103-104 bậc kết tạo dựng tự tổ chức biên giới hạt bên hạt bột trình nghiền.[1] Nghiền học l-ợng cao thu hút nhiều quan tâm chúng trình không cân Ph-ơng pháp tạo hợp kim với hệ có hạn chế khả hoà tan hình thành vật liệu vô định hình Trong MA, pha vô định hình hình thành hoà trộn nguyên tử với mức độ nguyên tử Ph-ơng pháp hợp kim hóa nghiền học kết hợp với ph-ơng pháp luyện kim bột có -u điểm bật so với ph-ơng pháp truyền thống nh- là: - Tạo vật liệu vô định hình, tinh thể, giả tinh thể, composite - Có thể tạo chi tiết có hình dáng phức tạp - Có thể tạo đ-ợc hợp kim hệ khó hòa tan vào nhau, hợp chất liên kim nano tinh thĨ, më réng sù hßa tan cđa dung dich rắn Mặc dù nhiều vấn đề cần phải nghiên cứu thêm nh-ng nghiền học ph-ơng pháp triển vọng việc chuẩn bị bột siêu mịn với đa dạng mặt phân cách pha đa dạng mặt cấu trúc (tinh thể/tinh thể, tinh thể/ vô định hình nh- liên kết nguyên tử (kim loại/kim loại, kim loại/bán dẫn, kim loại/ceramics) nghiền học l-ợng cao ph-ơng pháp triển vọng tổng hợp bột siêu mịn hợp kim, chủ động thiết kế tạo biên giới liên pha.) [6] Sơ đồ tổng quát khả ph-ơng pháp nghiền học l-ợng cao đ-ợc nêu hình 1.1 Nghiền học H/B oxit phân tán P/- rắn-khí Siêu hợp kim sở Ni Siêu hợp kim sở Ti Pha cân P/- trạng thái rắn Hoá bền dung dịch rắn Hợp chất liên kim Pha không cân Gỉa tinh thể Hợp kim vô định hình Vật liƯu nano tinh thĨ VËt liƯu composite Composite nỊn kim loại Composite Ceramic Hình 1.1 Sơ đồ tổng quát khả ph-ơng pháp nghiền học l-ợng cao 1.2 Các t-ợng xảy nghiền nghiền học hạt bột phải chịu l-ợng va chạm cao dẫn tới bẻ gẫy hàn nguội Hàn nguội bẻ gẫy làm cho hạt bột luôn t-ơng tác với có bẻ gẫy liên tục nên luôn xuất bề mặt nguyên tử có khoảng cách khuyếch tán nhỏ mặt cấu trúc, có giai đoạn xảy nghiền: Giai đoạn hạt bột đ-ợc hàn nguội với để tạo thành cấu trúc dạng phiến Giai đoạn thứ hai, cấu trúc dạng phiến bị bẻ gãy đồng thời chiều dày phiến bị giảm giai đoạn hoà tan xảy ra, nh-ng thành phần hoá học hạt bột ch-a đồng hạt mịn bắt đầu hình thành giai đoạn giai đoạn cuối cùng, phiến trở nên mịn chí biến giai đoạn thành phần hóa học có đồng tất hạt hình thành hợp kim Benjamin Volin quan sát đ-ợc giai đoạn nối tiếp tạo hợp kim Fe-Cr ph-ơng pháp nghiền học Giai đoạn 1: kết biến dạng dẻo nên hạt bị phẳng Giai đoạn 2: Các hạt đ-ợc hàn lại với Do kết việc hàn nguội nên đ-ờng kính hạt trung bình tăng lên Giai đoạn 3: Các hạt đẳng h-ớng hình thành giai đoạn việc hàn bẻ gãy xảy tốc độ phiến mỏng bên hạt song song với Giai đoạn 4: hàn có tính định h-ớng ngẫu nhiên, tần xuất hàn bẽ gãy cân giai đoạn Giai đoạn 5: Là giai đoạn ổn định Các giai đoạn hợp kim hóa Fe-Cr đ-ợc minh họa nh- d-ới hình Bột ban đầu định h-ớng song song Bột bị nén Hàn lạnh định h-ớng ngẫu nhiên Hàn nguội ổn định Hình 1.2 Các t-ợng xảy hợp kim hóa Fe-Cr [11] Trong trình MA với việc tạo pha sở cấu tử ban đầu kích th-ớc hạt bột giảm bị giảm Việc giảm kích th-ớc hạt bột tới kích th-ớc nano dẫn tới tăng số l-ợng biên giới hạt biên giới hạt nguyên tử tập trung với nồng độ lớn Biên giới hạt tăng làm cho tính chất vật lý vật liệu thay đổi Trong ph-ơng pháp MA không quan sát thấy quy luật trật tự gần với vô định hình Điều đặc tính cấu trúc lớp biên giới hạt Do đến kết luận cấu trúc biên giới hạt vật liệu đ-ợc tạo MA phải khác víi cÊu tróc cđa vËt liƯu tinh thĨ vµ cđa vật liệu vô định hình thông th-ờng 1.2.1 Nhiệt độ nghiền Khi nghiền máy nghiền l-ợng cao th-ờng xảy t-ợng hàn nguội bẻ gãy hạt bột Mức độ hàn nguội bẻ gẫy đ-ợc xác định mức độ biến dạng nhiệt độ Vì động học trình MA hàm nhiệt độ Thực tế thời gian nghiền vật liệu sở Ni Al để nhận đ-ợc NiAl có kích th-ớc định hàm nhiệt độ nghiền Shen Koch [14] xác nhận kích th-ớc hạt tinh thể Cu Ni đ-ợc nghiền 188K nhỏ Cu Ni đ-ợc nghiền nhiệt độ th-ờng Nghiền nhiệt độ không tuyệt đối cản trở hàn nguội giai đoạn bẻ gãy chiếm -u nghiền nhiệt độ thấp đặc tính hạt bột bị thay đổi nhiệt độ thấp Có nhiều công trình công bố nhiệt độ sinh nghiền Kimura [14] công bố nhiệt độ tối đa attrigator 455K Borzov Kaputkin [14] đo đ-ợc nhiệt độ tối đa cho atrigator khoảng 373-488K Vì khẳng định nhiệt độ sinh phụ thuộc lớn vào loại máy nghiền Yermakov [14] cho vô định hình hoá vật liệu nghiền nóng chảy cục kết tinh nhanh hạt bột Cho đến việc xác định tăng nhiệt độ điểm va chạm bi-bột-bi nghiền khó khăn Tuy nhiên, có hai ph-ơng pháp tiếp cận để xác định nhiệt độ Cách tiếp cận thức sở mô hình Cách thứ hai xem xét thay đổi cấu trúc/ tổ chức tế vi nghiền Schwarz Koch [14] tính đ-ợc nhiệt độ tế vi tăng lên khoảng 40K cho hƯ Ni32Ti68 vµ Ni45Nb55 Spex mill Davis vµ Koch [14] tính toán tốc độ bi sử dụng biểu thức toán học với công trình Schwarz Koch để xác định tăng nhiệt độ T 112K Họ xác định đ-ợc nhiệt độ T tối đa khoảng 350K Maurice Courtney [14] xây dựng biểu thức toán học cho đ-ờng cong nhiệt độ nghiền việc mô hình hoá biến dạng bột thông qua nghiên cứu mô hình đùn ép t-ơng ứng Hai ông cho r»ng T thÊp nh- 98 HUT - PCM - Bruker D8 Advance - 25-03-05#053 - Mau V0 250 d=2.336 240 230 220 210 200 190 180 170 160 d=2.023 140 130 120 d=2.043 110 100 90 70 d=1.221 d=1.432 80 60 50 d=1.251 d=1.770 Lin (Cps) 150 40 30 20 10 30 40 50 60 70 2-Theta - Scale HUT - PCM - Bruker D8 Advance - 25-03-05#053 - Mau V0 - File: 25-03-05#053 - Mau V0.raw - Type: 2Th/Th locked - Start: 30.000 ° - End: 80.000 ° - Step: 0.020 ° - Step time: 0.5 s - Temp.: 25 °C (Room) - Time Started: 1111812864 s - 2-Theta: 30.000 ° - Theta: 15.000 ° - Chi: 0.0 89-2769 (C) - Aluminum - Al - Y: 96.10 % - d x by: - WL: 1.5406 - Cubic - a 4.04975 - b 4.04975 - c 4.04975 - alpha 90.000 - beta 90.000 - gamma 90.000 - Face-centred - Fm-3m (225) - - 66.4178 - I/Ic PDF 4.1 01-1258 (D) - Nickel - Ni - Y: 22.92 % - d x by: - WL: 1.5406 - Cubic - a 3.54000 - b 3.54000 - c 3.54000 - alpha 90.000 - beta 90.000 - gamma 90.000 - Face-centred - Fm3m (225) - - 44.3619 - ¶nh nhiễu xạ rơnghen mẫu bột thời điểm ban ®Çu 80 99 HUT - PCM - Bruker D8 Advance - 30-03-05#059 - Mau 12h 110 d=2.044 100 90 80 60 d=2.339 50 d=1.433 40 d=1.256 d=1.773 Lin (Cps) 70 30 20 10 30 40 50 60 70 2-Theta - Scale HUT - PCM - Bruker D8 65-0430 (C) - Aluminum 65-0420 (C) - Aluminum 89-2769 (C) - Aluminum Advance - 30-03-05#059 - Mau 12h - File: 30-03-05#059 - Mau 12h.raw - Type: 2Th/Th locked - Start: 30.000 ° - End: 80.000 ° - Step: 0.025 ° - Step time: 0.5 s - Temp.: 25 °C (Room) - Time Started: 1112172160 s - 2-Theta: 30.000 ° - Theta: 15.000 ° - Chi: Nickel - AlNi3 - Y: 75.87 % - d x by: - WL: 1.5406 - Cubic - a 3.55300 - b 3.55300 - c 3.55300 - alpha 90.000 - beta 90.000 - gamma 90.000 - Primitive - Pm-3m (221) - - 44.8524 - I/Ic PDF 6.6 - S-Q 34.0 % Nickel - AlNi - Y: 87.50 % - d x by: - WL: 1.5406 - Cubic - a 2.88700 - b 2.88700 - c 2.88700 - alpha 90.000 - beta 90.000 - gamma 90.000 - Primitive - Pm-3m (221) - - 24.0625 - I/Ic PDF 7.9 - S-Q 32.9 % - Al - Y: 45.83 % - d x by: - WL: 1.5406 - Cubic - a 4.04975 - b 4.04975 - c 4.04975 - alpha 90.000 - beta 90.000 - gamma 90.000 - Face-centred - Fm-3m (225) - - 66.4178 - I/Ic PDF 4.1 - S-Q 33.0 % - ảnh nhiễu xạ rơnghen cảu mẫu bột đ-ợc tổng hợp ë 12 tiÕng 80 101 HUT - PCM - Bruker D8 Advance - 15-03-05#024 - Mau 18h 120 d= 2.0 43 110 100 90 80 Lin 70 (C ps) 60 d= 2.3 34 d=d= 1.7 1.7 7355 50 d= d=1.4 32 1.4 43 40 30 20 10 30 40 50 60 2-Theta - Scale HUT - PCM - Bruker D8 Advance - 15-03-05#024 - Mau 18h - File: 15-03-05#024 - Mau 18h.raw - Type: 2Th/Th locked - Start: 30.000 ° - End: 76.160 ° - Step: 0.020 ° - S 65-0430 (C) - Aluminum Nickel - AlNi3 - Y: 77.64 % - d x by: - W L: 1.5406 - Cubic - a 3.55300 - b 3.55300 - c 3.55300 - alpha 90.000 - beta 90.000 - gamma 90.000 - Pr 44-1188 (*) - Aluminum Nickel - AlNi - Y: 88.42 % - d x by: - W L: 1.5406 - Cubic - a 2.88800 - b 2.88800 - c 2.88800 - alpha 90.000 - beta 90.000 - gamma 90.000 - Prim 06-0689 (D) - Aluminum Nickel - Al-Ni - Y: 38.82 % - d x by: - W L: 1.5406 - Cubic - a 3.52000 - b 3.52000 - c 3.52000 - alpha 90.000 - beta 90.000 - gamma 90.000 - 43 04-0787 (*) - Aluminum, syn - Al - Y: 41.67 % - d x by: - W L: 1.5406 - Cubic - a 4.04940 - b 4.04940 - c 4.04940 - alpha 90.000 - beta 90.000 - gamma 90.000 - Face-ce ¶nh nhiễu xạ rơnghen mẫu bột đ-ợc tổng hợp 18 tiÕng 102 HUT - PCM - Bruker D8 Advance - 30-03-05#059 - Mau 30h 100 d=2.035 90 80 d=2.051 70 50 40 d=1.772 d=2.334 30 d=1.431 Lin (Cps) 60 20 10 30 40 50 60 70 2-Theta - Scale HUT - PCM - Bruker D8 65-0430 (C) - Aluminum 65-0431 (C) - Aluminum 89-2769 (C) - Aluminum Advance - 30-03-05#059 - Mau 30h - File: 30-03-05#059 - Mau 30h.raw - Type: 2Th/Th locked - Start: 30.000 ° - End: 80.000 ° - Step: 0.025 ° - Step time: 0.5 s - Temp.: 25 °C (Room) - Time Started: 1112171520 s - 2-Theta: 30.000 ° - Theta: 15.000 ° - Chi: Nickel - AlNi3 - Y: 72.92 % - d x by: - WL: 1.5406 - Cubic - a 3.55300 - b 3.55300 - c 3.55300 - alpha 90.000 - beta 90.000 - gamma 90.000 - Primitive - Pm-3m (221) - - 44.8524 - I/Ic PDF 6.6 - S-Q 34.4 % Nickel - AlNi - Y: 89.58 % - d x by: - WL: 1.5406 - Cubic - a 2.87700 - b 2.87700 - c 2.87700 - alpha 90.000 - beta 90.000 - gamma 90.000 - Primitive - Pm-3m (221) - - 23.8133 - I/Ic PDF 7.8 - S-Q 35.5 % - Al - Y: 39.58 % - d x by: - WL: 1.5406 - Cubic - a 4.04975 - b 4.04975 - c 4.04975 - alpha 90.000 - beta 90.000 - gamma 90.000 - Face-centred - Fm-3m (225) - - 66.4178 - I/Ic PDF 4.1 - S-Q 30.0 % - ¶nh nhiễu xạ rơnghen mẫu bột đ-ợc tổng hợp 30 tiếng 80 103 ảnh nhiễu xạ rơnnghen mẫu bột đ-ợc tổng hợp 42 tiếng 104 HUT - PCM - Bruker D8 Advance - Anh huong cua thoi gian Lin (Cps) 200 100 30 40 50 60 70 2-Theta - Scale HUT - PCM - Bruker D8 Advance - 30-03-05#059 - Mau 30h - File: 30-03-05#059 - Mau 30h.raw - Type: 2Th/Th locked - Start: 30.000 ° - End: 80.000 ° - Step: 0.025 ° - Step time: 0.5 s - Temp.: 25 °C (Room) - Time Started: 1112171520 s - 2-Theta: 30.000 ° - Theta: 15.000 ° - Chi: Y + 15.0 mm - HUT - PCM - Bruker D8 Advance - 15-03-05#024 - Mau 24h - File: 15-03-05#024 - Mau 24h.raw - Type: 2Th/Th locked - Start: 30.000 ° - End: 80.000 ° - Step: 0.020 ° - Step time: 0.5 s - Temp.: 25 °C (Room) - Time Started: 1110879616 s - 2-Theta: 30.000 ° - Theta: Y + 30.0 mm - HUT - PCM - Bruker D8 Advance - 15-03-05#024 - Mau 18h - File: 15-03-05#024 - Mau 18h.raw - Type: 2Th/Th locked - Start: 30.000 ° - End: 76.160 ° - Step: 0.020 ° - Step time: 0.5 s - Temp.: 25 °C (Room) - Time Started: 1110878336 s - 2-Theta: 30.000 ° - Theta: Y + 45.0 mm - HUT - PCM - Bruker D8 Advance - 30-03-05#059 - Mau 12h - File: 30-03-05#059 - Mau 12h.raw - Type: 2Th/Th locked - Start: 30.000 ° - End: 80.000 ° - Step: 0.025 ° - Step time: 0.5 s - Temp.: 25 °C (Room) - Time Started: 1112172160 s - 2-Theta: 30.000 ° - Theta: Y + 60.0 mm - HUT - PCM - Bruker D8 Advance - 25-03-05#053 - Mau V0 - File: 25-03-05#053 - Mau V0.raw - Type: 2Th/Th locked - Start: 30.000 ° - End: 80.000 ° - Step: 0.020 ° - Step time: 0.5 s - Temp.: 25 °C (Room) - Time Started: 1111812864 s - 2-Theta: 30.000 ° - Theta: 15 ¶nh phỉ trồng mẫu bột đ-ợc tổng hợp thời gian khác 80 105 Phân bố cấp hạt hỗn hợp bột Al-ni thời điểm ban đầu 106 Kích th-ớc hạt bột đ-ợc tổng hợp thời gian nghiền 12 tiếng 107 Phân bố cấp hạt bột hợp kim đ-ợc tổng hợp thời gian 18 tiếng 108 Phân bố kích th-ớc hạt bột hợp kim tổng hợp thời gian 30 tiếng 109 phân bố cấp hạt bột hợp kim đ-ợc tổng hợp ë thêi gian nghiỊn 42 tiÕng 110 Tµi liƯu tham khảo Tiếng việt PGS.TS Nguyễn Văn Chi, TS Trần Quốc Lập, Nguyễn Quang Quyết, Phan Thế Nhân, Nghiên cứu hợp kim hoá học hợp kim hệ Ni-Al,Tr 17-19 TS Trần Văn Dũng, Biến dạng tạo hình kim loại bột, Hà Nội 2000, Tr 65 Nguyễn Khắc X-ơng, Vật liệu kim loại màu, NXB Khoa học vµ Kü thuËt Hµ Néi, Tr 417-434 TiÕng Anh M Bengisu, Engineering Ceramics, pp.149-150 N.V.Chi, T.Q.Lap, N.H.Viet, N.M.Cu, Formation of Metastable phases of NiAl System by mechanical milling, adv.in Tech of Mat and Mat.Proc.J (ATM), Vol [2] 196-199 (2004), pp.197 A.S Edelstein, Nanomaterials: Synthesis, properties and applications, Naval Research Laboratory Washington DC, pp.89-107, pp.165-194 L.Lu and M.O.Lai, Evolution and Cherecterrization of a Ni3Al intermetallic Compound during mechanical alloying, Materials & Design Volum 15 Number 1994, pp.81-82 L.Lu, M.O.Lai, S.Zhang, Diffusion in Mechanical alloying, Journal of Materials processing Technology 67 (1997) 100-104, pp.102-104 L Lu and M.O.Lai, Formation of new materials in the solid state by mechanical alloying, 111 10 L.Lu, M.O.Lai and S.Zhang, Fabrication of Ni3Al intermetallic compound using mechanical alloying technique, Journal of Materials processing Technology 48 (1995) 683-690, pp.684-689 11 D.Maurice and T.H.Courney, Modelling of Mechanical alloying, Metallurgical and Materials Trasaction A Volume 26 A, September 1995-243 12 J Soon Kim, Sung Wook Kim, In Shup Ahn, Young Do Kim, The effect of nanocrystalline on thermoelastic transformation of NiAl alloys 13 Phase Trasformation in Metal and alloys 14 SK Pabi, J Joardar and BS Murty, Mechanish and kinetics of alloying and nanostructure formation by mechanical methods 15 David Trinh and Matthias Muller, Intermetallics, 4H1609 Fuctional Materials, Project Report KTH, 2002 112 ... khoa học phát triển rộng rãi giới n-ớc ta Đề tài Nghiên cứu tổng hợp hợp kim sở Al -Ni ph-ơng pháp nghiền học dùng cho công nghệ luyện kim bột đặt mục tiêu nghiên cứu xác định quy trình công nghệ. .. TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA HÀ NỘI - Phạm Hùng Vượng Nghiên cứu tổng hợp hợp kim sở AI- Ni phương pháp nghiền học dùng cho công nghệ luyện kim bột LUẬN VĂN THẠC SĨ KỸ THUẬT Khoa học vật liệu... nhiệt độ nghiền, tỷ lệ bi bột, tốc độ nghiền, môi tr-ờng nghiền Hiện nay, nhà khoa học tổng hợp đ-ợc nhiều hợp kim ph-ơng pháp nghiền học l-ợng cao giá trị nhiệt động khác Các hợp kim tổng hợp đ-ợc