Giáo trình thiết kế cầu thép

Giáo trình thiết kế cầu thépGiáo trình thiết kế cầu thépGiáo trình thiết kế cầu thépGiáo trình thiết kế cầu thépGiáo trình thiết kế cầu thépGiáo trình thiết kế cầu thépGiáo trình thiết kế cầu thépGiáo trình thiết kế cầu thépGiáo trình thiết kế cầu thépGiáo trình thiết kế cầu thépGiáo trình thiết kế cầu thépGiáo trình thiết kế cầu thépGiáo trình thiết kế cầu thépGiáo trình thiết kế cầu thépGiáo trình thiết kế cầu thépGiáo trình thiết kế cầu thépGiáo trình thiết kế cầu thépGiáo trình thiết kế cầu thépGiáo trình thiết kế cầu thépGiáo trình thiết kế cầu thépGiáo trình thiết kế cầu thépGiáo trình thiết kế cầu thépGiáo trình thiết kế cầu thépGiáo trình thiết kế cầu thépGiáo trình thiết kế cầu thépGiáo trình thiết kế cầu thépGiáo trình thiết kế cầu thépGiáo trình thiết kế cầu thépGiáo trình thiết kế cầu thépGiáo trình thiết kế cầu thépGiáo trình thiết kế cầu thépGiáo trình thiết kế cầu thépGiáo trình thiết kế cầu thép

Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mü σ= A ≤ 1.5R0 Fem (4.35) Trong ®ã: +Fem: diện tích tiếp xúc đầu sờn tăng cờng với biên dới dầm +1.5: hệ số chuyển đổi từ cờng độ sang ép mặt 5.3.3-Tính toán liên kết sờn tăng cờng đứng v sờn dầm: Đối với dầm tán đinh, số lợng đinh cần thiết: n= A d δ s Rem (4.36) Trong ®ã: +Rem: c−êng độ chịu ép mặt đinh tán +d: đờng kính lỗ đinh tán Đối với dầm hn, thờng định trớc chiỊu dμi ®−êng hμn lh vμ chiỊu cao hμn hh råi kiĨm tra øng st mèi hμn theo c«ng thøc: σh = A ≤ 0,75.R0 4.0,7.hh l h (4.37) Trong đó: +0.7hh: chiều cao tính toán đờng hn +0.75R0: cờng độ chịu cắt mối hn Đ4.6 tính toán cấu tạo dầm đặc 6.1-Tính toán liên kết biên dầm vo sờn dầm: 6.1.1-Liên kết đinh tán, bulông: P H a2 a thép góc biên Va Sa a2+2H sừơn dầm Hình 4.44: Tính toán liên kết đinh tán, bulông Khi chịu tác dụng tải trọng, đinh liên kết thép góc biên chịu cắt Lực cắt phát sinh trợt thép góc biên sờn dầm Ta gọi T l lực cắt hay lực trợt đơn vị chiều di, đợc tính: Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 138 - Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ T= Q.S b I ng (4.38) Trong ®ã: +Q: lùc cắt tính toán, thờng lấy gối +Sb, Ing: mômen tĩnh biên dầm v mômen quán tính tiết diện nguyên trục trung hòa tiết diện Nếu mặt cầu có lực tập trung P, xuống đinh lực thẳng đứng cục V đơn vị chiều di, đợc tính: V= P n (1 + μ ) (a + H ) h (4.39) Trong đó: +P: tải trọng bánh xe +H: khoảng cách từ mặt cầu xe chạy đến tâm hng đinh Tổng hợp thnh phần T v V l lực S, đợc tính: S = T +V (4.40) Nh− vËy lùc t¸c dơng lên đinh l S.a với a l khoảng cách đinh Sau ta kiểm tra điều kiƯn: S a ≤ [S ]d (4.41) Trong ®ã: +[S]®: khả chịu lực đinh Ngoi ra, ta cần kiểm tra điều kiện lực T không xé rách sờn dầm phạm vi lỗ đinh: T a ≤ 0.6 R0 δ s (a − d ) (4.42) 6.1.2-Liên kết hn: P H a2 V a2+2H đừơng hn T S Sừơn dầm Hình 4.45: Tính toán liên kết hn Cũng tơng tự nh ta kiểm tra cờng độ mối hn v từ xác định đợc chiều cao đờng hn theo công thức: T ⎝ 2.hh ⎞ ⎛ V ⎟⎟ + ⎜⎜ ⎠ ⎝ 2.hh ⎞ S ⎟⎟ ≤ 0.75 R0 → hh = 0,75.R0 ⎠ (4.43) 6.1.3-KiĨm tra mái cđa liên kết: Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 139 - Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ Ta cần kiểm tra theo điều kiện chịu mỏi tiết diện dầm, nơi có lực cắt thay đổi dấu lớn Lực tác dụng đợc tính với tải trọng tiêu chuẩn nhng phải kể hệ số xung kích Điều kiện kiểm tra: (4.44) Đối với dầm đinh tán, bulông: S tc a [S ]d Đối với dầm hn: S tc 0,75R0 2.hh (4.45) Khi tính đặc trng chu kỳ thay đổi ứng suất đợc tính theo c«ng thøc: ρ= tc Tmin (4.46) (T ) + (V ) tc max tc Trong ®ã: +Ttcmin, Ttcmax: lực trợt lực cắt tiêu chuẩn Qtcmin v Qtcmax có kể đến dấu chúng 6.2-Tính toán mối nối dầm chủ: 6.2.1-Tính toán mối nối biên v thép góc biên: Ta tính số lợng đinh mối nối cho phân tố tiết diện dầm Để tính toán ta giả thiết ứng suất mép dầm đạt cờng độ tính toán Ru Nội lực tính toán thép góc biên: N thg = thg Fthggi (4.47) Trong đó: +Fgithg: diện tích tiết diện giảm yếu thép góc biên +thg: ứng suất pháp trọng tâm thép góc biên, đợc tính: thg = Ru y thg h +ythg: khoảng cách từ trục trung hòa dầm chủ đến trọng tâm thép góc biên +h: chiều cao dầm chủ Nội lực tính toán ngang: gi N bng = σ bng Fbng (4.48) Trong ®ã: +Fgibng: diƯn tÝch tiÕt diện giảm yếu ngang +bng: ứng suất pháp trọng tâm ngang, đợc tính: bng = Ru y bng h +ybng: khoảng cách từ trục trung hòa dầm chủ đến trọng tâm ngang Dựa vo nội lực thép góc biên v biên xác định đợc số đinh liên kết nthg v nbng theo phơng pháp cân cờng độ: N thg nthg = m [S ]d ⎢ ⎢ N bng ⎢nbng = m [S ]d (4.49) Trong đó: Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 140 - Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ +m2: hệ số ®iỊu kiƯn lμm viƯc, lÊy b»ng 1.0 ®inh n»m vïng chÞu nÐn vμ 0.9 n»m vïng chÞu kéo Ngoi ta xác định số ®inh theo diÖn tÝch tiÕt diÖn: ⎡nthg = μ thg Fthggi ⎢ gi ⎢⎣nbng = μ bng Fbng (4.50) 6.2.2-TÝnh toán mối nối sờn dầm: N1 Nk r1 Ni i yk y1 N1 Ms Ms c rk N1x Nk N1 N1y z Nmax Z Nmax Hình 4.46: Tính toán mối nối sờn dầm Các đinh bố trí sờn dầm đợc tính theo mômen uốn v lực cắt Mômen uốn tính toán ton tiết diện M tận dụng hết cờng độ tính toán Ru l: M = Ru I gi h (4.51) Khi phần mômen phân phối cho sờn dầm chịu l: M s = M Is I ng (4.52) Trong ®ã: +Igi, Ing v Is: mômen quán tính tiết diện giảm yếu, tiết diện nguyên dầm v riêng sờn dầm Lực cắt Q lấy trị số lớn tiết diện cần nối Ta giả thiết lực cắt ny trun toμn bé cho s−ên dÇm, nghÜa lμ Q=Qs D−íi tác dụng Ms phân phối không đồng lên đinh Trong dầm cầu, chiều cao sờn dầm th−êng lín vμ mèi nèi còng ph¸t triĨn theo chiỊu cao, trờng hợp lực truyền lên đinh hng đứng mômen xem nh đờng thẳng, đinh cng xa trục trung hòa cn chịu lực lớn Gọi N1 l lực lên đinh ngoi mômen Ms gây đợc xác định: N1 = M s y1 ∑y k (4.53) Trong đó: +y1: khoảng cách từ đinh ngoi đến trục trung hòa đinh 1/2 nối +yk: khoảng cách từ đinh thứ k đến trục trung hòa đinh 1/2 nối Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 141 - Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ +: áp dụng cho tất đinh 1/2 nối -Dới tác dụng Q, ta giả thiêt phân phối cho tất đinh, nh đinh chịu lực Z: Z= Q k (4.54) Trong đó: +k: số đinh có 1/2 nối Nội lực tác dụng lên đinh ngoi Nmax đợc tính: N max = N 12 + Z ≤ [S ]d (4.55) Ta nhận thấy phơng pháp tính toán mối nối nêu đợc áp dụng trờng hợp tỷ số chiều diện tán đinh 1/2 nối < 1/5-1/6 (th−êng chiỊu ngang trªn chiỊu däc) NÕu tû số ny lớn tính toán theo giả thiết phân tố xoay chung quanh điểm C l tâm diện đinh tán 1/2 nối dầm chịu uốn Lúc lực tác dụng lên đinh ë gãc b¶n nèi sÏ lμ lín nhÊt N1, lùc ny phân thnh thnh phần: N1 = Thnh phần thẳng đứng: N y = Thnh phần n»m ngang: N 1x = M s r1 (4.56) ∑r k M s x1 ∑ (x k M s y1 ∑ (x k ) ) + y k2 + y k2 Trong ®ã: +r1, rk: khoảng cách từ đinh ngoi v đinh thứ k đến tâm C đinh 1/2 nối +xk, yk: toạ độ đinh thứ k hệ trục tọa độ qua tâm C Nội lực tác dụng lên đinh ngoi Nmax đợc tính: ( ) N max = N 12x + N 12y + Z ≤ [S ]d (4.57) Ngoμi tÝnh to¸n kiĨm tra cờng độ cần kiểm toán thêm điều kiện mỏi Đ4.7 tính toán độ võng dầm đặc Thông thờng, ngời ta tính riêng độ võng tĩnh tải v hoạt tải gây Độ võng kết cấu nhịp dầm thép đơn giản có xét tới thay đổi mômen quán tính theo chiều di nhịp xác định theo công thức: M tc l f = 48 EI ⎡ ⎛ I − I0 ⎜⎜ ⎢1 + ⎢⎣ 25 ⎝ I (4.58) Trong đó: +I, I0: mômen quán tính nhịp v gối +Mtc: mômen tiêu chuẩn tĩnh tải hoạt tải gây tiết diện nhịp +l: chiều di nhịp tính toán Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 142 - Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ +E: môđun đn hồi thép, lấy 2.1*10 kg/cm Đ4.8 tính toán dầm thép liên hợp với btct 8.1-Tính toán dầm chịu uốn: 8.1.1-Đặc điểm tính toán: Khi tính toán phải kết hợp với công nghệ thi c«ng Tïy theo c«ng nghƯ thi c«ng mμ tÝnh dầm lm việc theo hay nhiều giai đoạn Tính toán dựa giả thiết tiết diện phẳng, vật liệu lm việc đn hồi, ứng suất v biến dạng l bËc nhÊt Tïy theo trÞ sè øng suÊt nÐn bêtông m ngời ta chia số trờng hợp tính toán v lm việc dầm Trong trờng hợp ứng suất bêtông vợt cờng độ chịu nén xem bêtông xuất biến dạng dẻo với ứng suất ton tiết diện bêtông l cờng độ chịu nén bêtông; dầm thép lm việc giai đoạn đn hồi Phần bêtông có ứng suất kéo không tính vo tiết diện lm việc Trong cầu ôtô cho phép ứng suất kéo nhng phải < cờng độ chịu kéo bêtông 8.1.2-Đặc trng hình học tiết diện: Phần bêtông tham gia vμo lμm viƯc cđa tiÕt diƯn tÝnh to¸n tiết diện tính toán hay gọi bề rộng cánh tham gia lm việc đợc xác định c¬ së cho øng st lín nhÊt thùc tÕ (phân bố không đều) xấp xỉ ứng suất tính toán (coi phân bố đều) Sự phân bố ứng suất không giống chiều di nhịp, gối phân bố chênh lệch, đoạn nhịp tơng đối đồng Tuy nhiên bề rộng tính toán lấy theo điều kiện lm việc giai đoạn nhịp; tiết diện gần gối an ton ứng suất pháp không lớn lắm, ứng suất tiếp tính lớn thực tế Bề rộng cánh tham gia lm việc đợc xác định nh sau: S c C S b B Trọng tâm Hình 4.47: Bề rộng tính toán • • • • Khi l ≥ 4B → b = B/2 Khi l < 4B → b = s + 6hb ≤ B/2 vμ ≥ l/8 Khi l ≥ 12C → c = C Khi l < 12C → c = s + 6hb ≤ C vμ ≥ l/12 Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 143 - Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ Trong đó: +l: chiều di nhịp tính toán dầm chủ +hb: chiều dy trung bình Nếu BTCT vừa liên hợp với dầm chủ, vừa liên hợp với dầm dọc tính toán dầm dọc sÏ lÊy bỊ réng b¶n tham gia vμo lμm viƯc theo điều kiện trọng tâm tiết diện liên hợp nằm vo mép dới Còn tính dầm chủ kể tiết diện dầm dọc nằm phạm vi cánh tham gia chịu lực nhng đa vo hƯ sè ®iỊu kiƯn lμm viƯc 0.9 Tõ ®ã bỊ rộng tính toán phần BTCT l bb = b+c Tiết diện dầm thép liên hợp với BTCT có dạng hình (4.48) Nói chung dầm liên hợp lm việc theo giai đoạn, giai đoạn có tiết diện lm việc riêng tơng ứng với đặc trng hình học tiết diện Giai đoạn 1: tiết diện lm việc riêng dầm thép Trục trung hòa l trục 1-1 Khi y1th,tr v y1th,d l khoảng cách từ trục trung hòa giai đoạn đến mép v mép dới dầm thép Các đặc trng hình học: diện tích dầm thép Fth, mômen quán tính Ith Giai đoạn 2: tiết diện lm việc gồm dầm thép v bêtông Để tính toán, ngời ta tính với tiết diện tơng đơng cách quy đổi bêtông thép thông qua hƯ sè n = E th , víi Eth v Eb l môđun đn hồi Eb thép v bêtông 0 y2th,tr y2bt,d y1th,tr y2bt,tr y2bt,0 y2 a 1 y2th,d y1th,d Trục TH giai đoạn Trục TH giai đoạn y Hình 4.48: Tính toán đặc trng hình học tiết diện Tuy nhiên xét đến tợng từ biến v ép sít mèi nèi th× lÊy n = E th Eh víi Eh l môđun đn hồi có hiệu bêtông lấy gần theo công thức: Eh = Eb (1 + ) (4.59) Trong đó: Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 144 - Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ +: đặc trng từ biến bêtông v ép sít mối ngang, ®−ỵc tÝnh ϕ = ϕk + Δ.E b a.σ b +k: đặc trng từ biến, số liƯu thùc nghiƯm cã thĨ lÊy b»ng 1.5 +Δ, a: độ ép sít mối nối ngang lắp ghép khoảng 0.5-1mm v khoảng cách mối nối +b: cờng độ lấy gần cờng độ tính toán bêtông chịu nén tâm Trục trung hòa l trục 2-2 Các đặc trng hình học: n o Diện tích tiết diện tơng ®−¬ng: Ftd = Fth + Fb , víi Fb lμ diện tích bêtông o Tìm vị trí trục trung hòa 2-2 Trục ny cách trục 1-1 đoạn y2 Do ®ã 1 F a y = b (* Fb a chÝnh lμ m«men tÜnh cđa tiÕt diện liên hợp đối n Ftd n với trục 1-1*) o Mômen quán tính tiết diện liên hợp đối víi trơc 2-2: I td = I th + Fth y 22 + 1 I b + Fb (a − y ) víi Ib lμ m«men quán tính n n trục 0-0 Ngoi kể đến ảnh hởng cốt thép dọc mặt cầu 8.1.3-Tính toán ứng suất pháp: Nội lực dầm ứng với giai đoạn lm việc l MI, QI vμ MII, QII σbt,tr σbt,d y2 σth,tr 1 σth,d y tØnh tØnh ho¹t tỉng céng Hình 4.49: Các biểu đồ ứng suất pháp dầm liên hợp 8.1.3.1-ứng suất bêtông: II M y 2bt ,tr ≤ m Rb n I td ứng suất mép bản: b,tr = øng st mÐp d−íi cđa b¶n: σ b, d Chơng IV: Thiết kế cầu dầm II M y 2bt , d = n I td (4.60) (4.61) - 145 - Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ II M y 2bt , n I td øng st trơc cđa bản: b,0 = (4.62) Trong đó: +Rb: cờng độ tính toán chịu nén bêtông Nó phụ thuộc vμo tû sè ++Rb = Ru nÕu σ b ,tr >1.2 σ b,d ++Rb = Rlt nÕu σ b ,tr 0.8Rb 8.1.3.2-øng suất dầm thép: ứng suất mép dầm thÐp: σ th,tr = øng st mÐp d−íi cđa dÇm thÐp: σ th, d = M I y1th ,tr I th M I y1th , d I th + + M II y 2th,tr I td M II y 2th , d I td ≤ m Ru ,th (4.63) ≤ Ru ,th (4.64) Trong ®ã: +Ru,th: cờng độ tính toán chịu nén thép +m2: hệ số điều kiện lm việc lấy nh *Chú ý: Các công thức kiểm tra cha kể ®Õn ¶nh h−ëng cđa tõ biÕn vμ sù Ðp xÝt mối nối Nếu ứng suất trục tĩnh tải gây t b,0 tII M y 2bt , = > n I td 0.2Ru,b phải kể đến ảnh hởng v ngợc lại Nếu b,0 > Rb l trờng hợp xảy cầu ôtô Khi lm việc giai đoạn dẻo v dầm thép lm việc giai đoạn đn hồi: Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 146 - Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ Rb 0 y2th,tr a y2 y2bt,0 y2bt,d y1th,tr y2th,d Nb Mb Nb y1th,d y H×nh 4.50: Khi lm việc trạng thái dẻo Nội lực giới hạn bản: N d = Fb Rb , lực ny đặt trọng tâm v đợc dời trục trung hòa dầm thép tơng đơng với lực N d v mômen M d = N b a ứng suất dầm thép đợc xác định từ điều kiện riêng dầm thép chịu mômen giai đoạn MI, MII v Nd, Md: o ứng suất mép dầm thép: th,tr = (M I ) + M II y1th ,tr I th − N d M d y1th ,tr − ≤ Ru ,th Fd I th (4.65) o øng suÊt mÐp d−íi cđa dÇm thÐp: σ th,d = (M I ) + M II y1th ,d I th + N d M d y1th , d − ≤ Ru ,th Fd I th (4.66) Ngoμi ra, ta cÇn kiĨm tra biến dạng bêtông lm việc giai đoạn dẻo có dẫn đến phá hoại hay không: M II a ε b = ⎜⎜ ⎝ I th − N d M d a ⎞ ⎟ − ≤ Δb Fd I th ⎟⎠ E th (4.67) Trong đó: +b: biến dạng tơng đối giới hạn bêtông, lấy 0.0016 8.1.4-Tính toán ứng suất tiếp: Đối với dầm liên hợp, ta phải đặc biệt ý đến viƯc kiĨm tra øng st tiÕp Ch−¬ng IV: ThiÕt kÕ cầu dầm - 147 - Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ tmax tIImax 1 tImax tI tII t=tI+tII Hình 4.51: Biểu đồ ứng suất tiếp Thiên an ton, ta có công thøc: τ max = τ I + τ II = Q I S1th/ Q II S1td/ + ≤ c'.0,6.R0 I th δ s I td δ s (4.68) Trong đó: +Sth1/2, Stđ1/2: mômen tĩnh 1/2 tiết diện trục trung hòa tơng ứng giai đoạn I, II +δs: chiỊu dμy s−ên dÇm thÐp Ngoμi còng cần kiểm tra ứng suất tơng đơng nh dầm đặc nhng cần ý đến giai đoạn lm việc tiết diện 8.1.5-Xác định vị trí cắt bớt biên: Việc xác định vị trí thay đổi tiết diện đợc thực cách vẽ biểu đồ nh dầm đặc Tuy nhiên kết cấu dầm liên hợp việc lm việc tiết diện giai đoạn khác nên việc tính toán khác chút Cắt bớt biên biên dới đợc thực nh sau: I th y 2th , d Ta đặt = Tính đại lợng MI + .MII số tiết diện dầm (thờng cần nhịp v 1/4 nhịp l đủ) Tính đại lợng I td y1th , d , với đặc trng hình học tiết diện tính giảm bớt I th Ru ,th y1th , d kẻ biểu đồ nằm ngang Giao điểm biểu đồ l điểm cắt lý thuyết cần tìm Cắt bớt biên biên trên: tơng tự nh Lúc đại lợng y1th,d, y2th,d v Ru,th đợc thay y1th,tr, y2th,tr v m2.Ru,th Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 148 - Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ Trong trờng hợp có xét đến từ biến v ép sít mối nối, ta đặt = nhng với n = I th y 2th , d I td y1th , d I y E th E vμ ®Ỉt β = th 2th, d víi n = th ; råi tÝnh MI + α.MtÜnhII +β.Mho¹tII vμ Eh Eb I td y1th , d lμm nh− c¸c b−íc 8.2-Tính ảnh hởng từ biến v ép sít mối nối dầm liên hợp: Từ biến bêtông phát sinh có tác dụng lâu di nội lực Do từ biến sẽ đợc xét với tác dụng tĩnh tải phần 2, lực ứng st tr−íc, lùc ®iỊu chØnh øng st vμ sù co ngót bêtông Còn nội lực hoạt tải, nhiệt độ thay đổi hầu nh không kịp gây biến dạng từ biến v không tính đến Từ biến bêtông phát triển lâu di thờng đạt đến giá trị lớn 3-4 năm lâu Biến dạng từ biến v ép sít mối nối tỷ lệ với ứng suất tác dụng bêtông ứng suất ny thay đổi trình biến dạng xuất v phát triển Ta gọi: b,0: ứng suất trọng tâm BTCT trớc lúc phát sinh biến dạng dẻo từ biến v ép sít mối nối tb: phần ứng suất thay đổi b¶n BTCT tõ biÕn vμ Ðp sÝt mèi nèi : hệ số đặc trng cho từ biến l tỷ số biến dạng từ biến v biến dạng đn hồi Trị số biến dạng tơng đối gồm biến dạng dẻo v biến dạng đn hồi: ⎝ ⎞ ⎠ ϕ ⎜ σ b ,0 − σ tb ⎟ Δb = Eb − σ tb Eb (4.69) Trong đó: +: đặc trng từ biến bêtông v ép sít mối ngang, đợc tính = k + .E b a. b +k: đặc tr−ng tõ biÕn, kh«ng cã sè liƯu thùc nghiƯm cã thĨ lÊy b»ng 1.5 +Δ, a: ®é Ðp sÝt mối nối ngang lắp ghép khoảng 0.5-1mm v khoảng cách mối nối +b: cờng độ lấy gần cờng độ tính toán bêtông chịu nén tâm ứng suất tb gây biến dạng phần thép tiết diện Trị số biến dạng đợc suy tâm bêtông l: tb Fb tb Fb a Δ th = + (4.70) E th Fth E th I th Trong ®ã: +Fth, Ith: diƯn tích v mômen quán tính dầm thép kể cốt thép mặt cầu Cân (4.69) v (4.70), ta đợc phơng trình thay đổi ứng suất từ biến: Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 149 - Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ tb = F + 0,5 + b n ⎛ a2 ⎞ ⎜ ⎟⎟ ⎜ + F I th ⎠ ⎝ th σ b , (4.71) Sau xác định tb tính ứng suất mép trên, mép dới dầm thép tõ biÕn vμ Ðp sÝt mèi nèi b»ng c¸ch đặt lực tb.Fb trọng tâm bêtông: tb a y1th ,tr ⎞ ⎛ ⎟ + ⎢σ tr = σ tb Fb ⎜⎜ I th ⎟⎠ ⎝ Fth ⎢ ⎢ a y1th ,d ⎞ ⎢σ dtb = σ tb Fb ⎛⎜ − ⎟ ⎜F ⎢⎣ I th ⎟⎠ ⎝ th (4.72) Khi tÝnh to¸n tiÕt diƯn liên hợp xét ảnh hởng từ biến bêtông cách đa vo môđun đn hồi có hiệu Eh v đợc xác định nh sau: a2 ⎞ ⎟⎟ ⎜⎜ + ⎝ I th Fth ⎠ Eh = ⎞ F ⎛ (1 + ϕ ) b ⎜⎜ a + ⎟⎟ + + 0.5ϕ n ⎝ I th Fth ⎠ + 0.5ϕ + Fb n (4.73) 8.3-TÝnh ¶nh h−ëng sù thay đổi nhiệt độ v co ngót bêtông dầm liên hợp: 8.3.1-Do thay đổi nhiệt độ: Trong dầm liên hợp, dầm thép có tính dẫn nhiệt cao nhiều so với bêtông nên nhiệt độ không khí thay đổi dầm thép hấp thụ v tản nhiệt nhanh Nh dầm thép v bêtông có chênh lệch nhiệt độ tức l có biến dạng khác lm sinh ứng suất phụ Sự chênh lệch nhiệt độ bêtông v dầm thép phụ thuộc điều kiện khí hậu, tính chất tác dụng nhiệt độ v đặc điểm cấu tạo kết cấu liên hợp Ngời ta thờng xét trờng hợp: Khi nhiệt độ dầm thép cao bêtông lấy tmax=30oC Khi v thớ ngoi dầm thép xuất ứng suất kéo, sờn dầm xuất ứng suất nén Khi nhiệt độ dầm thép thấp bêtông lấy tmax=-15oC Khi dấu ứng suất ngợc lại với trờng hợp Ng−êi ta còng cã quan niƯm vỊ nhiƯt ®é dầm thép: Khi nhiệt độ dầm thép đồng đều: Trong trờng hợp ny biểu đồ biến dạng tơng đối biểu diễn đờng thẳng Vì có liên kết chặt chẽ mặt cầu v dầm thép, nên tiết diện liên hợp phát sinh ứng suất v cân lẫn Bên cạnh tiết diện liên hợp phẳng bị biến dạng Để xác định ứng suất sản sinh tiết diện, ta đặt vo tiết diện liên hợp lực dọc cần thiết nhằm cân với biến dạng Lực ny có trị số FthEth đặt trọng tâm biểu đồ biến dạng tơng đối (trọng tâm dầm thép) v gây mômen SthEth trọng tâm tiết diện liên hợp Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 150 - Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ với Sth l mômen tĩnh dầm thép trọng tâm tiết diện liên hợp + FthEth Y2 + εSthEth + εb Y εth ε=εth-εb εEth H×nh 4.52: Biểu đồ ứng suất pháp nhiệt độ ứng suất bêtông: o Tại mép trên: F ⎞ ε S th E th S ⎛ ε F E σ bt ,tr = ⎜⎜ th th − y 2bt ,tr ⎟⎟ = ε E b ⎜⎜ th − th y 2bt ,tr ⎟⎟ (4.74) o T¹i mÐp d−íi: ⎞ ⎛F ⎞ ε S th E th S ⎛ ε F E σ bt , d = ⎜⎜ th th − y 2bt , d ⎟⎟ = ε E b ⎜⎜ th − th y 2bt , d ⎟⎟ (4.75) n⎝ n⎝ Ftd ⎠ I td Ftd ⎠ I td øng suÊt dầm thép: o Tại mép trên: Fth E th ε Fth E th ε S th E th σ th,tr = ⎜⎜ ⎝ Fth − + Ftd o T¹i mÐp d−íi: ⎛ ε Fth E th ε S th E th σ th,d = ⎜⎜ ⎝ Ftd + I td I td y 2th , d − ⎝ Ftd ⎝ Ftd I td I td ⎠ ⎠ ⎞ ⎛ ⎞ F S y 2th,tr ⎟⎟ = ε E th ⎜⎜1 − th + th y 2th ,tr ⎟⎟ (4.76) Ftd I td ⎠ ⎝ ⎠ ε Fth E th ⎞ Fth ⎞ ⎛F S ⎟⎟ = ε E th ⎜⎜ th + th y 2th , d − 1⎟⎟ ⎠ ⎝ Ftd I td (4.77) Trong đó: +=t: biến dạng tơng đối dầm thép so với +: hệ số giãn nở nhiệt, lấy 0.00001 Khi nhiệt độ dầm thép không đồng đều: Trong trờng hợp ny nhiệt ®é thay ®æi theo quy luËt ®−êng cong øng suÊt bêtông: FT S T z ⎟⎟ − ⎠ ⎝ Ftd I td σ bt = α t max E b ⎜⎜ (4.78) øng suÊt dầm thép: Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 151 - Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ FT S T z ψ ⎟⎟ − ⎠ ⎝ Ftd I td σ th = α t max E th ⎜⎜ (4.79) Trong ®ã: +z2: tung độ điểm tiết diện liên hợp, lấy dấu cộng nằm trục trung hòa giai đoạn v ngợc lại +FT: diện tích tiết diện quy ớc phần tiết diện bị đốt nóng, lÊy b»ng FT=0.8Fv + 0.3Fu +Fv, Fu: diÖn tÝch tiÕt diện sờn dầm v biên dới +ST: mômen tĩnh quy ớc phần tiết diện bị đốt nóng, lấy ⎡ δ ⎞ ⎛h ⎛h ⎞⎤ S T = ⎢0.4hs − 0.8⎜ s − c ⎟⎥ Fv + 0.3Fu ⎜ s + c − b ⎟ ⎝ ⎣ ⎝ ⎠⎦ ⎠ +hs, δb: chiÒu cao s−ên dầm v chiều dy biên +c: khoảng cách từ điểm chia đôi sờn dầm đến trục trung hòa tiết diện liên hợp v v +: hệ số ®−ỵc tÝnh ψ = 3.91 − 3.82⎜⎜ hs ⎝ hs , với v l khoảng cách từ mép sờn dầm đến thớ khảo sát Đối với thớ dầm thép có dầm thép v =0=0, thí d−íi cđa hs v =1→ψ=0.3 hs + V(+) z(+) T.T.Fb 2 z(-) C hs/2 tmax − Fs hs/2 Fb + b tb tth t=tth-tb Hình 4.53: Biểu đồ ứng suất pháp nhiệt độ phân bố theo đờng cong 8.3.2-Do co ngót bêtông: Co ngót bêtông gây ứng suất phụ dầm liên hợp vμ hiƯn t−êng nμy hoμn toμn gièng tr−êng hỵp nhiƯt độ bêtông mặt cầu thấp so với nhiệt dộ dầm thép Vì việc tính toán co ngãt còng t−¬ng tù tÝnh víi sù thay đổi nhiệt độ dầm thép Trong công thức trên, đợc thay biến dạng Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 152 - Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ tơng đối co ngót c Nếu số liệu nghiên cứu cụ thể lấy c=2*10-4 ton khối v c=1*10-4 lắp ghép Khi tính toán co ngót cách gần lấy môđun đn hồi giả định Ec=0.5Eb 8.3.3-Tổ hợp ứng suất: Sự thay đổi nhiệt độ v co ngót đợc tổ hợp ứng suất nh sau: Sự chênh lệch nhiệt độ dơng v co ngót Sự chênh lệch nhiệt độ âm không kể co ngót xuất Hệ số vợt tải co ngót l 1.0 v chênh lệch nhiệt độ l 1.1; hệ số vợt tải hoạt tải đợc giảm 20% Thông thờng cầu ôtô nhịp đơn giản, tổ hợp tải trọng phụ có xét đến ảnh hởng co ngót v chênh lệch nhiệt độ l tổ hợp tính toán 8.4-Tính neo liên kết bêtông v dầm thép: Khi dầm liên hợp lm việc chịu uốn, bêtông v dầm thép sản sinh lực trợt Lực ny tĩnh tải phần v hoạt tải gây Co ngót v thay đổi nhiệt độ gây lực trợt đầu dầm, đoạn dầm lại không phát sinh thêm Trong hệ siêu tĩnh, ảnh hởng co ngót, thay đổi nhiệt độ v từ biến gây lực trợt v dầm thép 8.4.1-Các lực tác dụng lên neo: 8.4.1.1-Lực trợt v dầm thép: Lực trợt đơn vị chiều di đợc tính: T0 = Q IIt S tdb I tdb + Q IIh S td I td + Q c S tdc I tdc + Q T S td I td (4.80) Trong ®ã: +QtII, QhII: lực cắt tĩnh tải v hoạt tải giai đoạn II +Qc v QT: lực cắt co ngãt vμ sù thay ®ỉi nhiƯt ®é, chØ cã hệ siêu tĩnh v tính toán với tổ hợp phụ tải trọng +Ibtđ, Sbtđ: mômen quán tính tiết diện liên hợp v mômen tĩnh trục trung hòa tiết diện liên hợp có xét đến từ biến thông qua môđun đn hồi Eh +Ictđ, Sctđ: nh nhng có xét đến co ngót thông qua môđun giả định Ec Trong dầm đơn giản, công thức (4.80) đợc viết lại: T0 = (Q t II + Q IIh ).S b I td (4.81) Trong đó: +Sb: mômen tĩnh trục trung hòa tiết diện liên hợp Nếu gọi a l khoảng cách neo lực trợt lên neo lμ T=T0.a 8.4.1.2-Lùc tr−ỵt co ngãt vμ nhiệt độ thay đổi đầu dầm: Do co ngãt: T = σ btc ,0 Fb − σ ac Fa (4.82) Do sù thay ®ỉi nhiƯt ®é: T = σ btT ,0 Fb + σ aT Fa (4.83) c T Trong đó: Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 153 - Giáo trình Thiết kế cầu thép + c bt,0 , T bt,0 Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ : ứng suất trọng tâm co ngót v nhiệt độ thay đổi không 0.175a Vc+Vt +ca, Ta: ứng suất trọng tâm cốt thép co ngót v nhiệt độ thay đổi không +Fb, Fa: diện tích v cốt thép Các lực trợt Tc v TT đợc xem phân bố chiều di a đoạn đầu dầm theo biểu đồ tam gi¸c, a = max{0.7 H , b, c} víi H l chiều cao tiết diện liên hợp, b v c l cánh chìa tính toán =Vc+Vt NEO tc+tc=T+T 0,5a T 0,35a c =Tc+Tt a Hình 4.54: Biểu đồ phân bố lực trợt v lực bóc đầu dầm 8.4.1.3-Lực bóc đầu dầm co ngót v nhiệt độ thay ®ỉi: Sù co ngãt vμ nhiƯt ®é thay ®ỉi kh«ng gây lực trợt m gây lực bóc đầu dầm Lực bóc ny đợc xác định theo công thức nửa thực nghiệm: 2.z b Tc a • Do co ngãt: Vc = • Do sù thay ®ỉi nhiƯt ®é: VT = (4.84) 2.z b TT a (4.85) Trong đó: +zb: khoảng cách từ trọng tâm đến mép dầm thép, zb=y2bt,0-y2bt,d +a: chiều di phân bố lực Vc v VT, đợc lÊy b»ng 0.35 a nÕu a =b hc c, b»ng 0.25 a a =0.7H 8.4.2-Tính khả chịu neo: 8.4.2.1-Tính neo cứng: Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 154 - Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ Khả chịu lực neo cứng l khả chịu ép mặt Lực trợt tối đa m tiếp nhận: T = Fem Rem (4.86) Trong ®ã: +Fem: diƯn tÝch chịu ép mặt neo, đợc tính Fem = bn*hn +bn, hn: bỊ réng vμ chiỊu cao cđa neo +Rem: cờng độ chịu ép mặt bêtông, lấy 1.6Rlt cầu ôtô v 2Rlt cầu xe lửa +Rlt: cờng độ chịu nén dọc trục bêtông e hn T bn P c b1 b2 bn b2 P C Hình 4.55: Tính toán neo cứng Neo cứng phải cần kiểm tra điều kiện bền: T bn hn Lực T đợc quy thnh lực phân bố: p = Đối với neo có 1sờn, mômen M = p.bn2 Đối với neo sờn, mômen M = 0.025 p.bn2 đợc xuất phát từ điều kiện độ võng nhịp v ®Çu mót thõa b»ng nhau, ®ã b1=0.56bn vμ b2=0.22bn • KiĨm tra ®iỊu kiƯn bỊn: σ = M 6M = ≤ Ru , víi δ vμ Ru lμ chiỊu dy neo v W 1. cờng độ chịu n cđa thÐp lμm neo TÝnh mèi hμn: • Mèi hn liên kết neo v biên dầm chịu lực T v mômen M=T.e Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 155 - Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ ứng suất đờng hn: h = T.e T vμ τ h = , víi Fh, Wh lμ diƯn tÝch vμ Wh Fh m«men chèng uốn mối hn Trờng hợp có hn cạnh Fh = 2hh c vμ • Wh = hh c ; tr−êng hỵp hμn theo chu vi neo Wh = hh c + hh bn c víi hh lμ bỊ dμy tÝnh to¸n cđa mèi hμn KiĨm tra øng st chÝnh ®−êng hμn: σ ch Fh = 2hh c + 2hh bn σh vμ ⎛σ ⎞ = + ⎜ h ⎟ + τ h2 ≤ Rh víi Rh lμ ⎝ ⎠ cờng độ tính toán mối hn 8.4.2.2-Tính neo mềm: R δ hn h' h' δ R dn H×nh 4.56: Tính toán neo mềm Khả chịu lực neo mỊm lμm b»ng thÐp h×nh: T = 55(h'+0.5δ )bn Rb (4.87) Khả chịu lực neo mềm lm thÐp trßn: hn ⎡ ⎢T = 24hn d n Rlt d < 4.2 n ⎢ ⎢ hn > 4.2 ⎢T = 100d n Rlt d n ⎢ ⎢ π ⎢T ≤ d n R0 ⎣ (4.88) Trong đó: +h: tổng bán kính cong v bề dμy cđa thÐp h×nh, cm +δ: chiỊu dμy s−ên thÐp hình, cm +hn, dn: chiều di v đờng kính thép tròn, cm +Rb: cờng độ tính toán bêtông, kg/cm2 +Ro: cờng độ tính toán thép chịu lực dọc trục neo, kg/cm2 Chú ý đờng kính thép tròn lm neo không nên > 25mm để đảm bảo neo tơng đối mềm 8.4.2.3-Tính neo cốt thép nghiêng: Khả chịu lực trợt neo hình quai sanh nhánh neo đợc lấy trị số nhỏ trị số đợc xác định theo công thức sau đây: Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 156 - Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ T = Ra Fa cos α cos β + 100d Rlt sin α ⎢ ⎢⎣T = Ra Fa (cos α cos β + 0.8 sin α ) (4.89) Trong ®ã: +d, Fa: ®−êng kÝnh vμ diÖn tÝch tiÕt diÖn neo, cm vμ cm2 +α: gãc nghiªng cđa neo so với biên dầm mặt phẳng dầm +: góc hình chiếu neo v phơng dọc dầm l Hình 4.57: Tính toán neo cốt thép nghiêng Đờng kính neo thờng dùng d=12-16mm Chiều di tính toán neo không < 7d v 12cm với neo quai sanh v 25d với neo nhánh đơn Khoảng cách tĩnh neo theo phơng dọc cầu không < 3d nÕu bè trÝ theo hμng vμ 2d nÕu bè trÝ theo « cê NÕu neo quai sanh n»m gän s−ên BTCT vμ cã chiỊu dμi < 25d th× bỊ réng kh«ng >1/3 bỊ réng s−ên NÕu chiỊu dμi neo quai sanh lÊy b»ng kÝch th−íc tèi thiĨu th× khoảng cách b nhánh phải đủ lớn để thỏa mãn điều kiện bêtông không bị ép mặt lớn: b 2.R a Fa 3.5 Rlt d (4.90) 8.4.3-Tổ hợp tải trọng tác dụng lên neo v bố trí neo dầm: 8.4.3.1-Tổ hợp tải trọng: Có tổ hợp tải trọng: Tổ hợp thứ 1: tĩnh tải phần 2, hoạt tải đứng phần dơng đ.a.h lực cắt Tổ hợp thứ 2: tĩnh tải phần 2, hoạt tải đứng phần âm đ.a.h lực cắt Tổ hợp phụ thứ 1: tĩnh tải phần 2, hoạt tải đứng phần dơng đ.a.h lực cắt v chênh lệch nhiệt độ âm tmax=-15oC Tổ hợp phụ thứ 2: tĩnh tải phần 2, hoạt tải đứng phần âm đ.a.h lực cắt v chênh lệch nhiệt độ dơng tmax=30oC Chú ý đến việc lấy hệ số vợt tải lực trợt tĩnh tải v hoạt tải dấu lấy nt > 1, khác dấu lấy < Đối với tổ hợp phụ hệ số vợt tải hoạt tải giảm 20% Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 157 - Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ 8.4.3.2-Bố trí neo: Sử dụng kết tính toán trên, ta chọn giá trị bất lợi để vẽ biểu đồ lực trợt T0 1/2 chiều di dầm Căn vo biểu đồ ny v khả chịu lực neo T để tính khoảng cách neo: a = T T0 (4.91) Vì độ lớn T0 thay đổi chiều di dầm nên khoảng cách neo thay đổi theo Để đơn giản, ta nên chia dầm thnh số đoạn, đoạn neo đợc bố trí cách Để tránh lực tập trung lên neo v ứng suất cục lớn, khoảng cách neo cứng không > lần chiều dy trung bình Bớc neo không đợc < 3.5hn bêtông neo không bị phá hoại bị cắt lớn Để chịu lực bóc đầu dầm, bố trí neo quai sanh thẳng đứng Các neo ny đợc hn trực tiếp vo dầm thép v đặt trọng tâm biểu đồ phân bố lực Vc+VT 8.4.4-Kiểm tra ứng suất tiếp v ứng suất thớ liên kết vo dầm: b a a a b a 2 Neo cứng Neo cốt thép nghiêng Hình 4.58: Vị trí tính toán ứng suất tiếp v Sau bố trí neo, cần phải kiểm tra ứng suất cắt v ứng suất tiết diện dọc bản, nằm sát đờng bao ngang v đứng neo cứng (thớ a-a v thớ b-b) tiếp giáp đáy v mặt dầm thép dùng neo thÐp nghiªng (thí a-a) TÝnh øng st tiÕp lực cắt tiêu chuẩn lớn gây ra: Tại thí a-a: τ = Q II S a ≤ Rkc0 n.I td b1 (4.92) Trong ®ã: +b1: bỊ rộng phần bêtông thớ a-a +S2a: mômen tĩnh trục trung hòa 2-2 phần bêtông nằm thớ a-a +R0kc: cờng độ chịu kéo bêtông duyệt ứng suất Tại thớ b-b: = 1.5Q II S 2b ≤ R kc0 n.I td hb (4.93) Trong đó: +hb: chiều cao bêtông thớ b-b Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 158 - Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ +S2b: mômen tĩnh trục trung hòa 2-2 phần bêtông nằm phía ngoi thớ b-b Tính ứng suất tiếp v ứng suất pháp thớ a-a tiết diện vừa có lực cắt v mômen lín g©y ra: σ = M II y a nI td (4.94) Trong đó: +y2a: khoảng cách tõ trơc 2-2 ®Õn thí a-a σ1 ⎛σ ⎞ =± − ⎜ ⎟ + τ 12 ≤ 0.75Rk0 ⎝ ⎠ §iỊu kiƯn kiĨm tra øng st kÐo chÝnh: σ ch (4.95) Trong ®ã: +R0k: c−êng ®é chịu kéo dọc trục bêtông 8.5-Tính toán mối nối dầm liên hợp: II,tr s,ds,tr I,tr R'u b,tr s,tr K h σs,d−σs,tr Q Y1 σS,d K Ms Ns σb,d S1+N1 σI,d σII,d Ru Z1 Nmax H×nh 4.58: Mèi nối dầm liên hợp Mối nối dầm liên hợp có cấu tạo tơng tự nh mối nối cầu dầm thép đơn Tuy nhiên kích thớc biên dầm v ứng suất biên v dới khác nên kích thớc nối nh số đinh biên không giống Khi tính đặc trng hình học tiết diện phải kể đến giảm yếu Đối với nối biên dầm lấy theo đờng kinh lỗ đinh v số đinh thực tế hng ngang, sờn dầm lấy gần khoảng 15% Tiết diện giảm yếu nối không đợc < tiết diện nguyên phân tố cần nối Tính mối nối biên dầm: Ta xem ứng suất lớn mép dầm thép đạt cờng độ tính toán Ru, mép + 2,tr Ru (4.96) đạt tới Ru đợc lấy theo tỷ lệ: Ru' = 1,tr σ 1, d + σ 2, d • ⎡ N tr = σ b,tr Ftr Néi lùc tÝnh to¸n biên dầm: Chơng IV: Thiết kế cầu dầm N d = σ b, d Fd (4.97) - 159 - Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ Trong đó: +1,tr, 2,tr, 1,d, 2,d ứng suất mép v mép dới dầm thép ứng với giai đoạn +b,tr, b,d: ứng suất trọng tâm nối biên dầm, xác định c¸ch tÝnh tû lƯ +Ftr, Fd: diƯn tÝch øng c¸c nối biên dầm có trừ giảm yếu Số lợng đinh đợc xác định: N tr ntr = m [S ] d ⎢ ⎢ Nd ⎢n d = m [S ]d ⎣ (4.98) Trong ®ã: +[S]®: khả chịu lực đinh +m2: hệ số ®iỊu kiƯn lμm viƯc, lÊy b»ng ®èi víi biªn chịu nén v 0.9 biên chịu kéo Tính mối nối sờn dầm: Biểu đồ sờn dầm có tính chất nén lệch tâm mômen Ms v lực dọc Ns đặt s , d + s ,tr I s ⎡ ⎢M s = 0.5hs trọng tâm sờn dầm Chúng đợc xác ®Þnh: ⎢ σ s , d − σ s ,tr Fs ⎢N s = ⎣ (4.99) Trong ®ã: +σs,tr, s,d: ứng suất mép v mép dới s−ên dÇm +hs, Fs, Is: chiỊu cao, diƯn tÝch vμ mômen quán tính sờn dầm trừ giảm yếu s hs3 Ta cã thÓ lÊy Fs = 0.85δ s hs , I s = 0.85 12 • Ns ⎡ S = ⎢ k Lùc däc vμ lùc cắt tác dụng lên đinh: Z = Q ⎢⎣ k (4.100) Trong ®ã: +k: sè ®inh cđa 1/2 nối sờn dầm Lực tác dụng lên đinh ngoi mômen uốn: (4.101) Tổng hợp lực tác dụng lên đinh nặng nhất: N max = (S1 + N )2 + Z ≤ [S ]d N1 = M s y max ∑y (4.102) 8.6-TÝnh độ võng kết cấu nhịp: Chơng IV: Thiết kế cÇu dÇm k - 160 - ... di nhịp tính toán Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 142 - Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ +E: môđun đn hồi thép, lấy 2.1*10 kg/cm Đ4.8 tính toán dầm thép liên hợp với btct 8.1-Tính... lại Nếu b,0 > Rb l trờng hợp xảy cầu ôtô Khi lm việc giai đoạn dẻo v dầm thép lm việc giai đoạn đn hồi: Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 146 - Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mü Rb... neo v W 1. cờng độ chịu uốn thép lm neo Tính mối hn: Mối hn liên kết neo v biên dầm chịu lực T v mômen M=T.e Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 155 - Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn