Giáo trình thiết kế cầu bê tông cốt thép lê đình tâm

Giáo trình thiết kế cầu bê tông cốt thép lê đình tâm Giáo trình thiết kế cầu bê tông cốt thép lê đình tâm Giáo trình thiết kế cầu bê tông cốt thép lê đình tâm Giáo trình thiết kế cầu bê tông cốt thép lê đình tâm Giáo trình thiết kế cầu bê tông cốt thép lê đình tâm Giáo trình thiết kế cầu bê tông cốt thép lê đình tâm Giáo trình thiết kế cầu bê tông cốt thép lê đình tâm Giáo trình thiết kế cầu bê tông cốt thép lê đình tâm Giáo trình thiết kế cầu bê tông cốt thép lê đình tâm Giáo trình thiết kế cầu bê tông cốt thép lê đình tâm Giáo trình thiết kế cầu bê tông cốt thép lê đình tâm Giáo trình thiết kế cầu bê tông cốt thép lê đình tâm Giáo trình thiết kế cầu bê tông cốt thép lê đình tâm Giáo trình thiết kế cầu bê tông cốt thép lê đình tâm Giáo trình thiết kế cầu bê tông cốt thép lê đình tâm Giáo trình thiết kế cầu bê tông cốt thép lê đình tâm Giáo trình thiết kế cầu bê tông cốt thép lê đình tâm Giáo trình thiết kế cầu bê tông cốt thép lê đình tâm Giáo trình thiết kế cầu bê tông cốt thép lê đình tâm Giáo trình thiết kế cầu bê tông cốt thép lê đình tâm Giáo trình thiết kế cầu bê tông cốt thép lê đình tâm Giáo trình thiết kế cầu bê tông cốt thép lê đình tâm Giáo trình thiết kế cầu bê tông cốt thép lê đình tâm Giáo trình thiết kế cầu bê tông cốt thép lê đình tâm Giáo trình thiết kế cầu bê tông cốt thép lê đình tâm Giáo trình thiết kế cầu bê tông cốt thép lê đình tâm Giáo trình thiết kế cầu bê tông cốt thép lê đình tâm Giáo trình thiết kế cầu bê tông cốt thép lê đình tâm

Creat by Nguyen Ha Huanwebsite : http://hahuan.netfirms.com CHƯƠNG du GIỚI THIỆU CHUNG 1.1.ĐẶC ĐIỂM CỦA CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP : ca u du on g e Bê tông cốt thép (BTCT) kết hợp hài hòa hai loại vật liệu có tính chất khác Bê tông loại đá nhân tạo có tính chất vật liệ đòa phương dễ kiếm rẻ tiền, gồm cát, đá, nước xi măng tìm thấy nơi Sau đông cứng bê tông chòu nén tốt Cốt thép sản phẩm công nghiệp, chòu kéo nén tốt, vật liệu quý, đắt tiền, đắt tiền, hơnnữa thép bò ăn mòn môi trường không khí Trong kết cấu, bê tông đặt vào khu vực chòu nén, thép đặt vào khu vực chòu kéo Bê tông có tác dụng bao bọc cốt thép, không cho tiếp xúc với môi trường tạo điều kiện chống gỉ Bê tông thép có hệ số giãn nở nhiệt gần nhau, đặc điểm làm cho hai lọai vật liệu tồn làm việc có hiệu nhiệt độ môi trường thay đổi, : _ BTCT loại vật liệu phù hợp với ngành xây dựng công trình xây dựng dân dụng, giao thông công nghiệp _ Bê tông loại vật liệu xây dựng đa dạng, tạo hình dạng thích hợp cho hầu hết kết cấu Cầu làm bê tông bê tông dự ứng lực loại kết cấu xây dựng trường chế tạo trước thành khối dầm xưởng gần nơi xây dựng _ Cầu BTCT tạo hình dạng cách dễ dàng, cầu thẳng, cầu cong, cong không gian _ Cầu dầm hộp BTCT đúc chỗ thích hợp cho cầu cong có tính chống xoắn cao tạo dáng thích hợp với đường cong _ Đối với cầu thẳng dùng dầm đúc sẵn BTCT thường bê tông dự ứng lực Đối với cầu nhiều nhòp, dùng dầm liên tục có lợi chòu hoạt tải _ BTCT thích hợp với với nhiều loại cầu, cầu tương đối ngắn (nhỏ 12m), cầu tỏ có nhiều ưu điểm kinh tế, đặc biệt thi công Dầm tiết diện T dùng có lợi cho nhòp đến 20m, dài dùng hệ liên tục _ Cầu dầm bê tông dự ứng lực tạo khả chốg nứt, nâng cao tuổi thọ kết cấu, sử dụng vật liệu cường độ cao (thép bê tông) đạt nhòp tới 250m _ BTCT thích hợp với nhiều loại kết cấu dầm, vòm khung treo, BTCT, bê tông dự ứng lực cạnh tranh với kết cấu thép đặc biệt chống ăn mòn tính kinh tế _ Nhược điểm bê tông tính dòn, khả chòu cắt kéo nên thường bò nứt Nứt cầu BTCT nỗi day dứt dai dẳng thường xuyên cho nhà khoa học, quản lý thi công Vết nứt nguyên nhân thấm nhập nước khí, làm ăn mòn cốt thép bê tông, giảm tiết diện chòu lực giảm tuổi thọ cầu _ BTCT loại vật liệu chế tạo chỗ, chất lượng bê tông thường đồng nhất, không phụ thuộc vào nhiều yếu tố : + Loại xi măng + Kích thước, thành phần phẩm chất cốt liệu + Lượng nước, lượng xi măng tỉ lệ N/X + Phương pháp bảo dưỡng + Nhiệt độ môi trường, tính co ngót từ biến Create PDF files without this message by purchasing novaPDF printer (http://www.novapdf.com) du Creat by Nguyen Ha Huanwebsite : http://hahuan.netfirms.com _ Bê tông loại vật liệu mà chất lượng chủ yếu phụ thuộc vào công việc tập thể, từ thiết kế, chọn vật liệu, thi công, bảo dưỡng, thí gnhiệm kiểm tra Tất công tác cần giám sát quản lý nghiêm ngặt bê tông đạt phẩm chất mong muốn 1.2.TÓM TẮT SỰ HÌNH THÀNH VÀ PHÁT TRIỂN CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP : ca u du on g e Bê tông bắt đầu sử dụng xây dựng từ xi măng pooclang đời, khoảng năm 20 kỷ XIX Thoạt đầu bê tông không cốt thép sử dụng kết cấu chủ yếu chòu nén móng mố trụ cầu, cầu vòm thay cho đá trước Dần dần phát sinh ý tưởng tăng cường khả chòu uốn cách bố trí cốt thép vào khu vực chòu kéo uốn Ngay từ khoảng kỷ XVI-XVII xây dựng nhà thờ, lâu đài lăng tẩm, Châu âu biết đặt thép chòu kéo vào khối đá xây Cuối kỷ XVIII đầu kỷ XIX cốt thép dùng kết cấu đá xây vào nhiều công trình xây dựng mái nhà, tháp cầu treo đập thủy lợi… Ứng dụng BTCT vào khoảng năm 50 kỷ XIX Anh, Mỹ Pháp công bố phát minh sáng chế Trong Monier kỹ sư người Pháp dùng BTCT để chế tạo bình chứa nước, cuối cầu (1867-1873) Năm 1875-1877, lần Monier dùng BTCT xây dựng cầu, cầu vòm nhòp 16m rộng 4m dùng cho người Tuy đạt kết bước đầu, thời kỳ vật liệu thép thònh hành xây dựng cầu,BTCT thiếu kết nghiên cứu lý thuyết thực nghiệm nên chưa áp dụng rộng rãi mà dùng cho kết cấu khối lớn chủ yếu chòu nén móng, mố trụ tháp cầu treo Vào cuối kỷ XIX, hai giáo sư Ba-u-chin-gơ (Đức) Be-le-lút-ski (Nga) (1886-1891) nghiên cứu tính chất lý BTCT, tiến hành nhiều thí nghiệm cho công trình bản, dầm, vòm, bình chứa, xilô chứa ngũ cốc cầu vòm nhòp tới 17m Sau cò số liệu nghiên cứu lý thuyết, BTCT bắt đầu ứng dụng rộng rãi xây dựng cầu công trình dân dụng khác Cầu BTCT vào cuối kỉ XIX hầu hết dạng nhòp nhỏ vòm cống, chủ yếu cầu vòm đặc theo dạng cầu vòm đá cũ nên chưa đạt hiệu kinh tế đáng kể chưa tận dụng triệt để cốt thép phận chòu uốn Lý thuyết thực nghiệm BTCT chòu uốn Gen-ne-bik (người Pháp) Me-lan (người Áo) phát triển vào cuối kỉ XIX Năm 1882 lần Gen-ne-bik áp dụng BTCT vào khung nhà sử dụng tính làm việc không gian BTCT Điều cho phép triệt để sử dụng cường độ bê tông cốt thép, chuyển từ kết cấu vòm sang kết cấu khung dầm có sườn, giảm trọng lượng thân kết cấu, nâng cao hiệu kinh tế áp dụng cho nhòp lớn Đồng thời với kết cấu BTCT mềm hệ Gen-ne-bik, bắt đầu xuất cầu giàn BTCT cứng, cốt thép giàn thép hình (do Me-lan đề xuất) Cốt thép cứng có khả thay cho dàn giáo đỡ ván khuôn Bê tông cốt cứng ứng dụng rộng rãi Mỹ Sang đầu kỉ XX, BTCT trở thành loại vật liệu xây dựng cầu lý thuyết tính toán kết cấu BTCT theo ứng suất cho phép thức công bố mà nhiều nơi sử dụng Thập kỉ kỉ XX nhiều cầu hệ dầm khung có sườn xây dựng đường ôtô có nhòp đạt 20 – 25m Create PDF files without this message by purchasing novaPDF printer (http://www.novapdf.com) ca u du on g e du Creat by Nguyen Ha Huanwebsite : http://hahuan.netfirms.com Năm 1908 Nga xuất Tiêu chuẩn thiết kế kết cấu BTCT Năm 1911 xuất giáo trình Cầu Bêtông cốt thép Những tài liệu góp phần thúc đẩy trình áp dụng BTCT xây dựng cầu Năm 1935 xây dựng cầu vòm sườn cho đường xe lửa nhòp 116m qua sông Maxcova Năm 1937 xây cầu vòm BTCT có kéo đường ôtô Saint-Peterbourg Khoảng chiến tranh giới thứ thứ hai, cầu BTCT phát triển mạnh Pháp, Đức, Mỹ nước Châu Âu Ở Pháp thời kỳ xây dựng thành công cầu vòm ba nhòp đường xe chạy trên, nhòp 186m Brest, cầu Stockhon nhòp 181m cầu qua sông Es-la Tây Ban Nha nhòp tới 205m Ngoài cầu vòm dạng cổ điển đường xe chạy theo kiểu cầu vòm đá xuất cầu vòm đường xe chạy Pháp xuất cầu vòm đường xe chạy qua sông Sen nhòp tới 161m Ở Pháp thời kỳ đạt nhiều thành tựu kết cấu dầm Chiếc cầu dầm hẫng tiết diện hộp nhòp 78m xây dựng thành công qua sông Sen Vin-nhep cầu dạng dàn hẫng I-vre nhòp 134m Năm 1920 Freysinet, chuyên gia người Pháp sáng chế bêtông dự ứng lực Từ đặc biệt sau đại chiến giới lần 2, cầu bêtông dự ứng lực phát triển mạnh mẽ nước Pháp, Đức nước chòu ảnh hưởng chiến tranh Do nhu cầu khôi phục giao thông sau chiến tranh, áp dụng rộng rãi bêtông dự ứng lực vào hệ dầm khung tình hình kinh tế nước khác nên phương hướng phát triển cầu BTCT mang màu sắc khác Ở Liên Xô cũ nước phe XHCN (trong có Việt Nam), cầu BTCT nhòp nhỏ vừa chủ yếu phát triển theo hướng áp dụng kết cấu lắp ghép toàn phần, thực công nghiệp hoá chế tạo, giới hoá thi công, cực tiểu hoá khích thước tiết diện, tối ưu hoá kết cấu Về mặt thi công, giảm đến tối thiểu mối ướt đổ bê tông trường, thực cách phân khối nhỏ, giảm thiểu kích thước trọng lượng khối vận chuyển cẩu lắp Hầu hết cầu bản, cầu dầm đường ôtô nhòp 40m xây dựng theo mô hình Ở phương Tây Mỹ, đặc biệt Pháp Đức kết cấu đúc chỗ ưa dùng hơn, kết cấu lắp ghép thực dạng liên hợp, dầm lắp ghép để làm đà giáo đỡ ván khuôn đúc chỗ mặt cầu Cùng với việc áp dụng BTCT vào xây dựng hàng loạt cầu nhỏ đường ôtô đường sắt, cầu nhòp lớn BTCT bê tông dự ứng lực nghiên cứu áp dụng Cầu vòm bê tông cốt thép nghiên cứu dạng vòm sườn hay vòm bảnđặc.Ví dụ cầu vòm sườn xây dựng vào thời sau chiến tranh kể sau:cầu vòm nhiều nhòp Nga(hình1.6),cầu vòm nhòp 224m qua sông Đơ-Nhiép( 1952),cầu vòm qua sông An-gẻ-man Bỉ nhòp 260m(1943) Vào thời kì nước phương tây cầu vòm bêtông cốt thép giảm kích thước tải trọng thân,nhằm đạt nhòp lớn hơn.Theo thiết kế Freyssinet Phapd Châu u xay dựng cầu vòm có nhòp tới 150 m.Hình1.7 Thể cầu loại này,cầu có nhòp 150m xay dựng qua sông Vtalva cộng hòa Séc Create PDF files without this message by purchasing novaPDF printer (http://www.novapdf.com) du Creat by Nguyen Ha Huanwebsite : http://hahuan.netfirms.com on g e Cuối kỷ XX bê tông dự ứng lục trở thanhd vật liệu chinbhs xây dựng cầu Cùng vơéi tiến học,của lí thuyết phần tử hữu hạn,sự phát triển máy tính điện tử,sụ phát triển phương pháp thi công móng sâu,móng cọc,móng cọc đường kính lớn,các kết cấu tónh đònh giảm dần,thay băàng kết cấu không gian,nhiều tiếp đát.Nhiều kết cấu phát minh,nhiề công nghệ thi công áp dụng,kết cấu lắp ghép,bán lắp ghép,và đổ toàn khối,thi công đẩy,thi công hẫng đồng loạt phát triển đạt nhiều thàn h tựu to lớn mà tóm tắt theo hướng sau: -Đối với cầu nhỏ vừu (dưới 50 m):Tiếp tục thiệ hệ dầm,lắp ghép bán lắp ghép,đổ toàn khối,thực hệ liên tục bán lien tục,lien tục nhiệt khung,giảm thiểu mối nối khe co giãn,nâng coa phẩm chất khai thác,giảm ca u du tối đa công tác bảo quản sửa chữa.Triệt để sử dụng kết cấu toàn khối,bản có lỗ vào cầu cong,các nút gaio thông thành phố Điển hình cho việc lắp đặt dầm bêtông cốt thép lắp ghép việ áp dụng rộng rãi giá lắp ba chân.(hình 1.8) Create PDF files without this message by purchasing novaPDF printer (http://www.novapdf.com) .e du Creat by Nguyen Ha Huanwebsite : http://hahuan.netfirms.com -Đối với cầu cạn,cầu vượt ,cầu nút giao,cầu cong,vấn đề thẩm mỹ cầu trở thành nhu cầu thiết kế.Hình 1.9 thể nút giao thông đầu càu Oma thành phố Gorki thuộc Liên Xô cũ hình1.10 dạng trụ cầu cạn thành phố áp dụng du on g Hình 1.9 Nút đầu cầu thành phố Gorki ca u -Đối với nhòp lớn thường áp dụngdầm khung liên tục tiết diện ngang dạng hộp,kết cấu giàn với công nghệ thi công hẫng(lắp hẫng,đúc hẫng),công nghệ đẩy đúc đà giáo treo.Với kết cấu công nghệ thi công nhủ trên,cầu bêtông dụ ứng lực áp dụng cho nhòp từ 50-250m Hình 1.11 giới thiệu cầu cạn qua thung lũng Bu-a-vrở¬ Pháp thi công theo công nghệ đẩy năm 1970 Hình 1.12 giới thiệu cầu dầm liên tục tiết diện hộp thicông hẫng,nhòp 260m qua sông Brisbane Australia,xây dựng năm 1986 Create PDF files without this message by purchasing novaPDF printer (http://www.novapdf.com) .e du Creat by Nguyen Ha Huanwebsite : http://hahuan.netfirms.com on g Hình 1.11 Sơ đồ cầu thi công theo phương pháp đẩy ca u du Cũng với kết cấu dầm đặc tiết diện hộp,ở Nga Pháp phát triển kết cấu giàn rỗng liên tục.Trên hình 1.13alà ví dụ cầu loại này.Cầu xây dựng sông Vonga,có sơ đồ nhòp [106+(3x166)+106] m phàn cầu dẫn gồm 28 nhòp dầm bê tông dự ứng lực nhòp 70 m.Hình 1.3b htể sơ đồ lắp ráp đoạn nhòp phao Create PDF files without this message by purchasing novaPDF printer (http://www.novapdf.com) ca u du on g e du Creat by Nguyen Ha Huanwebsite : http://hahuan.netfirms.com Create PDF files without this message by purchasing novaPDF printer (http://www.novapdf.com) du Creat by Nguyen Ha Huanwebsite : http://hahuan.netfirms.com ca u du on g e Hình 1.15 Cầu dây văng dầm cứng bê tông dự ứng lực qua sông Main Đức (1971) Ngoài hệ dầm khung,vòm,các hệ liên hợp treo nghiên cứu áp dụng,chiếc cầu dây vâưng có dàm cứng bê tông cốt thép xay dựng năm 1925 qua sông Tem-Bun Tây Ban Nha theo sơ đồ (20,1+60,3+20,1) m.Sau vào khoảng năm 60 kỷ XX,do ảnh hưởng cầu dây văng xây dựng Đức,dâmg cứng bêtông cốt thép áp dụng để tham gia chòu nén \.Cầu dây văng thiết kế thay cho cầu gàin thép đường ôtô.Hàng loạt cầu dây văng đại dầm cứng bê tông cốt thép xây dựngNamư 1962 xây dựng cầu Ma-ra-cai-bô ­ Vênêduêla có nhòp 235 m(hình 1.14) Năm 1971 xây dựng cầu qua sông Mian Đức có nhòp 300m (hình 1.15)Càu Brotone (Pháp) 1977,nhòp 320m mặt phẳng dây ,dầm chủ bbêtông cốt thép dự ứng lực tiết diện hộp thi công theo phương pháp lắp hẫng;năm 11991 cầu Scarsundet,ở Nauy,nhòp 530 m,dàm cứng bê tông dự ứng lực tiết diên hộp.Hiệ nước ta xây dựng cầu bãi cháy Quảng Ninh nhòp 435m,sẽ kỷ lục chièu dài nhòpcàu dây văng mặt phẳng dây có dầm cứng bê tông côt thép Hình 1.16 Ngoài cầu dây văng túy nhà thiết kế áp dụng dàm cứng vào dầm treo,cầu bê tông cốt thép dự ứng lực có côt thép ngaòi,nâng cao tháp (Extradose) Việt nam cầu bêtông cốt thép dẫ bắt đâu ứng dụng từ thời Pháp thuộc dạng càu nhỏ (dưới 15m)khổ hẹp (4m) ,tải trọng nhỏ,hệ tónh đònh dạng mút thừa chủ yếu đồng sông cửu long.Một số cầu lớn xây dựng dạng giàn vòmn nhòp 30m (cầu Tâb Thuân).Các cầu không đủ khả chòu mật độ tải trọng đại nên thay Trong thời kìu chiến tranh,ở khu vực miền nam dẫ áp duụng hàng loạt cầu bê tông cốt thép đức sẵn đường ôtô ba dạng kết cấu: -Dầm bê tông côt thép dự ứng lực đức sẵn dạng bụng ù nhòp 12.5 ;15 m;18.6m -Dầm bê tông dự ứng lực nhòp 25.4 m có cốt thép căng ngang Create PDF files without this message by purchasing novaPDF printer (http://www.novapdf.com) ca u du on g e du Creat by Nguyen Ha Huanwebsite : http://hahuan.netfirms.com Đặc điểm loại cầu cầu phan thành nhiều khối,chiều cao thấp,trọng lượng nhỏ,vận chuyển lắp ráp nhanh đơn giản mối nối cáp căng ngang nhanh bò đứt làm suy yếu cầu -Loại thứ ba kết cấu dầm bêtông dự ứng lực tiết diện I bán lắp ghép nhòp 25.4 mvà 33m.Riêng loại dầm I 33m xây dựng sau đất nước hoàn toàn giả phóng(năm 1975) miền bắc cầu bê tông cốt thép bê tông dự ứng lực thực phát triển sau khgáng chién chống pháp.Chiếc cầu bê tông dự ứng lực xây dựng Phủ lỗ năm 1962.Hàng loạt càu bê tông cốt thép đúc sẵn nhòp 24-25m,các câud bê tông dự ứng lực nhòp 33-42 mđược xây dựng hầu hết tuyến đường ôtô.Đặc điểm câut hời kì nàymang ảnh hưởng rõ rệt cua trường ph Nga:các cầu dầm có tiết Create PDF files without this message by purchasing novaPDF printer (http://www.novapdf.com) ca u du on g e du Creat by Nguyen Ha Huanwebsite : http://hahuan.netfirms.com Create PDF files without this message by purchasing novaPDF printer (http://www.novapdf.com) du trạng thái cuối cùng,giữa nhòp,trạng thái giới hạn sử dụng,mômen hoạt tải Ml=2353 kNm,ứng suất kéo đáy dầm fbh=2,44 Mpa.Để gây nứt ,cần ứng suất kéo phụ la ø f b=4,67-2,44=2,23 Mpa.Mômen phụ gây ứng suất là:  M=Sbc f b=(290,4x106mm)(2,33) =648x106 Nmm=648 kNm Mômen phụ  M cụng với mômen tónh hoạt tải sử dụng là: Mcr=(2900+893+2355+648)=6794 kNm 1,2 Mcr=1,2(6794)=8153 kNm  Mn >1,2 Mcr Đạt Dùng 52 tao cáp độ chùng thấp12,7 mm thoả mãn trạng thái giới hạn cường độ 1)Cắt [A5.8] a)Tổng quát :  v=0,9 [A5.5.4.2.1]  =0,95 Vn=Vc+Vs+Vp 0,25fc’bvdv [A5.8.3.3] dc=1471 mm e 0.9d c  0.9(1471)  1324 mm, khống nhòp max  0.72 h  0.72(1590)  1145mm Tại nhòp : a= 1 c =(0,657)(136,8)=89,9 mm 89,9 dv=1471=1426 mm Tại đầu dầm : dc=1590-350=1240 mm dv =max 0,9dc=0,9(1240)=1116 mm 0,72h=0,72(1590)=1145 mm bv chiều rộng nhỏ vách khoảng,d v=150 mm fc’(dầm)=55 Mpa b)Sự tham gia dự ứng lực vào sức kháng cắt Vp –thành phần thẳng đứng lực kéo trước Chiều dài truyền lực =60 đường kính tao =60(12,70)=762 mm [A5.8.3.3] Tiết diện nguy hiểm cắt 0,5dvcotg  dv=1145 mm [A5.8.3.2] dv>chiều dài truyền lực ,do đó,có thể dùng giá trò toàn phần Vp trọng tâm cốt thép uốn xiên(12 tao) =1350-175=1175 mm tính từ đáy dầm =1175-119=1056 mm tính từ trọng tâm cốt thép Aps dầm(hình 7.89) a ca u du on g dv=dc- Create PDF files without this message by purchasing novaPDF printer (http://www.novapdf.com) T rọn g ta âm ta ïo ca ùp u ốn xie ân 1056m m 10160m du đ ie åm u o án 1056  5,934 10160 12 12 Vp  F f sin   (5140) sin 5,934  122,6 kN 52 52 c) Thiết kế lực cắt : Thiết kế lực cắt khoảng cách dv so với gối điểm moat phần mười dọc theo nhòp Tính toán cho tiết diện cách gối d v vò trí 101 trình bày (hình 7.99) Cũng dùng trình tự cho điểm lại, kết cuối cho bảng 7.15 ví dụ 4, mục J.2.e) dv = 1145 mm d 1145  v   0,0376 L 30480 Đối với tải trọng đơn vò w =1,0 N/mm = kN/m Vx = wL(0,5-  ) = w30,480(0,5-0,0376) = 14,094w kN Mx = 0,5wL2(    )  0,5w(30,480) ( 0,0376  0,0376) = 16,8w kNm on g e   tag 1 145kN 145kN 35kN ca u du a 9.3kN/m 9.3kN/m Hình 7.99 Đặt hoạt tải tính lực cắt mômen max vò trí 100.376 Tải trọng tónh dầm lấy ví dụ 7.4, mục H2: Create PDF files without this message by purchasing novaPDF printer (http://www.novapdf.com) b TR V100 376 DW = 3,04 N/mm DNGANG = 9,705 kN IM = 0,33   25,035  29,335   20,735   145   35   282,5kN 30,480   30,480    Tr M 100 376  1,145( 282,5)  323,5kN Ln 100.376 V du DC1 = 24,13 N/mm DC2 = 4,65 N/mm  29,335   (9,3)   131,3kN  30,480  Vu =  [1,25DC + 1,5DW + 1,75(LL + IM)]  on g e = 0,95 1,25(24,13  4,65)(14,094)  9,705  1,5(3,04)(14,094)   1,75(0,762)(282,5)(1,33)  (131,3) = 1197 kN Mu = 0,951,25(24,13  4,65)(16,8)  9,705(1,145)  1,50(3,04)(16,8)  1,75(0,762)(323,5)(1,33)  (156,2  = 1403 kNm Từ phương trình (3.134) [A5.8.3.4.2]: Vu  V p v bv d v  (1,197 x10 )  0,9(122,6 x10  =   = 7,02 Mpa 0,9(150)(1145)   v 7,02   0,12  0,100 f 'c 55 ca u du Do : Smax = 0,4dv = 0,4 (1145) = 458 mm 300 mm, Khống chế 1145 dc = dp = 1590 -350 + ( 489  258)  1266mm 10160 - Lặp lần : Giả thiết :  = 300, fpo  fsc = 1001 Mpa dc = 1266 mm a 89,9 d c   1266   1221mm khống chế 2 dv = max 0,9dc = 0,9(1266) = 1139 mm 0,72h = 0,72(1590) = 1145 mm dv = 1221 mm Từ phương trình (3.145)  A5.8.3.4.2 : x  ( M u / d v )  0,5 N u  0,5Vu cot g  A ps f po E s As  E p A ps Create PDF files without this message by purchasing novaPDF printer (http://www.novapdf.com) (1,402 x10 / 1221)  0,5(1,197 x10 ) cot g 30  (5133)(1001) (197000)(5133) -3 = - 2,9x10 (nén) Vì x âm, giảm hệ số  A5.8.3.4.2 : E s As  E p A ps E p A ps F   E c Ac  E s As  E p A ps E c Ac  E p A ps du  on g e Trong : Ac – diện tích bê tông phía chòu kéo uốn dầm xác đònh bê tông phía h/2 hìnhA5.8.3.4.2 : h h = 1350 + 50 +190 = 1590 mm,  795mm Ac  (135)(975) + 2( )(140)(412.5) + (660)(150) 2 = 288,375 mm Ec = 35600 Mpa (197000)(5133)  0,0897 F  (35600)( 288375)  (197000)(5133) x = (-0,0029)(0,0897) = -0,26x10-3 Dùng v/f’c = 0,128 x theo hình 3.25 cho  = 200 cotg = 2,747 = 2,75 - Lặp lần :  = 20 MDC1 = (24,13)(16,8x106)+(9705)(1221) = 416,4x106 Nmm du e = dp – (ytg + ts + 50) = 1221 – (742+190+50) = 239 mm F f F f e( ybc  y bg ) M DC1 ( y bc  ybg ) f pc     Ag Ig Ig 5,14 x10 (5,14 x10 )(393)(977  608) (416,4 x10 )(977  608)   486051 126011x10 126011x10 fpc = - 8,20 Mpa E 197000 fpo = fse + fpc p = 1001 + 8,2 35600 Ec = 1046,5 Mpa (nén trước) 1,402 x10  0,5(1,196 x10 )( 2,747)  (5133)(1046,5) 1221 x  (197000)(5133) = - 0,0026 Fx = 0,0897(-0,0026) = - 0,23x10-3 Hình 3.25   = 200 phù hợp ca u  Create PDF files without this message by purchasing novaPDF printer (http://www.novapdf.com) Dùng cotg = 2,747 = 2,75 Vc = 0,083 f ' c bv d v = 0,083(2,75) 55 (150)(1221) = 310x103 N du Yêu cầu : Vu 1,196 x10  Vc   310 x10  1,019 x10 N  0,9 Khoảng cách đai N0 15 (phương trình 3.147): ds = 16 mmAv = 2(200 mm2) = 400 mm2 Av Fy d v cot g (400)(400)(1221)(2,747) s  Vs 1,019 x10 s  526 mm > smax = 300 mm Kiểm tra cốt thép dọc (3.144)  A5.8.3.4.2 : Vs  (5133)(1812)  e  M y V  N As f y  A ps f ps    0,50 u   u  0,5Vs  V p cot g   a  v  d v f   526  Vs = 1,09x106   = 1,787 x10 N 300    1,402 x10 1,196 x10   0,5(1,787 x10 )  122,6 x10  2,747 (1221)(1,0)  0,9  du on g 9,301 x106 N > 2,007 x106 N  Đạt Dùng s = 300 mm vò trí 100.38 d) vò trí 101 : 3048 d c  1590  350  (489  258)  1309mm 10160 a 89,9 dc - = 1309  1264mm khống chế 2 dv = max 0,9dc = 0,9(1309) = 1178 mm 0,72h = 0,72(1590) = 1145mm dv = 1264 mm Vu = 1067,9 kN; Mu = 348,4 kNm Vu  V p 1067,9  0,9(122,6)10 v   5,61Mpa bv d v 0,9(150)(1264) v 5,61   0,102  0,100 smax = 300 mm f 'c 55 ca u - Lặp lần thứ Giả thiết  280, fpo = 1050 N/mm2 3481,4 x10  0,5(1067,9 x10 ) cot g 28  (5133)(1050) 1264 x  (197000)(5133) = - 0,0016 (nén) Fx = (0,0897)(-0,0016) = - 0,145x10-3 Hình 3.25   = 23,50; cotg = 2,300 - Lặp lần hai : MDC1 = 1036,1 kNm e = 1309 – (742 + 50 + 190) = 327 mm Create PDF files without this message by purchasing novaPDF printer (http://www.novapdf.com) 5,14 x10 (5,14 x10 )(327)(369) (1036,1x10 )(369)   486051 126011x10 126011x10 = - 8,69 Mpa  197000  f po  1001  8,69   1049Mpa (nén trước )  35600  3481,4 x10  0,5(1067,9 x10 )( 2,300)  (5133)(1049) 1264 x  (197000)(5133) -3 = - 1,387x10 Fx = (0,0897)(-1,387x10-3) = - 0,124x10-3 Hình 3.25   = 23,50,  = 5, cotg = 2,300 Vc = 0,083 f ' c bvdv = 0,083(5) 55 (150)(1264) = 583,5x103 N du f pc  Yêu cầu : Vu 1067,9 x10  Vc   583,5 x10  0,9 = 603,1x10-3 N (400)(400)(1264)(2,300) s  771mm  s max 603,1x10 smax = 300 mm  771  Vs = 6003,1x103   = 1550x10 N 300   Kiểm tra cốt thép dọc :  3481,4 x10 1067,9 x10 (5133)(1812)    0,5(1550 x10 )  122,6 x10  2,300 (1264)(1,0)  0,9  on g e Vs  ca u du 9,301x106 N > 3,419x106 N  Đạt Dùng s = 300 mm vò trí 101 e) Tổng kết thiết kế lực cắt (bảng 7.15) f) Lực cắt ngang  A5.8.4 Tại mặt tiếp xúc hai lần đổ bê tông không lúc, sức kháng cắt danh đònh lấy sau : Vnh = cAcv + (Avffy + Pc)  0,2f’cAcv  5,5Acv Trong : Acv – diện tích bê tông để truyền lực cắt Acv = (1255mm)(1mm) = 1225 mm2 Avf – diện tích cốt thép chò lực cắt qua mặt phẳng cắt Avf = 2(200 mm2) = 400 mm2, nhánh fy – cường độ chảy cốt thép, fy = 400Mpa Bảng 7.15 Tổng kết thiết kế lực cắt Vò trí 100.38 101 102 103 104 105 V (kN) 1196 1068 865 666 459 268 M (kNm) 1,4 3481 6162 8036 9159 9470 Vp (kN) 122,6 122,6 122,6 122,6 0 dv (mm) 1221 1204 1334 1403 1426 1426 Create PDF files without this message by purchasing novaPDF printer (http://www.novapdf.com) 0,128 0,102 0,0762 0,0533 0,043 0,0253 Fpo (Mpa)  x x103 1047 - 0,23 1049 - 0,124 1056 0,0469 1060 0,781 1064 1,236 1066 1,320 20 2,75 310 1019 526 2,007 23,5 584 603 771 3,419 27 4,4 296 420 999 5,580 34 2,3 246 442 752 6,233 38,5 2,1 230 224 1281 6,764 39 2,1 230 209 13482 6,719 300 300 600 600 600 600 Mu ( x10 )  f dv 1,148 2,754 4,619 5,728 6,423 6,641 Vu cot g ( x10 ) v 3,650 2,729 1,887 1,098 0,642 0,367 - 0,5Vscotg(x106) - 2,454 -1,783 - 0,685 -Vpcotg(x106) - 0,337 - 0,282 -0,241 3 hàng cuối(x10 ) 0,859 0,665 0,964 4 hàng cuối(x10 ) 2,007 3,419 5,580 c – hệ số dính kết, c = 0,7 Mpa  - hệ số ma sát,  = 1,0 có làm nhám mặt  A5.8.4.2 - 0,411 -0,182 0,505 6,233 - 0,300 0,342 6,764 - 0,290 0,077 6,719 e on g  độ  Vc (kN) Vs yêu cầu (kN) s (mm) Apsfps = 9,301x106 N  (106N) s chọn (mm) f = 1,0, v = 0,9 du v f 'c Pc – lực nén trước thường xuyên vuông góc với mặt phẳng cắt Pc = Bản hẫng + + vút + lan can = 5,37  5,83  0,61  4,65  16,46 N / m ca u du  400   Vnh  0,70(1225)  1,0  (400)  16,46  s   160000  873,96  N / mm s s – khoảng cách cốt thép chòu cắt mm Vnh  0,2f’cAcv = 0,2(30)(1225) = 7350 N/mm 5,5 Acv = 5,5(1225) = 6740 N/mm khống chế vVnh  Vuh Trong : Vnh – lực cắt ngang gây lan can, lớp phủ mặt cầu LL + IM = Vu Q Ic Ic = 283,7x109 mm4 Q = Ay = (1635,4)(190)(1590 – 977 - 190 ) = 160,96 x106 Vu = 1,25DC2 + 1,5DW + 1,75(LL+IM) Vò trí 100 (bảng 7.13) : Create PDF files without this message by purchasing novaPDF printer (http://www.novapdf.com) du Vu = 1,25(71) + 1,50(46) + 1,75(407) = 870 kN (870 x10 )(160,96) x10 Vuh   493,4 N / mm 283,7 x10 Vuh 0,95(493,4)   520,8 N / mm  6740 N / mm v 0,9 Cân phương trình V4.1 V4.2 160000 873,96   520,8 s 160000 s  453mm 873,96  520,8 smax = 300 mm Dùng s = 300 mm vò trí 100 Vò trí 100.38 nội suy vò trí 100 101 Vu  1,25(65.7 )  1,50(42.6)  1,75(386,5)  822,4 KN Vuh v (822,4 x10 )(160,9 x10 )  466,5 N / mm 283,7 x10 0,95(466,5)   492,4 N / mm  6740 / mm 0,9 e Vuh  160000  413  s max  300mm 873,96  486,1 Dùng s = 300 vò trí 100.38 Vò trí 101 bảng 7.13: Vu  1,25(57)  1,50(37)  1,75(353)  745KN on g s Vuh  Vuh v (745 x10 )(160,96 x10 )  422.7 N / mm 283,7 x10 0,95(422,7)   446.2 N / mm  6740 / mm 0,9 160000  374mm  s max  300mm 873,96  446,2 Lực cắt ngang không khống chế khoảng cách tao cáp vò trí dầm G Kiểm tra chi tiết cấu tạo Vùng neo {A5.10.10} Sức kháng có hệ số cốt thép đứng P, không nhỏ lực kéo trước có hệ số {A.3.4.3} {1,3 lần lực kích = 1.3(6.34 x10 )  8.24 x10 N } du s PR   ca f y As ca u Trong  ca  0,80 (nén vùng neo ) {A.5.5.4.2.1} f y  400MP.a As - tổng diện tích cốt thép đứng khoảng d/4 đầu dầm d- chiều cao dầm lắp ghép, d = 1350 mm  ca f y As  0,04 Fui  0,04(8,24 x10 )  329,6 x10 N As  329,6 x10  1030mm 0,4(400) Create PDF files without this message by purchasing novaPDF printer (http://www.novapdf.com) d 1350   337,5mm 4 Dùng cốt đai N015 yêu cầu : 1030  2,6 400 du Trong khoảng Cốt thép cấu tạo {A6.10.10.2} Trong khoảng cáh 1,5d = 1,5(1350) = 2025 mm tính từ đầu dầm, đặt cốt thép cấu tạo để kiềm chế trước đáy dầm K Bản vẽ thiết kế Bản thiết kế bê tông dự án lực tóm tắt hình 7.100 thiết kế dùng dầm cao I350, f c'  55MPa f ci'  40MPa Cốt thép ké trước dùng 52 tao cáp sợi độ chùng thấp, đường kính 12,7 mm, cường độ 1860 Mpa 3@0.13m 19@0.3m = 5.7m 15@0.6m = 9m Đai đố i xứ ng có khoả ng cá ch e 0.15m 258mm Giữ 150mm 498mm 5.08m Tim gố i on g 15.24m Giữ du 742mm ca u 608mm Trọng tâ m cá c tao 258mm@ trọng tâ m dầ m 498mm@ giữ a nhòp 14N010@150mm ởcuố i Hình 7.100 Bản vẽ dầm bê tông dự ứng lực cang7 trước Create PDF files without this message by purchasing novaPDF printer (http://www.novapdf.com) du Phụ lục Phụ lục A HÀM ẢNH HƯỞNG ĐỂ TÍNH TOÁN MẶT CẦU Trong sách cấn tính toán mặt cầu chòu tải trọng phân bố tập trung Để đơn giản tính toán, phụ lục A cho hàm ảnh hưởng dầm cầu liên tục hai đầu hẫng giải thiết chiều dài nhòp s chiều dài đoạn thẳng đoạn hẫng L Tung độ diện tích, đường ả nh hưởng cho bảng A1 Cách dùng xem ghi bảng chương Bảng Hàm ảnh hưởng để tính mặt cầu a M 200 M 204 M 205 M 300 b R200 C100 A101 N102 Cánh T103 hẫng I104 L105 E106 V107 E108 R109 110 200 201 202 203 204 205 206 207 208 209 210 300 301 302 303 304 305 306 307 308 309 310 400 401 402 -1,000 -0,9000 -0,8000 -0,7000 -0,6000 -0,5000 -0,4000 -0,3000 -0,2000 -0,1000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 -1,0000 -0,9000 -0,8000 -0,7000 -0,6000 -0,5000 -0,4000 -0,3000 -0,2000 -0,1000 0,0000 0,0494 0,0994 0,1508 0,2040 0,1598 0,1189 0,0818 0,0491 0,0217 0,0000 -0,0155 -0,0254 -0,0305 -0,0315 -0,0295 -0,0250 -0,0191 -0,123 -0,0057 0,0000 0,0042 0,0069 -0,3650 -0,4428 -0,3936 -0,3444 -0,2952 -0,2460 -0,1968 -0,1476 -0,0984 -0,0492 0,0000 0,0367 0,0743 0,1134 0,1150 0,1998 0,1486 0,1022 0,0614 0,0271 0,0000 -0,0194 -0,0317 -0,0381 -0,0394 -0,0368 -0,0313 -0,0238 -0,0154 -0,0072 0,0000 0,0052 0,0086 0,2700 0,2430 0,2160 0,1890 0,1620 0,1350 0,1080 0,0810 0,0540 0,0270 0,0000 -0,0265 -0,0514 -0,0731 -0,0900 -0,1004 -0,1029 -0,0954 -0,0771 -0,0458 0,0000 -0,0387 -0,0634 -0,0761 -0,0789 -0,0737 -0,0626 -0,0476 -0,0309 -0,0143 0,0000 0,0104 0,0171 1+ 1,27L/S 1+1,143L/S 1+1,106L/S 1+0,889L/S 1+0,762L/S 1+0,635L/S 1+0,508L/S 1+0,381L/S 1+2,254L/S 1+0,127L/S 1,0000 0,8735 0,7486 0,6269 0,5100 0,3996 0,2971 0,2044 0,1229 0,0542 0,000 -0,0387 -0,0634 -0,0761 -0,0789 -0,0737 -0,0626 -0,0476 -0,0309 -0,0143 0,000 0,0104 0,0171 on g du ca u e Vò trí Create PDF files without this message by purchasing novaPDF printer (http://www.novapdf.com) 0,0083 0,0086 0,0080 0,0069 0,0053 0,0034 0,0016 0,0000 -0,0012 -0,0021 -0,0026 -0,0027 -0,0027 -0,0024 -0,0020 -0,0014 -0,0007 0,0000 0,0986 -0,0214 0,0772 0,0000 -0,5000 -0,5000 0,0000 -0,2460 -0,2460 Diện tích +d Diện tích –d Diện tích thực d a 0,0206 0,0214 0,0201 0,0171 0,0131 0,0086 0.0040 0,0000 -0,0031 -0,0051 -0,0064 -0,0069 -0,0067 -0,0060 -0,0049 -0,.0034 -0,0018 0,0000 0,134 -0,1205 -0,1071 0,0206 0,0214 0,0201 0,0171 0,0131 0,0086 0.0040 0,000 -0,0031 -0,0051 -0,0064 -0,0069 -0,0067 -0,0060 -0,0049 -0,.0034 -0,0018 0,0000 0,4464 -0,0536 0,3928 0,0000 -0,1825 -0,1825 0,1350 0,0000 0,1350 1,0+0,635L/S 0,0000 1,0+0,635L/S on g c 0,0103 0,0107 0,0100 0,0086 0,0066 0,0043 0,0020 0,0000 -0,0015 -0,0026 -0,0032 -0,0034 -0,0033 -0,0030 -0,0024 -0,0017 -0,0009 0,0000 0,0982 -0,0268 0,0714 du 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 e 403 404 405 406 407 408 409 410 500 501 502 503 504 505 506 507 508 509 510 Diện tích + c Diện tích –c Diện tích thực - Các hệ số nhân với chiều dài tải trọng, tức L cánh hẫng S nhòp - Không nhân với chiều dài nhòp, dùng công thức trò số bảng c - Nhân diện tích với đường ảnh hưởng mômen với S2, diện tích đường ảnh hưởng phân lực với S d - Nhân diện tích đường ảnh hưởng mômen với L2, diện tích đường ảnh hưởng phản lực với L ca u du b Create PDF files without this message by purchasing novaPDF printer (http://www.novapdf.com) Phụ lục B SỐ LIỆU VỀ CỐT THÉP Số hiệu Đường kính danh đònh (mm) 11,3 16,0 19,5 25,2 29,9 35,7 43,7 56,4 10 15 20 25 30 35 45 55 du Bảng B1 Cốt thép hệ mét Diện tích danh đònh (mm2) 100 200 300 500 700 1000 1500 2500 Khối lượng danh đònh (kg/m) 0,785 1,870 2,356 3,925 5,495 7,850 11,775 19,625 Tao sợi (cấp 250) du Tao sợi (cấp 270) Đường kính danh đònh(mm) 6,35 7,94 9,53 11,11 12,70 15,24 9,53 11,11 12,70 15,24 4,88 4,98 6,35 7,01 19 22 25 29 32 35 15 20 26 32 36 Thép sợi dư ứng lực Thanh thép dư ứng lực (trơn) ca u Diện tích Danh đònh(mm2) 23,22 37,42 54,61 69,68 92,90 139,35 54,84 74,19 98,71 140,00 18,7 19,4 32 39 284 387 503 639 794 955 181 271 584 806 1019 on g Loại e Bảng B2 Bó cáp dự kiến lực ép Thanh thép dư ứng lực (có gờ) Khối lượng danh đònh(kg/m) 0,182 0,294 0,405 0,584 0,730 1,094 0,432 0,582 0,775 1,102 0,146 0,149 0,253 0,298 2,33 3,04 3,97 5,03 6,21 7,52 1,46 2,22 4,48 6,54 8,28 Create PDF files without this message by purchasing novaPDF printer (http://www.novapdf.com) Số 10 15 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 1800 2000 Tên 25 30 500 700 1000 1400 1500 2100 2000 2800 2500 3500 3000 4200 3500 4900 4000 5600 4500 6300 5000 7000 20 300 600 900 1200 1500 1800 2100 2400 2700 3000 35 1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000 8000 9000 10000 45 1500 3000 4500 6000 7500 9000 10500 12000 13500 15000 55 2500 5000 7500 10000 12500 15000 17500 20000 22500 25000 e 10 100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 du Bảng Diện tích tiết diện ngang (mm2) hệ mét có kích thước Bảng Diện tích tiết diện milimét chiều rộng (mm2/mm) hệ số mét có kích thước on g Tên 10 15 20 25 30 35 45 55 1,000 0,800 0,667 0,571 0,500 0,444 0,400 0,333 0,286 0,250 0,222 2,000 1,600 1,333 1,143 1,000 0,889 0,800 0,667 0,571 0,500 0,444 3,000 2,400 2,000 1,714 1,500 1,333 1,200 1,000 0,857 0,750 0,667 5,000 4,000 3,333 2,857 0,2500 2,222 2,000 1,667 1,429 1,250 1,111 7,000 5,600 4,667 4,000 3,500 3,111 2,800 2,333 2,000 1,750 1,555 10,000 8,000 6,667 5,714 5,000 4,444 4,000 3,333 2,857 2,500 2,222 15,000 12,000 10,000 8,571 7,500 6,667 6,000 5,000 4,286 3,750 3,333 20,000 16,667 14,286 12,500 11,111 10,000 8,333 7,143 6,250 5,555 ca u du Khoảng cách 100 125 150 175 200 225 250 300 350 400 450 Create PDF files without this message by purchasing novaPDF printer (http://www.novapdf.com) MỤC LỤC ca u du on g e du Lời nói đầu Chương GIỚI THIỆU CHUNG 1.1 Đặc diểm cầu bê tông cốt thép 1.2 Tóm tắt hình thành phát triển cầu bê tông cốt thép 1.3 Phương pháp phát triển cầu bê tông cốt thep 1.4 Vật liệu xây dựng cầu bê tông cố thép Chương CƠ SỞ THIẾT KẾ CẦU THEO TIÊU CHUẨN 22TC 272-01 2.1 Quan điểm chung thiết kế 2.2 Sự phát triển trình thiết kế 2.3 Nguyên tắc tiêu chuẩn thiết kê 22TCN 272 – 01 2.4 Hệ số tải trọng trạng thái giới hạn 2.5 Tải trọng 2.6 Sự phân bố tải trọng Chương THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP 3.1 Các trạng thái giới hạn 3.2 Thiết kế tiết diện cầu bê tông cốt thép 3.3 Các ví dụ tính toán Chương LAN CAN 4.1 Tổng quát 4.2 Lan can đường người 4.3 Lan can xe đạp 4.4 Lan can ôtô Chương BẢN MẶT CẦU 5.1 Khái niệm 5.2 Cấu tạo mặt cầu 5.3 Xác đònh nội lực mặt cầu Chương CẦU BẢN 6.1 Đặc điểm cầu 6.2 Cầu nhòp, mố nhẹ 6.3 Cầu lắp ghép 6.4 Cầu rỗng toàn khối 6.5 Xác đònh kích thước cầu Chương CẦU DẦM 7.1 Tổng quan 7.2 Các dạng cầu hệ dầm 7.3 Nguyên tắc cấu tạo cầu đơn giản đường xe chạy 7.4 Cấu tạo cầu dầm bê tông cốt thép 7.5 Cấu tạo cầu dầm bê tông dự ứng lực 7.6 Ví dụ thiết kế cầu dầm T Phụ lục Tài liệu tham khảo Create PDF files without this message by purchasing novaPDF printer (http://www.novapdf.com) du e on g du ca u Create PDF files without this message by purchasing novaPDF printer (http://www.novapdf.com) ... fc  Nếu cốt thép nhánh xuống ứng suất kéo b tông sau nứt không Tuy nhiên b tông có dính kết với cốt thép, ứng suất kéo b tông tồn Một lần thấy rõ tính chất b tông cốt thép khác hẳn b tông Create... bê tông côt thép Hình 1.16 Ngoài cầu dây văng túy nhà thiết kế áp dụng dàm cứng vào dầm treo ,cầu bê tông cốt thép dự ứng lực có côt thép ngaòi,nâng cao tháp (Extradose) Việt nam cầu b tông cốt. .. chất cốt thép Bê tông cốt thép bê tông có bố trí cốt thép ,thường thép hay bó cường độ cao Cốt thép đặt kết cấu nơi có hiệu ,thường dùng để chòu kéo dùng để chòu lực kéo xiên Tính chất cốt thép