ĐỒ ÁN NỀN MÓNG (móng nông + cọc)

ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: PGS.TS TƠ VĂN LẬN MỤC LỤC THỐNG KÊ XỬ LÝ SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH .2 PHẦN I:THIẾT KẾ MĨNG BĂNG I SƠ ĐỒ MĨNG BĂNG VÀ SỐ LIỆU TÍNH TOÁN: II XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TIÊU CHUẨN TÁC DỤNG XUỐNG MÓNG: III CHỌN CHIỀU SÂU CHƠN MĨNG IV XÁC ĐỊNH SƠ BỘ KÍCH THƯỚC MĨNG (bxl) .9 V XÁC ĐỊNH CƯỜNG ĐỘ TÍNH TỐN CỦA ĐẤT NỀN: 10 VI XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC SƠ BỘ CỦA ĐÁY MÓNG: 11 VII KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN ÁP LỰC TẠI ĐÁY MÓNG: 12 VIII KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN ÁP LỰC TẠI ĐỈNH LỚP ĐẤT YẾU: 13 IX VẼ BIỂU ĐỒ NỘI LỰC M,Q: 16 PHẦN II: THẾT KẾ MÓNG CỌC 17 I XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG XUỐNG MÓNG: 17 II XÁC ĐỊNH ĐỘ SÂU ĐẶT ĐÁY ĐÀI: 18 III XÁC ĐỊNH CÁC THÔNG SỐ VỀ CỌC: .18 IV XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC: 19 V XÁC ĐỊNH SỐ LƯỢNG CỌC, BỐ TRÍ CỌC TRONG MĨNG: .28 VI KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN ÁP LỰC XUỐNG ĐỈNH CỌC: .29 VII KIỂM TRA CỌC CHỊU TẢI TRỌNG NGANG: 31 VIII KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN ÁP LỰC TẠI MẶT PHẲNG MŨI CỌC: 38 IX KIỂM TRA ĐỘ LÚN CỦA MÓNG: 42 X TÍNH TỐN VÀ CẤU TẠO ĐÀI CỌC: 44 XI KIỂM TRA CỌC KHI VẬN CHUYỂN VÀ LẮP DỰNG: 50 SVTH: Trần Mạnh Cường - MSSV: 1551133130 51 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: PGS.TS TÔ VĂN LẬN THỐNG KÊ XỬ LÝ SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH Điều kiện địa chất cơng trình khu vực khảo sát phân tích trình bày dựa sở thông tin địa chất kỹ thuật thu thập từ hố khoan thăm dò, thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn (SPT) kết thí nghiệm mẫu phòng Thơng tin chung: Điều kiện địa chất cơng trình mơ tả chi tiết Các thành phần tạo đất chia làm lớp đất cụ thể (đơn ngun địa chất cơng trình) sở đánh giá số liệu địa kỹ thuật có thành phần cỡ hạt, tính chất lý đặc điểm địa chất cơng trình Kết phân loại, mô tả phân bố lớp đất thực theo tiêu chuẩn kết thể hình trụ hố khoan Đánh giá điều kiện địa chất cơng trình: * Lớp 1:Lớp đất phân bố độ sâu 0m (mặt lớp) đến độ sâu 3m (đáy lớp) Bề dày lớp 3m - Chỉ tiêu lý lớp sau: Hạt cát Thành phần hạt (%) tương ứng với cỡ hạt Thô 2-1 2,5 To Vừa – 0,5 0,5 – 0,25 19,5 30 Nhỏ 0,25 – 0,1 32 Mịn 0,1 – 0,05 7,5 4,5 0,05 – 0,001 Hạt bụi 0,001 – 0,002 2,5 Hạt sét < 0,002 1,5 Độ ẩm tự nhiên W (%) 25 Tỷ trọng hạt 2,63 Sức kháng xuyên tĩnh qc (MPa) 6,5 Kết xuyên tiêu chuẩn N60 17 định tên đất: lượng hạt có đường kính > 0,1 mm: 2,5+19,5+30+32 = 78,5% > 75% Theo Bảng - TCVN 9362:2012, đất thuộc loại cát mịn - Xác định trạng thái đất: kết xuyên tĩnh qc =6,5Mpa; 12MPa>qc>4 MPa (tra Bảng - TCVN 9362:2012), đất thuộc loại chặt vừa.Tương ứng hệ số rỗng e=0,6 �0,75; nội suy qc tìm e = 0,7031 Vậy lớp thuộc loại cát mịn chặt vừa -Xác định dung trọng tự nhiên: - Xác SVTH: Trần Mạnh Cường - MSSV: 1551133130 51 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG w  GVHD: PGS.TS TÔ VĂN LẬN  n (1  0,01W ) 2,63 �10 �(1  0,01�25)   19,30 KN / m3 1 e  0,7031 -Xác định dung trọng đẩy nổi:  dn  (  1) n (2,63  1) �10   9,57 KN / m3 1 e  0,7031 -Độ bão hoà: G W 2,63 �0.25   0,94 e 0,7031 Tra bảng TCVN 9362:2012, G khoảng 0.8 �1; cát trạng thái no nước -Góc ma sát lực dính sử dụng hệ số rỗng e=0,7031 với cát mịn tra bảng B1-TCVN 9362:2012, tìm   29,876 ; c  Trong tính tốn sử dụng tc tc  tc 29,8760     27,160  2709' 1,1 1,1 tt -Mô đun biến dạng E, xác định từ kết xuyên tĩnh E=  qc ; với đất cát   1,5 �3 lấy trunh bình   2,25 có: E=2,25x6,5=14,625MPa Nếu E tính từ hệ số rỗng e; theo bảng B1- TCVN 9362:2012 có giá trị E=22,69 MPa So sánh E tính từ sức kháng xuyên tĩnh q c theo hệ số rỗng e; lấy giá trị E=14,625 MPa để đảm bảo an toàn * Lớp 2: bề dày lớp 4,5m -Chỉ tiêu lý lớp sau: SVTH: Trần Mạnh Cường - MSSV: 1551133130 51 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: PGS.TS TƠ VĂN LẬN Độ ẩm tự nhiên W (%) Giới hạn nhão WL (%) Giới hạn dẻo WP (%) Dung trọng tự nhiên yw T/m3 Tỷ trọng hạt Góc ma sát ^ (độ) Lực dính c (kg/cm2) 50 Kết thí nghiệm nén ép e - p 100 150 với áp lực nén ép p (kPa) 200 Sức kháng xuyên tĩnh qC (MPa) Kết xuyên tiêu chuẩn N60 36,2 38,8 25,9 1,76 2,64 6050’ 0,08 0,996 0,948 0,917 0,895 0,28 -Xác định tên đất theo số dẻo: Ip= WL – WP = 0,388-0,259= 0,129 Theo Bảng – TCVN 9362:2012; với 0,07 < IP=0,129 < 0,17; đất thuộc loại sét -Xác định trạng thái đất theo số độ sệt IL  W  WP 0,362  0,259   0,8 IP 0,129 Theo Bảng – TCVN 9362:2012, với 0,75 < IL= 0,8 < 1; đất trạng thái dẻo nhão Vậy lớp thuộc loại sét dẻo nhão Mô đun biến dạng E; xác định từ kết xuyên tĩnh: E=  qc ; với đất sét dẻo   4,5 �7,5 , lấy trung bình   có: nhão qc=0,28MPa, E= 0,28x6= 1,68 MPa SVTH: Trần Mạnh Cường - MSSV: 1551133130 51 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: PGS.TS TƠ VĂN LẬN e 1.02 11 0.98 0.96 0.95 0.94 0.92 0.92 0.9 0.9 0.88 0.86 0.84 50 100 150 200 p (kPa) Biểu đồ quan hệ e-p lớp đất -Xác định hệ số nén khoảng áp lưc 50-100 kPa a50100  e50  e100 0,996  0,948   0,00096 kPa 1 p100  p50 100  50 -Hệ số rỗng tự nhiên: e  n (1  W ) 2,64 �� (1  0,362) 1    1,043 W 1,76 -Xác định dung trọng đẩy nổi:  dn  (  1) n (2,64  1) �10   8,027 KN / m3 1 e  1,043 * Lớp 3: -Chỉ tiêu lý lớp sau: SVTH: Trần Mạnh Cường - MSSV: 1551133130 51 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: PGS.TS TƠ VĂN LẬN Độ ẩm tự nhiên W (%) Giới hạn nhão WL (%) Giới hạn dẻo WP (%) Dung trọng tự nhiên yw T/m3 Tỷ trọng hạt Góc ma sát ^ (độ) Lực dính c (kg/cm2) 50 Kết thí nghiệm nén ép e - p 100 với áp lực nén ép p (kPa) 150 200 Sức kháng xuyên tĩnh qC (MPa) Kết xuyên tiêu chuẩn N60 27,8 45 28,1 1,92 2,72 19055’ 0,32 0,79 0,774 0,761 0,750 3,68 25 -Xác định tên đất theo số dẻo: Ip= WL – WP = 0,45-0,281= 0,169 Theo Bảng – TCVN 9362:2012; với 0,07 < IP=0,169 < 0,17; đất thuộc loại sét -Xác định trạng thái đất theo số độ sệt IL  W  WP 0,278  0,281   0,02 IP 0,169 Theo Bảng – TCVN 9362:2012, với IL= -0,02 < 1; đất trạng thái cứng Vậy lớp thuộc loại sét cứng Mô đun biến dạng E; xác định từ kết xuyên tĩnh: E= qc=3,68 MPa > Mpa   �8 , lấy trung bình E= 6,5x3,68= 23,92 MPa SVTH: Trần Mạnh Cường - MSSV: 1551133130  qc ; với lớp sét cứng;   6,5 có: 51 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: PGS.TS TƠ VĂN LẬN e 0.8 0.79 0.79 0.78 0.77 0.77 0.76 0.76 0.75 0.75 0.74 0.73 50 100 150 200 p (kPa) Biểu đồ quan hệ e-p lớp đất -Xác định hệ số nén khoảng áp lưc 50-100 kPa a50100  e50  e100 0,79  0,774   0, 00032 kPa 1 p100  p50 100  50 -Hệ số rỗng tự nhiên: e  n (1  W ) 2,72 �� (1  0,278) 1    0,8105 W 1,92 -Xác định dung trọng đẩy nổi:  dn  (  1) n (2,72  1) �10   9,5KN / m3 1 e  0,8105 SVTH: Trần Mạnh Cường - MSSV: 1551133130 51 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: PGS.TS TƠ VĂN LẬN Sơ đồ trụ địa chất cơng trình Nhận xét: qua tiêu trên, ta nhận thấy lớp thuộc lớp đất yếu, lớp lớp lớp đất lớp đất tốt Ta lựa chọn lớp để đặt mũi cọc PHẦN I:THIẾT KẾ MÓNG BĂNG I.SƠ ĐỒ MĨNG BĂNG VÀ SỐ LIỆU TÍNH TỐN Sơ đồ tính tốn SVTH: Trần Mạnh Cường - MSSV: 1551133130 51 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: PGS.TS TƠ VĂN LẬN N1 N2 M2 M1 N3 M3 Q1 Q2 L2=1.8m L1=3m Dữ liệu đầu vào Cột M ott (kNm) N tt (kN ) Q3 450 67 705 92 345 48 Bảng giá trị khoảng cách điểm đặt lực L1 (m) L2 (m) 3, 1,8 Qott ( kN ) 26 33 20 II XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TIÊU CHUẨN TÁC DỤNG XUỐNG MÓNG N ott N  ktc tc o M otc  M ott ktc Qotc  Qtt ktc Với ktc hệ số vượt tải, lấy trung bình cho loại tải trọng kết cấu 1,15 Tổng hợp lực momen trọng tâm đáy móng : SVTH: Trần Mạnh Cường - MSSV: 1551133130 51 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: PGS.TS TÔ VĂN LẬN n N  �N oi  N ott1  N ott2  N ott3  450  705  345  1500kN tt o i 1 n n n i 1 i 1 i 1 M ott  �M oitt  �( N oitt �di )  �Qoitt �h di  cánh tay đòn, khoảng cách từ lực N itt đến trọng tâm đáy móng n Qott  �Qoi  Qo1  Qo  Qo3  26  33  20  13kN i 1  Ta tìm tải trọng tiêu chuẩn sau: N otc 1500   1304,35(kN ) k tc 1,15 M tt 499, M otc  tco   434,09( kNm) k 1,15 Qott 13 tc Qo  tc   11,3(kN ) k 1,15 N otc  III CHỌN CHIỀU SÂU CHƠN MĨNG  Chọn chiều sâu chơn móng (Df):  Thơng số đầu vào: lớp lớp đất có tính chất xây dựng tương đối tốt – dày 3m, mực nước ngầm độ sâu 1,8m Bên lớp đất có tính chất xây dựng yếu dày 4,5m  Nguyên tắc sở :  Móng nơng: Df �3m  Nên đặt vào đất tốt sâu tối thiểu 0,2m Trong trường hợp lớp đất bên lớp đất đặt móng lớp đất yếu nên chọn D f cho ảnh hưởng tải trọng cơng trình lên lớp đất yếu bên nhỏ  Ngoài ra, nên đặt mực nước ngầm tối thiểu 0,5m  Chọn hf = 1,2m(đặt lớp đất cùng) IV XÁC ĐỊNH SƠ BỘ KÍCH THƯỚC MĨNG(BxL) 1 l3 � l1 � �3 �1 3 Ta có : Chọn l3  m SVTH: Trần Mạnh Cường - MSSV: 1551133130 51 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG - GVHD: PGS.TS TƠ VĂN LẬN Trọng lợng cổ móng, đài cọc đất đài: Gd  Vd  tb  2,8 �3 �20  168kN Trọng lượng lớp đất - từ đáy đài đến mực nước ngầm G 1;(do thể tích khối đất phạm vi móng khối quy ước trừ thể tích cổ móng, đài cọc đất đài – Vd phần cọc nằm đoạn này): G1  (V1  Vd  Vcl ) - Trong đó: Vd  �2,8 �1,5  12,6 m3 V1  7,62 �7, 42 �1,7  100,005m3 Vc1  0,3 �0,3 �0, �6  0,108m3 G1  (V1  Vd  Vcl )  (100,005  12,  0,108) �19,3  1684,832 kN - Trọng lượng lớp đất từ mực nước ngầm đêns mũi cọc: G2  (V2  Vc ) tb1 Trong đó: V2  Bqu Lqu ( h12  h2  h3 )  7, 62 �7, 42 �(1,3  4,5  24)  1684,904 m Vc  0,3 �0,3 �(1,3  4,5  24)  2, 682 m Trọng lượng thể tích trung bình lớp đất này: � l �l 9,57 �1,3  �4,5  9,5 �24  9, 277 1,3  4,5  24 i G2  (V2  Vc ) tb14  (1684,904  2,682)9, 277  15605,973kN  tb1  - i i  Trọng lượng toàn cọc lớp đất: G3  0,3 �0,3 �6 �(0, �25  29,8 �(25  10))  244,08kN  Trọng lượng khối móng quy ước: tc qu G  Gd  G1  G2  G3  1684,832  168  15605,973  244, 08  17702,885kN Áp lực tiêu chuẩn trung bình đáy móng Áp lực tiêu chuẩn trung bình tài đáy móng: Ptbtc  tc N qu Fqu  tc N otc  N oqu Fqu  1620,7  17702,885  341,766kN 7, 62 �7, 42 Áp lực tiêu chuẩn lớn đáy móng: tc max P  tc N qu Fqu  tc M xqu Wx  tc M yqu Wy  341, 766  2126,9 7319   474,107 kN 69,92 71,81 Trong đó: tc M xqu  M oxtc  Qoytc H qu  482,6  52, �31,5  2126,9kNm tc M yqu  M oytc  Qoxtc H qu  200  226 �31,5  7319kNm SVTH: Trần Mạnh Cường - MSSV: 1551133130 51 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: PGS.TS TƠ VĂN LẬN 7,62 �7, 42 Wx   69,92m3 7, 42 �7,622 Wy   71,81m3 Sức chịu tải đất mặt phẳng mũi cọc Sức chịu tải đất mặt phẳng mũi cọc xác định theo công thức: RM  m1m2 ( ABqu  B qutb (hm  lc )  Dc) tc K Trong đó: m  1,2 : + trị số làm việc đất hệ số điều kiện làm việc nhà cơng trình tác dụng qua lại với – Bảng 15 – TCVN 9362:2012 + m2  1,1 : giả thiết tỷ số L/H>4 + ktc  1: tiêu lý đất xác định thí nghiệm trực tiếp +   9,5kN / m trọng lượng riêng đất vị trí mũi cọc + Hệ số A,B,D tra Bảng 14 – TCVN 9362:2012 Góc ma sát 0 19,920 + A B D 0,5068 3,0464 5,646  h 19,3 �1,7  1,3 �9,57  �4,5  9,5 �24  tbqu  � i i   9,817(kN/ m3 ) 1,7  1,3  4,5  24 �hi + c  0,32 Kg / cm  32kPa : Lực dính mũi cọc 1, �1,1 RM  �(0,5068 �7, 42 �9,5  3,0464 �9,817 �31,5  5,646 �32)  1529,156kPa So sánh với điều kiện trên: tc � �ptb  341,766kPa �RM  1529,126kPa � tc �pmax  474,107 kPa �1, RM  1834,951kPa o thoả mã điều kiện áp lực lên đấất mặt phẳng mũi cọc IX KIỂM TRA ĐỘ LÚN CỦA MÓNG SVTH: Trần Mạnh Cường - MSSV: 1551133130 51 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: PGS.TS TƠ VĂN LẬN Phạm vi tính lún móng cọc tính từ mặt phẳng mũi cọc đến độ sâu thoả mãn điều kiện pz �0,2 pdz mũi cọc đặt vào lớp đất tốt Trong Áp lực trọng lượng thân đất mặt phẳng mũi cọc: n pdz 31,5m  � i li  19,3 �1,7  9,57 �1,3  �4,5  9,5 �24  309,3725kPa i 1 Áp lực phụ thêm tải trọng mặt phẳng mũi cọc: po  ptbtc  pdz 31,5m  341,766  309,3725  32,394kPa Công trình thuộc dạng nhà khung bê tơng cốt thép có tường chèn, theo bảng 16-TCVN 9362:2012 có độ lún tuyệt đối lớn Sgh=8 cm Tính tốn độ lún theo phương pháp tổng độ lún lớp phân tố cách chia đất thành lớp phân tố đồng có chiều dày hi=1,5 m < Bqu/4 Áp lực phụ them tải trọng cơng trình dộ sâu z kể từ đáy móng khối quy pz   po ước: Trong Lqu Bqu   - hệ số tra bảng phụ thuộc vào tỷ số 2Z Bqu 7, 62  1, 03 7, 42 Lập bảng tính tốn độ lún sau: Lớp đất Điểm zi 2Z Bqu  pz   po pdz Á sét cứng 0 1,000 32,394 309,3725 Tại điểm lớp có pz=32,394kPa ho  Qc   bho Rbt  0,8 �2,8 �0,6 �900  1209,6 kN Như Q  658,081 kN  Qc  1209,6 kN  đạt Tính tốn bố trí thép cho đài cọc SVTH: Trần Mạnh Cường - MSSV: 1551133130 51 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: PGS.TS TÔ VĂN LẬN I a II II I b P5,6 r5,6 M= 592,273 I M kNm c P1,4,5 r1,4,5 M= 1966,531 II M SVTH: Trần Mạnh Cường - MSSV: 1551133130 kNm 51 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: PGS.TS TƠ VĂN LẬN Sơ đồ tính tốn đài cọc a.Vị trí mặt cắt; b.Sơ đồ tính từ mặt cắt I-I; c.Sơ đồ tính từ mặt cắt II-II - Moment ngàm tương ứng mặt cắt I-I: M I  (P5  P6 ) r5,6  (426,768  231,313) �0,9  592, 273kNm r5,6  1,  0,6 -  0,9m Moment ngàm tương ứng với mặt cắt II-II: M I  (P1  P4  P5 ) r1,4,5  (344, 421  385,594  426,768) �1,7  1966,531 kNm r1,4,5  1,1  1,1  0,5  0,5  1,7 m 2 - Diện tích cốt thép đài theo phương cạnh dài: AsI  MI 592, 273   0,00392 m  39, 2cm2 0,9 Rs ho 0,9 �280000 �0,6 Chọn thép 1618 có As  40,72 cm Khoảng cách thép: aI  b  2a '   2800  �40  18   180mm n 1 16  Chiều dài thép: lI  l  �abv  3000  �30  2940mm - Diện tích cốt thép đài theo phương cạnh ngắn: AsII  M II 1966,531   0,0130m  130cm 0,9 Rs ho 0,9 �280000 �0,6 IIchon  141,38cm Chọn thép 20 30 có As Khoảng cách thép: l  2a '   3000  �40  30 aII    152mm n 1 20  Chiều dài thép: SVTH: Trần Mạnh Cường - MSSV: 1551133130 51 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: PGS.TS TÔ VĂN LẬN lII  b  �abv  2800  �30  2760 mm  So sánh với yêu cầu tạo, cốt thép lựa chọn phù hợp XI KIỂM TRA CỌC KHI VẬN CHUYỂN VÀ LẮP DỰNG, TÍNH MĨC CẨU Kiểm tra cọc vận chuyển lắp dựng Bố trí móc vị trí 1/6 từ đầu cọc, lúc giá trị moment uốn lớn ứng với sơ đồ vận chuyển lắp dựng M max  0,7qL Trong đó: L – chiều dài đoạn cọc ứng với đoạn cọc mũi có L=10,9m q - trọng lượng thân cọc: q  kd  b Ab  1,75 �25 �0,3 �0,3  3,94 kN / m Moment uốn lớn nhất: M max  0,07qL2  0,07 �3,94 �9,92  27,031 kNm Khả chịu uốn lớn cọc tính phần kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang có Như vậy:  M   27, 28 kNm M max  27,031 kNm   M   27, 28kNm Cọc đủ khả chịu lực trính vận chuẩn lắp dựng SVTH: Trần Mạnh Cường - MSSV: 1551133130 51 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: PGS.TS TƠ VĂN LẬN q MB MC 0,2L coc 0,2L coc Lcoc Sơ đồ tính tốn kiểm tra cọc vận chuyển cọc Khoảng cách móc cẩu 0, 207 Lc  0, 207 �9,9  2,049m với Lc chiều dài đoạn cọc 2 + Moment gối: M B  0,02qL  0,02 �3,94 �9,9  7,723 kNm C Lc oc M q 0, 2L co c M B 2 + Moment nhịp: M C  0,025qL  0,025 �3,94 �9,9  9,654 kNm SVTH: Trần Mạnh Cường - MSSV: 1551133130 51 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: PGS.TS TƠ VĂN LẬN Sơ đồ tính tốn kiểm tra cọc lắp dựng cọc 3000 1200 1200 300 100 300 100 100 300 1100 500 2800 1100 600 100 300 Ø18a168 Ø30a152 MẶT BẰNG MÓNG SVTH: Trần Mạnh Cường - MSSV: 1551133130 51 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: PGS.TS TƠ VĂN LẬN MDTN 800 0.00m O6a200 O6a200 100 100 O18a180 -1,5m 700 O30a152 BE TONG LOT MONG DA 4x6 MAC 100 -31,5m MẶT CẮT I-I SƠ ĐỒ BỐ TRÍ CỐT THÉP ĐÀI CỌC Khoảng cách móc cẩu 0, 294 Lc  0, 294 �9,9  2,911m với Lc chiều dài đoạn cọc 2 + Moment gối: M B  0,02qL  0,02 �3,94 �9,9  7,723 kNm 2 + Moment nhịp: M C  0,07 qL  0,07 �3,94 �9,9  27,031 kNm Tính móc cẩu: SVTH: Trần Mạnh Cường - MSSV: 1551133130 51 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: PGS.TS TƠ VĂN LẬN Diện tích cốt thép móc cẩu u cầu: Asmc  Pctt Rs Trọng lượng tính tốn cọc: pctt  qL  3,94 �9,9  39,006 kN mc s A Thay số: Pctt 39,006    0,000139 m  1,39 cm Rs 280000 mc A Chọn móc cẩu 14 - s  1,54 cm SVTH: Trần Mạnh Cường - MSSV: 1551133130 51 ... Ltt + Lng + Lm = 3 0+( 0, 1+0 ,5 )+0 ,3=30,9m Chọn cọc tiết diện vng, kích thước 30 �30cm Diện tích mặt cắt ngang cọc Ab=0,09m2 Chia làm đoạn 10,5m+10,5m+9,9m cho đoạn mũi cọc Lựa chọn sơ vật liệu +Cốt... 1551133130 51 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: PGS.TS TƠ VĂN LẬN sâu đáy lớp móng( kN/m3); +  tb bê tơng đất = 20kN / m  2T / m c : + II trị số tính tốn lực dính đơn vị đất nằm trực tiếp đáy lớp móng 3 (kPa)... - MSSV: 1551133130 51 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: PGS.TS TƠ VĂN LẬN + m1=1,2 - sét dẻo nhão L �4 H + m2=1 - giả thiết tỷ số + ktc=1- tiêu lý đất xác định thí nghiệm trực tiếp o +  II  tc  50' ; tra