đồ án nền móng móng cọc

Đồ Án Nền Móng Dựng Khoa Kỹ Thuật Xây PHẦN II : THIẾT KẾ MÓNG CỌC XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG 1 Lớ p 3a 3b 5a 5b Số liệu tính toán: (kN) (kNm) (kN) (kNm) (kN) 3467 136 106 135 104 Số liệu địa chất 2B: Dung trọng tự nhiên (kN/m3) Dung trọng đẩy (kN/m3) Lực dính C (kN/m2) Góc ma sát γtc γ’tc Ctc φtc 18.32 14.45 19.15 18.42 18.82 18.95 18.58 8.89 4.68 9.75 9.01 8.98 9.6 9.26 0.3 7.3 2.8 2.7 14.9 2.8 2.7 24° 4°30' 28°30' 25° 13° 29° 26° Vật liệu: Sử dụng thép :CII Bê tông :B25 Rs=280000kN/m2; Es=210 x106kN/m2 Rb=14.5x103kN/m2; Eb=30 x 106kN/m2 Xác định chiều cao đài cọc Df ≥ 0,7 hmin = tg(45˚) = 2.2 m , -góc ma sát dung trọng đất từ đáy đài trở lên Df ≥ 0,7 hmin = 1.54 m Chọn Df = 2.5 m (đáy móng nằm lớp 2) Giả thiết b = 4m (chiều dài cạnh đài cọc) Chọn thông số của cọc Chọn tiết diện cọc: SV: LÊ TRUNG DŨNG Trang Đồ Án Nền Móng Dựng Khoa Kỹ Thuật Xây  Chọn cọc BTCT có tiết diện cọc 50×50 cm2 Chiều dài L/d( Tính sức chịu tải theo đất nền Chọn ktc = 1.55 (ứng với số cọc từ 10 đến 20 cọc) SV: LÊ TRUNG DŨNG Trang Đồ Án Nền Móng Dựng Khoa Kỹ Thuật Xây  Hệ số điều kiện làm việc : m =  Xác định Độ sâu mũi cọc 22 + 2.5 – 0.5 = 24 m Cát mịn lẫn sét sạn nhỏ: chọn mR = 1.1 Sức chịu tải mũi cọc độ sâu 24 m là: Lớp đất – Cát vừa – Bùn sét – Bùn sét – Bùn sét – Bùn sét 3a – Cát mịn – Sét lẫn bột Tổng Độ sâu (m) 1.7 6.7 11.7 16.7 20.6 22.6 1.7 6.7 11.7 16.7 20.6 22.6 24 li (m) Độ sâu TB (m) 1.7 5 3.9 1.4 24 0.85 4.2 9.2 14.2 18.65 21.6 23.3 IL mf fsi (kN/m2) 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 0.42 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.6 0.6 Vậy Tính sức chịu tải theo cường độ của đất nền Trong : sức kháng hông cực hạn sức kháng mũi cực hạn hệ số an toàn ma sát hông () hệ số an toàn sức kháng mũi cọc () Thành phần chịu tải ma sát xung quanh cọc: Trong đó: u: chu vi cọc : thành phần ma sát đơn vị cọc lớp đất thứ i (kN/m 2) : lực dính cọc đất (kN/m2) : góc ma sát cọc đất SV: LÊ TRUNG DŨNG Trang mf.li.fsi (kN) 0.612 1.8 1.8 1.8 1.404 1.08 0.756 9.252 Đồ Án Nền Móng Dựng Khoa Kỹ Thuật Xây : ứng suất thân đất nền lớp đất thứ i (kN/m 2) li: chiều dày lớp đất thứ i (m) OCR: hệ số cố kết đất nền, thông thường chọn OCR = Lấy trọng lượng đất mực nước ngầm là 18.32 kN/m2 (thuộc lớp 1) Bảng tính toán thành phần chịu tải ma sát xung quanh cọc Lớ p z Li (m) u ϕ cIai (kN/m2) γ' (m) (m) (kN/m ) 2.5 4.5 7.3 4.68 7.5 7.5 4.5 7.3 4.68 12.5 12.5 4.5 7.3 4.68 17.5 17.5 3.1 4.5 7.3 4.68 20.6 20.6 3a 2 28.5 2.8 9.75 22.6 22.6 1.4 13 14.9 8.98 24 Tổng thành phần chịu tải ma sát xung quanh cọc Qs σ’ fsi (kN/m ) (kN/m2) 23.4 15.14 151.41 46.8 30.28 302.82 70.2 45.42 454.23 89.154 57.69 357.66 210.6 379.96 1519.82 209.23 757.19 2120.13 Thành phần sức chịu mũi đất mũi cọc Qp: Với qp tính theo Vesic là: Mũi cọc cắm vào lớp đất có , tra bảng tìm được thông số sau: Tính sức chịu tải cọc theo kết quả SPT - hệ số lấy bằng 30 cho cọc đóng SV: LÊ TRUNG DŨNG Trang Qsi (kN) 3997.61 Đồ Án Nền Móng Dựng Khoa Kỹ Thuật Xây Nα = (chỉ số SPT đất mũi cọc) Lớp từ 2.5m đến 20.6m: N=1 Lớp 3a từ 20.6m đến 22.6m: N= Lớp từ 22.6m đến 26.4m: N= Sức chịu tải thiết kế: Qtk = min(Qa vật liệu ; Qa lý ; Qa cường độ ; QaSPT)  Qtk = min(7896 ; 633 ; 2068 ; 682.33) = 633 kN TÍNH TOÁN BỐ TRÍ SƠ BỘ CỌC Tính toán số lượng cọc: (β=1,2- 1,5) Chọn số cọc (cọc) - Bố trí cọc: Khoảng cách cọc theo phương x y, chọn 3d = 1.5 m = 1500 mm Khoảng cách từ mép cọc tới mép đài chọn (d/3-d/2) = 250 mm Đoạn thép cọc neo vào đài: 20 – 40 ϕ, chọn bằng 500 mm Đoạn cọc neo vào đài : ln = d/3-d/2 , lấy bằng 0.2m = 200 mm Chọn sơ bộ tiết diện cột 600 x 600 mm Chọn chiều cao đài hd = 1000 mm (a = 100 mm) Kích thước đài: × m Bố trí cọc đài hình vẽ, tâm cọc trùng với trọng tâm nhóm cọc tâm cột SV: LÊ TRUNG DŨNG Trang Đồ Án Nền Móng Dựng Khoa Kỹ Thuật Xây 100 150 250 1500 600 500 4000 1500 250 150 100 KIỂM TRA Kiểm tra cọc làm việc theo nhóm: ( Converse-Labarre) Trong : n1 số hàng cọc nhóm cọc n2 số cọc một hàng s khoảng cách nhỏ cọc tính từ tâm, s = 3d Ta có sức chịu tải nhóm cọc : Vậy nhóm cọc đủ khả chịu tải Kiểm tra tải trọng tác động lên cọc: SV: LÊ TRUNG DŨNG Trang 3800 Đồ Án Nền Móng Dựng Khoa Kỹ Thuật Xây Chọn trọng lượng riêng trung bình bêtông đài đất đài 22 kN/m Chuyển ngoại lực về đáy đài trọng tâm nhóm cọc (trùng với trọng tâm đài) : Tải trọng tác dụng lên cọc được tính trình bày theo bảng sau: Cọc xi (m) -1.5 1.5 -1.5 1.5 -1.5 1.5 yi (m) 2.25 2.25 2.25 2.25 2.25 2.25 1.5 1.5 1.5 0 -1.5 -1.5 -1.5 Pti (kN) 2.25 2.25 2.25 0 2.25 2.25 2.25 13.5 13.5 Kiểm tra ổn định nền đáy khối móng quy ước: - Xác định kích thước khối móng quy ước: Góc ma sát trung bình đoạn cọc: SV: LÊ TRUNG DŨNG Trang 331.78 358.33 384.89 331.78 358.33 384.89 331.78 358.33 384.89 Đồ Án Nền Móng Dựng Khoa Kỹ Thuật Xây Ta tính toán theo TTGH II Kích thước khối móng quy ước: Momen chống uốn khối móng quy ước : Chiều cao khối móng quy ước : Diện tích khối móng quy ước : Khối lượng đất móng quy ước (tính từ đáy móng xuống): Khối lượng đất bị cọc đài chiếm chổ : Khối lượng cọc đài bê tông: Khối lượng tổng móng quy ước : - Kiểm tra: SV: LÊ TRUNG DŨNG Trang Đồ Án Nền Móng Dựng Khoa Kỹ Thuật Xây =8 Tải trọng quy về đáy khối móng quy ước: Ứng suất đáy khối móng quy ước: Vậy khối móng quy ước thỏa điều kiện ổn định của đất nền Kiểm tra lún Áp lực gây lún: Df.γ*= = 145.1 KN/m2 Ta tiến hành chia lớp phân tố tính lún: Điều kiện: Tuy nhiên để tính lún xác ta chia thành lớp 0.5m để tính lún Ta lấy đường cong nén lún mẫu 2-29 (độ sâu 29.5-30m) để tính lún lớp 4: P (kN/m2) e 25 0.870 50 100 200 400 800 0.796 0.776 0.753 0.726 0.696 0.653 Ta lấy đường cong nén lún mẫu 2-35 (độ sâu 35.5-36m) để tính lún lớp 5: P (kN/m2) e 25 0.735 SV: LÊ TRUNG DŨNG 50 100 200 400 800 0.688 0.674 0.652 0.630 0.601 0.576 Trang Đồ Án Nền Móng Dựng Khoa Kỹ Thuật Xây Ta lập bảng sau: Lớp đất Lớp pt γ Z (m) Z thực (m) z/b 8.98 0.25 24.25 8.98 0.75 8.98 4 K0i σgl i (kN/m2) 5×σgli >p1i p1i (kN/m2) p2i (kN/m2) e1i e2 Si (cm) 0.05 0.999 159.893 True 147.345 307.238 0.7402 0.7099 0.8707 24.75 0.15 0.983 157.355 True 151.835 309.190 0.7390 0.7096 0.8448 1.25 25.25 0.24 0.935 149.659 True 156.325 305.984 0.7378 0.7101 0.7967 8.98 1.75 25.75 0.34 0.858 137.254 True 160.815 298.069 0.7366 0.7113 0.7282 8.98 2.25 26.25 0.44 0.765 122.361 True 165.305 287.666 0.7354 0.7129 0.6488 9.26 2.75 26.75 0.53 0.670 107.136 True 170.565 277.701 0.6365 0.6187 0.5421 9.26 3.25 27.25 0.63 0.581 92.929 True 175.195 268.124 0.6355 0.6201 0.4688 9.26 3.75 27.75 0.73 0.502 80.343 True 179.825 260.168 0.6344 0.6213 0.4027 9.26 4.25 28.25 0.82 0.434 69.510 True 184.455 253.965 0.6334 0.6222 0.3442 10 9.26 4.75 28.75 0.92 0.377 60.323 True 189.085 249.408 0.6324 0.6228 0.2930 11 9.26 5.25 29.25 1.02 0.329 52.583 True 193.715 246.298 0.6314 0.6233 0.2481 12 9.26 5.75 29.75 1.11 0.288 46.071 True 198.345 244.416 0.6304 0.6236 0.2087 13 9.26 6.25 30.25 1.21 0.254 40.583 False 202.975 243.558 0.6296 0.6237 0.1806 ΣSi = S = 6.58 cm < [ S ] = cm => Thỏa Kiểm tra thép cọc cẩu cọc, dựng cọc Cọc bố trí móc cẩu để vận chuyển cọc Bố trí thêm móc cẩu thứ (cọc dài 8m) để cẩu dựng cọc Trọng lượng thân cọc kể đến hệ số động cẩu lắp dựng cọc: q = kd γ d = 1.5 × 25 × 0.52 = 9.375kN / m Khi cẩu cọc, momen lớn là: M = 0.0214qL2 SV: LÊ TRUNG DŨNG Trang 10 6.58 Đồ Án Nền Móng Dựng Khoa Kỹ Thuật Xây Khi dựng cọc momen lớn : M = 0.064qL2  Vậy momen lớn cẩu lắp dựng cọc là: M = 0.064qL2 = 0.064×9.375×112 = 72.6 kNm αm = M 7260 = = 0.055 γ b Rbbho 0.9 ×1.45 × 50 × 452 ξ = − − 2α m = − − × 0.055 = 0.0566 As =  ξγ b Rbbho 0.0566 × 0.9 ×1.45 × 50 × 45 = = 5.935cm Rs 28 Vậy thép chọn cột 3φ20 phía (As = 9.42cm2) thỏa mãn Kiểm tra chiều cao đài cọc Ban đầu chọn chiều cao đài hd = 1000 mm với a = 200 mm => ho = 800 mm Tháp xuyên thủng có kích thước sau: 1200 500 600 1200 600 4000 3800 - kN Lực chống xuyên thủng: SV: LÊ TRUNG DŨNG Trang 11 Đồ Án Nền Móng Dựng Khoa Kỹ Thuật Xây Pcx > Pxt Vậy đài móng không bị phá hoại xuyên thủng Kiểm tra lực chống cắt của Bê tông không tính cốt đai Trích mục 6.2.3.4 TCVN 5574-2012 - φb3 = 0,6 (Đối với bêtông nặng) - φb4 = 1,5 (Đối với bêtông nặng) - φb2 = (Đối với bêtông nặng) Xét hình chiếu tiết diện nghiêng nguy hiểm lên mặt móng c = m Vậy khả chống cắt của Bê tông thỏa yêu cầu Đặt cốt đai (đai xoắn): - Φ10a50 mũi cọc đoạn đầu cọc (1.5m) (Đảm bảo mũi cọc không bị phá hủy ép) Hàm lượng 0.628% > 0.6% (thỏa) - Φ10a100 cho đoạn 1.5m Hàm lượng 0.314% > 0.2% (thỏa) - Φ6a150 cho đoạn cọc còn lại Hàm lượng 0.21% (μ = 0.628% ) TÍNH TOÁN Tính toán cốt thép đài - Ngoại lực tác dụng lên đài phản lực đầu cọc phạm vi dầm consol - Xét đến trọng lượng thân đài đất nền đài Y X • Xét dọc theo phương X M= SV: LÊ TRUNG DŨNG Trang 12 Đồ Án Nền Móng Dựng Khoa Kỹ Thuật Xây αm = < αR = 0.432 ξ = < ξR = 0.632 As = Chọn ϕ25 (491 mm2)  n = 12.88 13 Khoảng cách a = mm Bố trí ϕ25a350 dọc theo phương X đài μ= As 6381 = × 100 o o = 0.2 o o > μ = 0.05 bh 4000 × 800 μ=0.15 o o < μ max = ξ R • μ= o γ b Rb 0.9 ×14.5 = 0.632 × ×100% = 2.9% Rs 280 (Thỏa) Xét dọc theo phương Y M= αm = < αR = 0.432 ξ =< ξR = 0.632 As = Chọn ϕ25 (491 mm2)  n = 11.97 12 Khoảng cách a = mm Bố trí ϕ25a400 dọc theo phương Y đài As 5890 = × 100 o o = 0.184 o o > μ = 0.05 o o bh 4000 × 800 μ=0.20 o o < μ max = ξ R o γ b Rb 0.9 ×14.5 = 0.632 × × 100% = 2.9% Rs 280 (Thỏa) Kiểm tra cọc chuyển vị ngang Chuyển vị ngang góc xoay đầu cọc thỏa mãn điều kiện sau - Cz = K.z K = (Tra theo bảng G1, TCXD 205-98) K= Z = (độ sâu vị trí tiết diện cọc kể từ mặt đất) Chiều sâu tính đổi vị trí tiết diện cọc đất có chiều sâu tính đổi hạ cọc đất = 0.3872×21.5 = 8.325 m SV: LÊ TRUNG DŨNG Trang 13 Đồ Án Nền Móng Dựng Khoa Kỹ Thuật Xây I – momen quán tính tiết diện ngang cọc (m4) I= Mô đun đàn hồi bê tông B25: Eb = 30.106 kN/m2 bc – chiều rộng quy ước cọc (m), được lấy sau: - Khi d 0.8 lấy bc = d + 1m - Khi d < 0.8 lấy bc = 1.5d +0.5m = 1.5×0.5+0.5 = 1.25 m y0, – chuyển vị ngang (m) góc xoay tiết diện ngang cọc (radian) mặt đất với cọc đài cao l0 lấy bằng cao trình lực ngang tác động, lấy bằng hd = l0 = 1m H0 – giá trị tính toán lực cắt (kN), lấy H0 = H M0 – giá trị tính toán lực cắt (kNm), lấy M0 = M + Hl0 Htt = 106 KN  Lực cắt tác dụng lên cọc H0 = 106/9 = 11.78 kN = 1.178 T Mo = 136/9 + 11.78×1 = 26.89 KNm = 2.689 Tm , – chuyển vị ngang tiết diện (m/kN) lực H0 = 1, momen M0 = , – góc xoay tiết diện (1/kN) (hoặc kNm) lực H0 = 1, M0 = A0, B0, C0 hệ số không thứ nguyên lấy theo bảng G2 tùy thuộc vào chiều sâu tính đổi phần cọc đất Le Le = 8.325 m > 4m Tra bảng, ta có: Ao = 2.441, Bo = 1.621, Co = 1.751 ψo • Xác định chuyển vị ngang yo góc xoay đầu cọc: 2.441 δ HH = Ao = = 1.37 × 10−4 (m / kN ) α bd × Eb × I 0.4856 × 30 ×10 × 0.0052 δ HM = δ MH = δ MM = 1.621 Bo = = 4.41× 10 −5 ( kN −1 ) α × Eb × I 0.4856 × 30 ×10 × 0.0052 bd 1.751 Co = = 2.31× 10−5 (kN −1 ) α bd × Eb × I 0.4856 × 30 ×10 × 0.0052 Chuyển vị ngang góc xoay cọc cao trình mặt đất: SV: LÊ TRUNG DŨNG Trang 14 Đồ Án Nền Móng Dựng Khoa Kỹ Thuật Xây yo = H oδ HH + M oδ HM = 2.79 ×10−3 m = 0.279cm ψ o = H oδ MH + M oδ MM = 1.14 ×10 −3 rad Tính chuyển vị ngang góc xoay cọc đáy đài: Hlo3 Mlo2 ∆ = yo +ψ olo + + 3Eb I Eb I Hlo2 Mlo ψ =ψ o + + Eb I Eb I + lo: chiều dài cọc từ đáy đài đến mặt đất, lo = m  −3 ∆ = 4.05 × 10 (m) = 0.405cm < 1cm  −3 o o ψ = 1.35 × 10 rad = 0.08 < (Thỏa) σ z (kN / m ) Áp lực , momen uốn Mz (kNm), lực cắt Qz tiết diện cọc được tính theo công thức sau:   ψ M H K z e  y o A1 - o B1 + o C1 + o D1 ÷ α bd α bd α bd E b I α bd E b I   H M z =α bd E b I.y o A3 - α bd E b I.ψ o B3 + M o C3 + o D3 α bd σz = Q z =α3bd Eb I.yo A - α 2bd E b I.ψ o B4 + α bd M o C + H o D ze = α bd z + ze – chiều sâu tính đổi, SV: LÊ TRUNG DŨNG α bd = 0.4856 với Trang 15 Đồ Án Nền Móng Dựng Khoa Kỹ Thuật Xây Biểu đồ momen dọc theo thân cọc : Mmax = 40.56 KNm < M(dựng cọc) = 72.6 KNm (Thép thỏa) Biểu đồ lực cắt dọc theo cọc: Qmax = 11.78 KN < Qb (chống cắt không cốt đai) = 55.72 KN (kháng cắt thỏa) Biểu đồ áp lực ngang: - Kiểm tra ổn định nền đất quanh cột: σ z ≤ [σ z ] = η1η2 (σ v' tgϕ I + ξ cI ) cos ϕ I Tại độ sâu z = 1.65 m so với mặt đáy đài (trong lớp 2) σ z max = 6.66kN / m σ v' = 57.69kN / m cI = 7.3kN / m ; ϕ I = 4.5o Lớp có: η2 = Mp + Mv nM p + M v = = 0.4 2.5 ξ lấy bằng 0.3 cho cọc đóng Mv = (moment tải tạm thời) le > 2.5, lấy n = 2.5 [σ z ] = 1× 0.4 × (57.69 × tan 4.5o + 0.3 × 7.3) = 10.8 KN / m > σ z max = 6.66 KN / m o cos 4.5 Vậy đất nền xung quanh cọc ổn định SV: LÊ TRUNG DŨNG Trang 16 Đồ Án Nền Móng Dựng Khoa Kỹ Thuật Xây Bảng tính Mz Z 0.21 0.41 0.62 0.82 1.03 1.24 1.44 1.65 1.85 2.06 2.27 2.47 2.68 2.88 3.09 3.29 3.50 3.71 3.91 4.12 4.32 4.53 4.74 4.94 5.15 5.35 5.56 5.77 5.97 6.18 6.38 6.59 6.80 Ze A3 B3 C3 D3 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6 2.7 2.8 2.9 3.1 3.2 3.3 0 -0.001 -0.004 -0.011 -0.021 -0.036 -0.057 -0.085 -0.121 -0.167 -0.222 -0.287 -0.365 -0.455 -0.559 -0.676 -0.808 -0.956 -1.118 -1.295 -1.487 -1.693 -1.912 -2.141 -2.379 -2.621 -2.865 -3.103 -3.331 -3.54 -3.722 -3.864 -3.955 0 -0.001 -0.002 -0.005 -0.011 -0.02 -0.034 -0.055 -0.083 -0.122 -0.173 -0.238 -0.319 -0.42 -0.543 -0.691 -0.867 -1.074 -1.314 -1.59 -1.906 -2.263 -2.663 -3.109 -3.6 -4.137 -4.718 -5.34 -6 -6.69 -7.403 -8.127 1 1 0.999 0.998 0.996 0.992 0.985 0.975 0.96 0.938 0.907 0.866 0.811 0.739 0.646 0.53 0.385 0.207 -0.01 -0.271 -0.582 -0.949 -1.379 -1.877 -2.452 -3.108 -3.852 -4.688 -5.621 -6.653 -7.785 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.699 0.799 0.897 0.994 1.09 1.183 1.273 1.358 1.437 1.507 1.566 1.612 1.64 1.646 1.627 1.575 1.486 1.352 1.165 0.917 0.598 0.197 -0.295 -0.891 -1.603 -2.443 -3.424 SV: LÊ TRUNG DŨNG Trang 17 Mz (KNm) 26.89 29.32 31.64 33.84 35.64 37.27 38.64 39.61 40.26 40.56 40.33 39.98 39.36 38.31 37.02 35.49 33.85 32.00 29.99 28.00 25.90 23.72 21.57 19.38 17.28 15.25 13.39 11.51 9.88 8.24 6.84 5.40 4.28 3.24 Đồ Án Nền Móng Dựng 7.00 7.21 7.41 7.62 7.83 8.03 8.24 8.44 8.65 3.4 3.5 3.6 3.7 3.8 3.9 4.1 4.2 -3.979 -3.919 -3.757 -3.471 -3.036 -2.427 -1.614 -0.567 0.747 Khoa Kỹ Thuật Xây -8.847 -9.544 -10.196 -10.776 -11.252 -11.585 -11.731 -11.638 -11.249 -9.016 -10.34 -11.751 -13.235 -14.774 -16.346 -17.919 -19.454 -20.902 -4.557 -5.854 -7.325 -8.979 -10.821 -12.854 -15.075 -17.478 -20.048 2.40 1.73 1.10 0.59 0.37 0.16 0.18 0.21 0.40 Bảng tính Qz Z 0.21 0.41 0.62 0.82 1.03 1.24 1.44 1.65 1.85 2.06 2.27 2.47 2.68 2.88 3.09 3.29 3.50 3.71 3.91 4.12 4.32 4.53 4.74 4.94 SV: LÊ TRUNG DŨNG Ze 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.1 2.2 2.3 2.4 A4 -0.005 -0.02 -0.045 -0.08 -0.125 -0.18 -0.245 -0.32 -0.404 -0.499 -0.603 -0.716 -0.838 -0.967 -1.105 -1.248 -1.396 -1.547 -1.699 -1.848 -1.992 -2.125 -2.243 -2.339 B4 0 -0.003 -0.009 -0.021 -0.042 -0.072 -0.114 -0.171 -0.243 -0.333 -0.443 -0.575 -0.73 -0.91 -1.116 -1.35 -1.613 -1.906 -2.227 -2.578 -2.956 -3.36 -3.785 -4.228 Trang 18 C4 0 -0.001 -0.003 -0.008 -0.016 -0.03 -0.051 -0.082 -0.125 -0.183 -0.259 -0.356 -0.479 -0.63 -0.815 -1.036 -1.299 -1.608 -1.966 -2.379 -2.849 -3.379 -3.973 D4 1 1 0.999 0.997 0.994 0.989 0.98 0.967 0.946 0.917 0.876 0.821 0.747 0.652 0.529 0.374 0.181 -0.057 -0.345 -0.692 -1.104 -1.592 Q (kN) 11.78 11.53 10.91 9.90 8.63 7.19 5.57 3.87 2.18 0.50 -1.18 -2.76 -4.20 -5.53 -6.67 -7.76 -8.62 -9.31 -9.81 -10.24 -10.43 -10.54 -10.45 -10.28 -9.99 Đồ Án Nền Móng Dựng Khoa Kỹ Thuật Xây 5.15 5.35 5.56 5.77 5.97 6.18 6.38 2.5 2.6 2.7 2.8 2.9 3.1 -2.407 -2.437 -2.42 -2.346 -2.2 -1.969 -1.638 -4.683 -5.14 -5.591 -6.023 -6.42 -6.765 -7.034 6.59 3.2 -1.187 -7.204 6.80 3.3 -0.599 -7.243 7.00 3.4 0.147 -7.118 7.21 3.5 1.074 -6.789 7.41 3.6 2.205 -6.212 7.62 3.7 3.563 -5.338 7.83 3.8 5.173 -4.111 8.03 3.9 7.059 -2.473 8.24 9.244 -0.358 8.44 4.1 11.749 2.304 8.65 4.2 14.591 Ze -2.161 -2.821 -3.58 -4.445 -5.423 -6.52 -7.739 -9.61 -9.14 -8.60 -8.03 -7.38 -6.68 -6.05 -9.082 -5.28 -10.55 -4.59 -12.13 -3.89 -13.83 -3.18 -15.61 -2.48 -17.47 -1.81 -19.37 -1.20 -21.28 -0.54 -23.14 0.08 -24.9 0.63 5.584 -4.632 -5.355 -6.143 -6.99 -7.892 -8.84 -9.822 10.822 11.819 12.787 13.692 14.496 15.151 15.601 15.779 -15.61 15.007 -13.87 -26.47 1.20 A1 B1 C1 D1 0 σz (kN/m2) 0.00 0.21 0.1 0.1 0.005 1.78 0.41 0.62 0.82 1.03 1.24 1.44 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 1 1 0.999 0.999 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.02 0.045 0.08 0.125 0.18 0.245 0.001 0.004 0.011 0.021 0.036 0.057 3.25 4.43 5.33 5.99 6.40 6.63 Bảng tính σv Z SV: LÊ TRUNG DŨNG Trang 19 Đồ Án Nền Móng Dựng 1.65 1.85 2.06 2.27 2.47 2.68 2.88 3.09 3.29 3.50 3.71 3.91 4.12 4.32 4.53 4.74 4.94 5.15 5.35 5.56 5.77 5.97 6.18 6.38 6.59 6.80 7.00 7.21 7.41 7.62 7.83 8.03 8.24 8.44 8.65 SV: LÊ TRUNG DŨNG Khoa Kỹ Thuật Xây 0.8 0.9 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6 2.7 2.8 2.9 3.1 3.2 3.3 3.4 3.5 3.6 3.7 3.8 3.9 4.1 4.2 0.997 0.995 0.992 0.987 0.979 0.969 0.955 0.937 0.913 0.882 0.843 0.795 0.735 0.662 0.575 0.47 0.347 0.202 0.033 -0.162 -0.385 -0.64 -0.928 -1.251 -1.612 -2.011 -2.45 -2.928 -3.445 -4 -4.59 -5.21 -5.854 -6.514 -7.179 0.799 0.899 0.997 1.095 1.192 1.287 1.379 1.468 1.553 1.633 1.706 1.77 1.823 1.863 1.887 1.892 1.874 1.83 1.755 1.643 1.49 1.29 1.037 0.723 0.343 -0.112 -0.648 -1.272 -1.991 -2.813 -3.742 -4.784 -5.941 -7.216 -8.607 Trang 20 0.32 0.405 0.499 0.604 0.718 0.841 0.971 1.115 1.264 1.421 1.584 1.752 1.924 2.098 2.272 2.443 2.609 2.765 2.907 3.03 3.128 3.196 3.225 3.207 3.132 2.991 2.772 2.463 2.05 1.52 0.857 0.047 -0.927 -2.08 -3.428 0.085 0.121 0.167 0.222 0.288 0.365 0.456 0.56 0.678 0.812 0.961 1.126 1.308 1.506 1.72 1.95 2.195 2.454 2.724 3.003 3.288 3.574 3.858 4.133 4.392 4.626 4.826 4.98 5.075 5.097 5.029 4.853 4.548 4.092 3.461 6.66 6.53 6.28 5.91 5.42 4.88 4.28 3.69 3.05 2.40 1.75 1.15 0.57 0.01 -0.46 -0.94 -1.29 -1.64 -1.96 -2.19 -2.35 -2.53 -2.66 -2.68 -2.77 -2.75 -2.74 -2.68 -2.64 -2.54 -2.50 -2.39 -2.31 -2.18 -2.01 Đồ Án Nền Móng Dựng Khoa Kỹ Thuật Xây ˗˗ TÀI LIỆU THAM KHẢO Châu Ngọc Ẩn, Nền móng, Nhà xuất Đại học Quốc gia Tp.HCM, 2013 Châu Ngọc Ẩn, Cơ học đất, Nhà xuất Đại học Quốc gia Tp.HCM, 2012 Châu Ngọc Ẩn, Hướng dẫn đồ án môn học Nền Móng, Nhà xuất Xây Dựng Hà Nội, 2012 Võ Bá Tầm, Kết cấu Bê tông Cốt thép (Cấu kiện bản), Nhà xuất Đại học Quốc gia Tp.HCM, 2012 TCXDVN 45-78, Tiêu chuẩn thiết kế Nền, Nhà, công trình, 1978 TCXDVN 356-2005, Tiêu chuẩn thiết kế kết cấu bê tông cốt thép, 2005 TCXDVN 205-1998, Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế, 1998 TCXDVN 5574-2012, Kết cấu Bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế, 2012 SV: LÊ TRUNG DŨNG Trang 21 Đồ Án Nền Móng Dựng Khoa Kỹ Thuật Xây Mục Lục SV: LÊ TRUNG DŨNG Trang 22