Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống
1
/ 72 trang
THÔNG TIN TÀI LIỆU
Thông tin cơ bản
Định dạng
Số trang
72
Dung lượng
2,37 MB
Nội dung
Trường Đại học Bách Khoa TP-HCM ĐỒÁNMÔNHỌCNỀNMÓNG GVHD: Th.S Phan Lưu Minh Phượng PHẦN I: THỐNG KÊ SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT GIỚI THIỆU VỀ HỒ SƠ ĐỊA CHẤT Tài liệu địa chất gồm 03 hố khoan, hố sâu 35.0m Tổng độ sâu khoan 105m với 53 mẫu đất nguyên dạng Mỗi hố khoan cấu tạo 02 lớp đất 01 lớp thấu kính I Hố khoan 1: * Lớp đất 1: - Chiều sâu từ 0.0m đến 13.4m Tổng 13.4m - Số mẫu thử: 06 mẫu - Loại đất: Bùn sét lẫn hữu vân cát bụi, màu xám đến xám xanh, độ dẻo cao - trạng thái mềm * Lớp đất 2: * Lớp đất 2a: - Chiều sâu từ 13.4m đến 15.3m Tổng 1.9m - Số mẫu thử: 01 mẫu - Loại đất: Sét lẫn bột, màu xám xanh đốm nâu nhạt – Trạng thái dẻo mềm * Lớp đất 2c: - Chiều sâu từ 15.3m đến 19.1m Tổng 3.8m - Số mẫu thử: 02 mẫu - Loại đất: Sét lẫn bột cát, màu nâu nhạt đốm xám xanh đến màu xám trắng vân nâu nhạt – Trạng thái nửa cứng * Lớp thấu kính: - Chiều sâu từ 19.1m đến 20.9m Tổng 1.8m - Số mẫu thử: 01 mẫu - Loại đất: Sét pha nhiều cát, màu xám trắng vân nâu vàng – Trạng thái nửa cứng * Lớp đất 2b: - Chiều sâu từ 20.9m đến 35.0m Tổng 14.1m - Số mẫu thử: 08 mẫu - Loại đất: Sét lẫn bột pha nhiều cát, màu xám trắng vân nâu vàng – Trạng thái dẻo cứng II Hố khoan 2: * Lớp đất 1: - Chiều sâu từ 0.0m đến 13.1m Tổng 13.1m - Số mẫu thử: 06 mẫu - Loại đất: Bùn sét lẫn hữu vân cát bụi, màu xám đến xám xanh - Trạng thái mềm * Lớp đất 2: * Lớp đất 2b: SVTH: PHAN PHỤNG MINH Lớp: BI06_XD Trang Trường Đại học Bách Khoa TP-HCM ĐỒÁNMÔNHỌCNỀNMÓNG GVHD: Th.S Phan Lưu Minh Phượng - Chiều sâu từ 13.1m đến 15.3m Tổng 2.2m - Số mẫu thử: 01 mẫu - Loại đất: Sét lẫn bột, màu xám xanh đốm vàng nâu đỏ nhạt – Trạng thái dẻo cứng * Lớp đất 2c: - Chiều sâu từ 15.3m đến 18.8m Tổng 3.5m - Số mẫu thử: 02 mẫu - Loại đất: Sét lẫn bột cát, màu xám xanh đốm nâu nhạt đến nâu đốm xám xanh – Trạng thái nửa cứng * Lớp thấu kính: - Chiều sâu từ 18.8m đến 21.4m Tổng 2.6m - Số mẫu thử: 01 mẫu - Loại đất: Sét pha nhiều cát, màu vàng nâu đốm xám trắng – Trạng thái dẻo cứng * Lớp đất 2b: - Chiều sâu từ 21.4m đến 22.8m Tổng 1.4m - Số mẫu thử: 01 mẫu - Loại đất: Sét lẫn bột vân cát mịn, màu xám nhạt vân nâu vàng – Trạng thái dẻo cứng * Lớp đất 2c: - Chiều sâu từ 22.8m đến 26.5m Tổng 3.7m - Số mẫu thử: 02 mẫu - Loại đất: Sét lẫn bột, màu xám nhạt vân nâu đỏ vàng – Trạng thái nửa cứng * Lớp đất 2b: - Chiều sâu từ 26.5m đến 35.0m Tổng 8.5m - Số mẫu thử: 04 mẫu - Loại đất: Sét lẫn bột vân cát bụi cát, màu xám – Trạng thái dẻo cứng III Hố khoan 3: * Lớp đất 1: - Chiều sâu từ 0.0m đến 15.6m Tổng 15.6m - Số mẫu thử: 07 mẫu - Loại đất: Bùn sét lẫn hữu vân cát bụi, màu xám đến xám xanh - Trạng thái mềm * Lớp đất 2: * Lớp đất 2b: - Chiều sâu từ 15.6m đến 18.5m Tổng 2.9m - Số mẫu thử: 02 mẫu - Loại đất: Sét lẫn bột, màu xám xanh đốm nâu đỏ vàng – Trạng thái dẻo cứng * Lớp thấu kính: - Chiều sâu từ 18.5m đến 21.0m Tổng 2.5m - Số mẫu thử: 01 mẫu - Loại đất: Sét pha nhiều cát, màu vàng nâu vân xám trắng – Trạng thái dẻo cứng SVTH: PHAN PHỤNG MINH Lớp: BI06_XD Trang Trường Đại học Bách Khoa TP-HCM ĐỒÁNMÔNHỌCNỀNMÓNG GVHD: Th.S Phan Lưu Minh Phượng * Lớp đất 2b: - Chiều sâu từ 21.0m đến 23.1m Tổng 2.1m - Số mẫu thử: 01 mẫu - Loại đất: Sét lẫn cát, màu vàng nâu vân xám trắng – Trạng thái dẻo cứng * Lớp đất 2c: - Chiều sâu từ 23.1m đến 26.8m Tổng 3.7m - Số mẫu thử: 02 mẫu - Loại đất: Sét lẫn bột, màu xám – Trạng thái nửa cứng * Lớp đất 2b: - Chiều sâu từ 26.8m đến 35.0m Tổng 8.2m - Số mẫu thử: 05 mẫu - Loại đất: Sét lẫn bột vân cát bụi cát, màu xám – Trạng thái dẻo cứng Sơ đồ cấu tạo đặc trưng địa chất khu vực vẽ lại sau: SVTH: PHAN PHỤNG MINH Lớp: BI06_XD Trang Trường Đại học Bách Khoa TP-HCM ĐỒÁNMÔNHỌCNỀNMÓNG GVHD: Th.S Phan Lưu Minh Phượng TRÌNH TỰ THỐNG KẾ SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT Trong trình khảo sát địa chất, ứng với lớp địa chất ta tiến hành lấy nhiều mẫu độ sâu khác hố khoan khác nhau, nên chúng cần thống kê để đưa tiêu giá trị tiêu chuẩn A tc giá trị tính toán Att phục vụ cho việc tính toán móng theo trạng thái giới hạn khác : Trình tự thống kê tiêu vật lý: Để phục vụ cho việc tính toán móng ta cần thống kê số tiêu vật lý sau: - Độ ẩm : w - Dung trọng : γ - Hệ số rỗng : e - Độ rỗng : n - Độ bão hoà : s - Tỷ trọng hạt: gs Bước 1: Tập hợp số liệu tiêu lớp đất cho tất hố khoan Đối với tài liệu địa chất 2B ta thống kê lớp đất 03 hố khoan Bước 2: Tính giá trị trung bình Atb cho tiêu, ta dùng công thức: n Atb = ∑ Ai i =1 n n: số mẫu thí nghiệm lớp đất hố khoan: giá trị riêng đặc trưng từ thí nghiệm riêng hố khoan Bước 3: Loại bỏ giá trị sai lệch lớn Ai − Atb ≥ ν σ CM Đối với tài liệu địa chất có số mẫu đất lấy hố khoan n>25, ta có công thức tính độ lệch toàn phương trung bình tổng hợp σ CM sau: n σ CM = ∑ ( Ai − Atb) i =1 n −1 ν : tiêu chuẩn thống kê, lấy theo số lượng mẫu thí nghiệm n (Tra bảng tiêu chuẩn thống kê) Bước 4: Xác định hệ số biến động ν : ν= σ Atb σ : Độ lệch toàn phương trung bình SVTH: PHAN PHỤNG MINH Lớp: BI06_XD Trang Trường Đại học Bách Khoa TP-HCM ĐỒÁNMÔNHỌCNỀNMÓNG GVHD: Th.S Phan Lưu Minh Phượng n σ ∑ ( Ai − Atb) = i =1 với n n −1 Các đặc trưng lý lớp đất phải có hệ số biến động ν đủ nhỏ, ν tα = 1,07 Độ lệch toàn phương trung bình: σ= ∑ ( Ai − Atb) = 0,041 n −1 => Hệ số biến động: ν = σ A = tb ρ= ν tα n = 0,028 x1,07 0,041 = 0,028 < 0,05 1,476 = 0,006 19 Vậy : γ =1,476(1 ± 0,006 ) = 1,467 (g/cm3) Tính: γ α = 0.95; n – = 19-1 = 18 => tα = 1,73 Độ lệch toàn phương trung bình: σ= ∑ ( Ai − Atb) n −1 => Hệ số biến động: ν = = 0,041 σ A tb ρ= ν tα n = 0,028 x1,73 19 = 0,041 = 0,028 < 0,05 1,476 = 0,011 Vậy : γ =1,476(1 ± 0,011 ) = 1,460 (g/cm3) e = 2,217; w = 81,88% SVTH: PHAN PHỤNG MINH Lớp: BI06_XD Trang Trường Đại học Bách Khoa TP-HCM ĐỒÁNMÔNHỌCNỀNMÓNG GVHD: Th.S Phan Lưu Minh Phượng BẢNG THỐNG KÊ CHỈ TIÊU VẬT LÝ CỦA LỚP ĐẤT 2a Số TT STT mẫu Độ ẩm W% Dung trọng (g/cm3) Tỷ trọng Δ Hệ số rỗng e 1-13 TB 35.4 35.40 1.840 1.84 2.678 2.678 0.971 0.971 γ t Độ rỗng n% 49.3 49.30 Độ bảo hoà S% 97.7 97.70 Đối với tiêu theo bước ta tiến hành thống kê γ ,γ , e,w sau: Vậy : γ = γ = 1,840 (g/cm3) e = 0,971; w = 35,40% BẢNG THỐNG KÊ CHỈ TIÊU VẬT LÝ CỦA LỚP ĐẤT 2b Số TT 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 STT mẫu 1-21 1-23 1-25 1-27 1-29 1-31 1-33 1-35 2-13 2-21 2-27 2-29 2-31 2-33 3-15 3-17 3-21 3-27 3-29 3-31 3-33 Độ ẩm W% 26.8 27.9 30.8 33 31.9 30.5 28.3 25.8 31.4 26.9 31.7 29.5 28.9 28.4 32.9 29 27 31.3 29.4 28.6 27.8 SVTH: PHAN PHỤNG MINH Lớp: BI06_XD Dung trọng (g/cm3) γ t 1.934 1.938 1.890 1.869 1.876 1.899 1.923 1.966 1.876 1.958 1.858 1.864 1.873 1.884 1.853 1.912 1.942 1.880 1.896 1.919 1.930 Tỷ trọng Δ Hệ số rỗng e Độ rỗng n% 2.683 2.683 2.682 2.680 2.680 2.681 2.682 2.685 2.680 2.685 2.678 2.680 2.680 2.681 2.678 2.682 2.683 2.680 2.682 2.682 2.682 0.759 0.771 0.856 0.907 0.885 0.843 0.789 0.718 0.877 0.74 0.898 0.862 0.844 0.828 0.921 0.81 0.755 0.872 0.831 0.798 0.776 43.2 43.5 46.1 47.6 46.9 45.7 44.1 41.8 46.7 42.5 47.3 46.3 45.8 45.3 47.9 44.7 43 46.6 45.4 44.4 43.7 Độ bảo hoà S % 94.7 97.1 96.5 97.5 96.6 97 96.2 96.5 96 97.6 94.5 91.7 91.7 92 95.7 96.1 96 96.3 94.9 96.2 96.1 Trang Trường Đại học Bách Khoa TP-HCM ĐỒÁNMÔNHỌCNỀNMÓNG 22 3-35 TB 26.7 29.30 1.952 1.90 GVHD: Th.S Phan Lưu Minh Phượng 2.683 2.68 0.741 0.82 42.6 45.05 96.7 95.62 Đối với tiêu theo bước ta tiến hành thống kê γ ,γ , e,w sau: Tính: γ α = 0.85; n – = 22-1 = 21 => tα = 1,06 Độ lệch toàn phương trung bình: σ= ∑ ( Ai − Atb) = 0,034 n −1 => Hệ số biến động: ν = σ = A tb ρ= ν tα n = 0,012 x1,06 0,034 = 0,012 < 0,05 1,90 = 0,003 22 Vậy : γ =1,90(1 ± 0,003 ) = 1,894 (g/cm3) Tính: γ α = 0.95; n – = 22-1 = 21 => tα = 1,72 Độ lệch toàn phương trung bình: σ= ∑ ( Ai − Atb) n −1 => Hệ số biến động: ν = = 0,034 σ = A tb ρ= ν tα n = 0,012 x1,72 22 0,034 = 0,012 < 0,05 1,90 = 0,004 Vậy : γ =1,90(1 ± 0,004 ) = 1,892 (g/cm3) e = 0,831; w = 39,30% BẢNG THỐNG KÊ CHỈ TIÊU VẬT LÝ CỦA LỚP ĐẤT 2c Số TT STT mẫu 1-15 1-17 2-15 2-17 2-23 Độ ẩm W% 25.5 21 26.5 24 25.9 SVTH: PHAN PHỤNG MINH Lớp: BI06_XD Dung trọng (g/cm3) Tỷ trọng Δ Hệ số rỗng e Độ rỗng n% 1.988 2.034 1.971 1.980 1.974 2.688 2.697 2.687 2.688 2.687 0.697 0.604 0.725 0.683 0.714 41.1 37.7 42 40.6 41.6 γ t Độ bảo hoà S % 98.3 93.7 98.3 94.4 97.5 Trang Trường Đại học Bách Khoa TP-HCM ĐỒÁNMÔNHỌCNỀNMÓNG 2-25 3-23 3-25 TB 26.7 26 25.7 25.16 1.960 1.971 1.981 1.98 GVHD: Th.S Phan Lưu Minh Phượng 2.686 2.687 2.688 2.69 0.736 0.718 0.706 0.70 42.4 41.8 41.4 41.08 97.4 97.3 97.9 96.85 Đối với tiêu theo bước ta tiến hành thống kê γ ,γ , e,w sau: Tính: γ α = 0.85; n – = 8-1 = => tα = 1,12 Độ lệch toàn phương trung bình: σ= ∑ ( Ai − Atb) = 0,022 n −1 => Hệ số biến động: ν = σ A = tb ρ= ν tα n = 0,011x1,12 0,022 = 0,011 < 0,05 1,98 = 0,004 Vậy : γ =1,98(1 ± 0,004 ) = 1,972 (g/cm3) Tính: γ α = 0.95; n – = 22-1 = 21 => tα = 1,90 Độ lệch toàn phương trung bình: σ= ∑ ( Ai − Atb) n −1 => Hệ số biến động: ν = = 0,022 σ A tb ρ= ν tα n = 0,011x1,90 = 0,022 = 0,011 < 0,05 1,98 = 0,007 Vậy : γ =1,90(1 ± 0,007 ) = 1,887 (g/cm3) e = 0,7; w = 25,16% BẢNG THỐNG KÊ CHỈ TIÊU VẬT LÝ CỦA LỚP ĐẤT THẤU KÍNH SVTH: PHAN PHỤNG MINH Lớp: BI06_XD Trang 10 Trường Đại học Bách Khoa TP-HCM ĐỒÁNMÔNHỌCNỀNMÓNG Số TT STT mẫu Độ ẩm W% 1-19 2-19 3-19 TB GVHD: Th.S Phan Lưu Minh Phượng Dung trọng (g/cm3) Tỷ trọng Δ Hệ số rỗng e Độ rỗng n% 1.987 1.919 1.955 1.95 2.685 2.676 2.677 2.68 0.625 0.706 0.667 0.67 38.5 41.4 40 39.97 γ 20.3 22.3 21.7 21.43 t Độ bảo hoà S % 87.2 84.6 87.1 86.30 Đối với tiêu theo bước ta tiến hành thống kê γ ,γ , e,w sau: Tính: γ α = 0.85; n – = 3-1 = => tα = 1,34 Độ lệch toàn phương trung bình: σ= ∑ ( Ai − Atb) = 0,034 n −1 σ => Hệ số biến động: ν = A = tb ρ= ν tα n = 0,017 x1,34 0,034 = 0,017 < 0,05 1,95 = 0,013 Vậy : γ =1,95(1 ± 0,013 ) = 1,925 (g/cm3) Tính: γ α = 0.95; n – = 3-1 = => tα = 2,92 Độ lệch toàn phương trung bình: σ= ∑ ( Ai − Atb) n −1 => Hệ số biến động: ν = = 0,034 σ A tb ρ= ν tα n = 0,034 x 2,92 = 0,034 = 0,017 < 0,05 1,95 = 0,057 Vậy : γ =1,95(1 ± 0,057 ) = 1,839 (g/cm3) e = 0,67; w = 21,43% THỐNG KẾ CÁC CHỈ TIÊU CƯỜNG ĐỘ SVTH: PHAN PHỤNG MINH Lớp: BI06_XD Trang 11 Trường Đại học Bách Khoa TP-HCM ĐỒÁNMÔNHỌCNỀNMÓNG ω ξR = 1+ R S (1 − ω ) 1.1 = σ sc,u GVHD: Th.S Phan Lưu Minh Phượng α − 0,008.R b 0,85 − 0,008.8,5 = = 0,652 α − 0,008.R b 280 0,782 + (1 − ) R s (1 − ) 400 1.1 1.1 1+ σ sc,u α R = ξ R (1 − 0,5.ξ R ) = 0,439 - Nhịp 1: Số liệu nhịp 1: M = 429,9 kN.m - Tính : αm = M Rb b 'f h0 429,9 x10 = = 0.066 8.5 x1360 x750 - Kiểm tra: αm < αR nên tra bảng ta ζ = 0.966 Do đó: M 429,9 x10 AS = = = 2119(mm ) = 21.19(cm ) ς RS h0 0.966 x 280 x750 - Hàm lượng cốt thép : µ= AS 21,19 = x100% = 0.7% b.h 40 x75 Kiểm tra : μ = 0.7% > μ = 0,05% μ max = ξ R Rb 8,5 = 0,65 .100% = 2% > µ: Thỏa mãn điều kiện cốt thép RS 280 - Nhịp 2: Số liệu nhịp 2: M = 280,7 kN.m + Tính: αm = M Rb b f h0 280,7 x10 = = 0.043 8.5 x1360 x750 + Kiểm tra: αm < αR nên tra bảng ta ζ = 0.978 Do M 280,7 x10 AS = = = 1367(mm ) = 13.67(cm ) ς RS h0 0.978 x 280 x 750 + Hàm lượng cốt thép : µ= AS 13.67 = x100% = 0.46% (hợp lý) b.h 40 x75 - Nhịp 3: Số liệu nhịp 3: M = 308 kN.m + Tính : αm = M Rb b f h0 308 x10 = = 0.047 8.5 x1360 x750 + Kiểm tra: αm < αR nên tra bảng ta ζ = 0.974 Do SVTH: PHAN PHỤNG MINH Lớp: BI06_XD Trang 59 Trường Đại học Bách Khoa TP-HCM ĐỒÁNMÔNHỌCNỀNMÓNG AS = GVHD: Th.S Phan Lưu Minh Phượng M 308 x10 = = 1506(mm ) = 15.06(cm ) ς RS h0 0.974 x 280 x750 + Hàm lượng cốt thép : µ= AS 15.06 = x100% = 0.5% (hợp lý) b.h 40 x75 2/ Tính cốt thép dọc với tiết diện chịu mômen âm: Cánh nằm vùng nén, tính theo tiết diện chữ nhật bxh = 40x80 cm Ở gối cốt thép phía phải đặt phía hàng cốt thép dầm phụ nên a lớn Giả thiết: a= 80mm Suy ra: ho = 800 - 80 = 720 mm * Tại gối B có momen mép gối :Mmg = 427,8 kN.m αm = M Rb b.h0 427,8 x10 = = 0.24 8.5 x 400 x720 + Kiểm tra: αm < αR nên tra bảng ta ζ = 0.86 Do AS = M 427,8 x10 = = 2467(mm ) = 24.67(cm ) ς RS h0 0.86 x 280 x720 + Hàm lượng cốt thép : µ= AS 24.67 = x100% = 0.87% (hợp lý) b.h 40 x72 * Tại gối C có momen mép gối :Mmg = 371,9 kN.m αm = M Rb b.h0 371,9 x10 = = 0.21 8.5 x 400 x720 + Kiểm tra: αm < αR nên tra bảng ta ζ = 0.88 Do AS = M 371,9 x10 = = 2096(mm ) = 20.96(cm ) ς RS h0 0.88 x 280 x 720 + Hàm lượng cốt thép : µ= AS 20.96 = x100% = 0.73% (hợp lý) b.h 40 x72 Từ diện tích cốt thép tính ta chọn cốt thép bảng sau: Tiết diện Giá trị M (kN.m) Kết tính As(cm2) αm ζ Nhịp 429,9 21,19 0,066 0,966 Gối B 427,8 24,67 0,24 0,86 SVTH: PHAN PHỤNG MINH Lớp: BI06_XD µ(%) Chọn thép 6φ22 As = 22,81cm2 4φ22+2φ25 As = 25,02cm2 0,76 0,87 Trang 60 Trường Đại học Bách Khoa TP-HCM ĐỒÁNMÔNHỌCNỀNMÓNG GVHD: Th.S Phan Lưu Minh Phượng Nhịp 280,7 13,67 0,043 0,978 Gối C 371,9 20,96 0,21 0,88 Nhịp 308 15,06 0,047 0,974 2φ22 + 2φ20 As = 13,88cm2 6φ22 As = 22,81cm2 4φ22 As = 15,2cm2 0,46 0,79 0,5 Hình 16 Sơ đồ bố trí thép tiết diện dầm VI Tính cốt thép đai xiên: Tính toán cốt đai: Lực cắt lớn gối QA = 195,2kN, Qtr B = 313,5kN, Qph B = 287,7kN, Qtr C = 267,1kN, Qph B = 278,8kN Kiểm tra khả chịu cắt bê tông: Ta có: k1.Rbt.b.h0 = 0,6.0,75.103 0,4.0,72 = 129,6 kN < Qmax = 313,5 kN (trong k1 = 0,6 dầm) SVTH: PHAN PHỤNG MINH Lớp: BI06_XD Trang 61 Trường Đại học Bách Khoa TP-HCM ĐỒÁNMÔNHỌCNỀNMÓNG GVHD: Th.S Phan Lưu Minh Phượng Suy bê tông không đủ lực cắt Vậy ta phải tính cốt đai Chọn đai Φ8, asw = 50mm2, hai nhánh n = 2, thép AI có RSW = 175 MPa Khoảng cách tính toán cốt đai: R sw n.asw 8.R b.h2 175.2.50 8.0,75.40 0.7202 0= bt Stt = = 221(mm) Q max (313,5.10 ) Khoảng cách cực đại hai cốt đai: 1,5.R b.h2 1,5.0,75.400 7202 0= bt Smax = = 744(mm) Q max 313,5.10 Khoảng cách cốt đai chọn không vượt U tt Umax, đồng thời phải tuân theo yêu cầu cấu tạo sau: h 26,7cm ⇔ U ct ≤ Với h = 800mm thì: U ct ≤ 50cm 50cm Chọn U = 20cm = 200mm Việc tính cốt đai đoạn dầm dài 1/3l gần gối tựa Đối với đoạn dầm 1/3L nhịp, lực cắt Q tương đối bé Q ≤ 0,6.Rbt.b.h0 nên đặt đai 3 h = 33,75cm thưa phải thoả điều kiện: U ≤ 50cm ⇒ Chọn U = 30cm = 300mm Kiểm tra: K0.Rb.b.h0 = 0,3.8,5.103.0,4.0,72= 734,4kN Suy ra: Qmax < 734.4kN Kết luận: dầm không bị phá hoại ứng suất nén Tính toán cốt xiên: Kiểm tra khả chịu cắt cốt đai bê tông: Ta có: Q sw = 8.R b.h2 qsw bt Trong đó: + Qsw khả chống cắt đai bê tông + qsw lực cắt mà cốt đai phải chịu SVTH: PHAN PHỤNG MINH Lớp: BI06_XD Trang 62 Trường Đại học Bách Khoa TP-HCM ĐỒÁNMÔNHỌCNỀNMÓNG GVHD: Th.S Phan Lưu Minh Phượng R sw n.asw 175.2.50 = = 87,5(KN/m) S 200 ⇒ Q sw = 8.0,75.103.0,4.0,722.87,5 = 330(KN) q sw = Ta thấy Qsw > Qmax = 313,5KG ⇒ Vậy không cần tính cốt xiên Cốt đai đủ khả chịu lực cắt nên không cần tính cốt xiên VII Tính cốt treo: Tại chổ dầm phụ gác lên dầm chính, dầm phụ truyền lực Q tập trung lớn lên dầm chính, Q tập trung đặt dầm phụ Nếu không bố trí cốt đai cốt vai bò vị trí trính sử dụng sẻ tạo vết nức nghiêng 450 Q gây Ở ta bố trí cốt đai không bố trí cốt vai bò (do lực cắt Q không lớn chiều cao dầm lớn) Lực tập trung dầm phụ truyền lên dầm là: F = P + G = 160,5 + 79,5 = 240 kN Cốt treo đặt dạng cốt đai bố trí hai bên, chọn φ10 (asw = 79mm2), n = nhánh Số lượng cốt đai cần thiết là: F (1 − Từ công thức: hs ) =< ∑ Rsω Asω h0 hs ) ho Suy ra: m >= na w Rsω F (1 − Trong đó: F = 240 kN Lấy ho = 750mm hs = hdc-hdp-a = 800 - 450 - 50 = 300mm Rsω = 175 MPa Thay sốú: m >= 300 ) 750 = 5,2 x 79 x175 240 x10 (1 − Chọn m = đai, bố trí bên dầm phụ đai, đoạn h s = 300mm Suy khoảng cách cốt treo 100mm SVTH: PHAN PHỤNG MINH Lớp: BI06_XD Trang 63 Trường Đại học Bách Khoa TP-HCM ĐỒÁNMÔNHỌCNỀNMÓNG GVHD: Th.S Phan Lưu Minh Phượng Hình 17 Sơ đồ bố trí cốt treo VIII Biểu đồ vật liệu: Tính khả chịu lực dầm chính: Các thép bố trí hình 17 tiết diện Ở nhịp, lấy lớp bảo vệ a =30mm Ở gối tựa, cốt dầm nằm cốt dầm phụ lấy chiều dày lớp bảo vệ a = 40mm Khoảng cách thông thuỷ hai thép theo phương chiều cao dầm t=30mm Từ chiều dày lớp bảo vệ bố trí cốt thép ta tính α , h0 khả chịu lực cho tiết diện Xác định: ath ⇒ hoth = hdc - ath Tính khả chịu lực theo công thức sau: R A ξ ξ = s s ; ς = − ; M gh = ς Rs As h0th Rb b.h0th Với công thức: SVTH: PHAN PHỤNG MINH Lớp: BI06_XD Trang 64 Trường Đại học Bách Khoa TP-HCM ĐỒÁNMÔNHỌCNỀNMÓNG GVHD: Th.S Phan Lưu Minh Phượng + Đối với tiết diện gối, ta tính khả chiu lực M gh theo tiết diện hình chữ nhật kích thước bdc, hdc + Đối với tiết diện nhịp chịu mômen dương ta tính theo tiết diện hình chữ nhật kích thước b’f, hdc Trong công thức ta thay giá trị b thành b’f = 136cm Từ tính toán lập bảng giá trị khả chịu lực tiết diện sau: Tính khả chịu lực dầm chính: Tiết diện Số lượng diện tích cốt thép As ath h0th (mm ) (mm) (mm) ξ ς Mgh (kNm) ΔM (%) Giữa nhịp biên 6Φ22 2281 58 742 0.07 0.965 457,3 Cạnh nhịp biên uốn 2Φ22 4Φ22 1520 41 759 0.048 0.976 315,3 cắt 2Φ22 2Φ22 760 41 759 0.024 0.988 159,6 4Φ22 + 2Φ25 2502 68,8 731 0.27 0.865 443 1520 52,5 748 0.16 0.92 293 760 51 749 0.08 0.96 153 1742 52,5 748 0.19 0.905 330 cắt 2Φ25 2Φ22 760 51 749 0.08 0.96 153 2Φ22 +2Φ20 1388 41 759 0.044 0.978 288,5 760 41 759 0.024 0.988 159,6 2280 58 742 0.25 0.875 414,5 (b=136cm) Gối B (b=40cm) Phải gối B cắt 2Φ22 2Φ22 + 2Φ25 cắt 2Φ25 2Φ22 Trái gối B uốn 2Φ22 2Φ22 + 2Φ25 Giữa nhịp Cạnh nhịp cắt 2Φ20 2Φ22 2,8 (b=136cm) Gối C 6Φ22 Trái gối C cắt 2Φ22 4Φ22 1520 51 749 0.16 0.92 293,3 (b=40cm) cắt 2Φ22 2Φ22 760 51 749 0.08 0.96 153 SVTH: PHAN PHỤNG MINH Lớp: BI06_XD Trang 65 11 Trường Đại học Bách Khoa TP-HCM ĐỒÁNMÔNHỌCNỀNMÓNG GVHD: Th.S Phan Lưu Minh Phượng Phải gối C cắt 2Φ22 4Φ22 1520 51 749 0.16 0.92 293,3 (b=40cm) cắt 2Φ22 2Φ22 760 51 749 0.08 0.96 153 Giữa nhịp 4Φ22 1520 41 759 0.048 0.976 315,3 Cạnh nhịp cắt 2Φ22 2Φ22 760 41 759 0.024 0.988 159,6 (b=136cm) Xác định mặt cắt thanh: Vì cốt thép dầm lớn nên việc uốn cốt thép khó, thông thường ta uốn cốt thép có đường kính nhỏ 25mm Ở ta sử dụng cắt cốt thép uốn cốt thép trường hợp cần thiết Vị trí tiết diện cắt lý thuyết x xác định theo tam giác đồng dạng Lực cắt tiết diện cắt lý thuyết Q lấy độ dốc biểu đồ momen SVTH: PHAN PHỤNG MINH Lớp: BI06_XD Trang 66 Trường Đại học Bách Khoa TP-HCM ĐỒÁNMÔNHỌCNỀNMÓNG SVTH: PHAN PHỤNG MINH Lớp: BI06_XD GVHD: Th.S Phan Lưu Minh Phượng Trang 67 Trường Đại học Bách Khoa TP-HCM ĐỒÁNMÔNHỌCNỀNMÓNG GVHD: Th.S Phan Lưu Minh Phượng * Tính đoạn kéo dài W: Đoạn kéo dài W xác định theo công thức: W = 0,8.Q − Q 2.q sw s,inc + 5d ≥ 20d Trong đó: Q lực cắt tiết diện cắt lý thuyết, lấy độ dốc biểu đổ momen; Qs,inc: khả chịu cắt cốt xiên nằm vùng cắt bớt cốt dọc, phía trước mặt cắt lý thuyết cốt xiên nên không kể vào tính toán, Qs,inc =0 qsw : khả chịu cắt cốt đai tiết diện cắt lý thuyết q sw = R sw n.asw s Trong đoạn dầm có cốt đai Φ8, a200 thì: q sw = 175.2.50,3 = 88kN/m 200 Trong đoạn dầm có cốt đai Φ8, a300 thì: q sw = 175.2.50,3 = 58,7kN/m 300 d: đường kính cốt thép cắt Bảng tóm tắt kết tính đoạn W: Tiết diện Thanh thép Cạnh nhịp biên Gối B bên phải Gối B bên trái Gối C 2Φ22 Q (kN) 195,4 qsw (kN/m) 88 Wtính (mm) 998 20d (mm) 440 Wchọn (mm) 1000 440 500 500 1000 440 1350 2Φ22, 2Φ25 2Φ25 188 88 313,5 88 964 979 1550 2Φ22, 267,1 88 1324 SVTH: PHAN PHỤNG MINH Lớp: BI06_XD 1550 Trang 68 Trường Đại học Bách Khoa TP-HCM ĐỒÁNMÔNHỌCNỀNMÓNG bên trái Gối C bên phải Nhịp Nhịp 2Φ22 2Φ22, 2Φ22 2Φ20 2Φ22 GVHD: Th.S Phan Lưu Minh Phượng 279 88 1378 440 1400 228,4 240 88 88 1138 1200 400 440 1150 1200 Tại tiết diện có M=0,cắt lý thuyết hai φ22 lại Mtd = 0.Từ trở dùng 2φ14 làm cốt giá cấu tạo, nối vào 2φ22 Đoạn kéo dài lấy theo cấu tạo 20d = 440mm Theo cách thức vừa trình bày trên, tiến hành kiểm tra kết thể hình bao vật liệu SVTH: PHAN PHỤNG MINH Lớp: BI06_XD Trang 69 Trường Đại học Bách Khoa TP-HCM ĐỒÁNMÔNHỌCNỀNMÓNG GVHD: Th.S Phan Lưu Minh Phượng Kiểm tra uốn cốt thép: Bên trái gối B, uốn thép 2Φ22 * Uốn từ nhịp biên lên gối B: xét phía momen dương Thanh thép 2Φ22: Tiết diện trước có Mtdt = 457,3kNm Tiết diện sau có Mtds = 315,3kNm (4Φ22) Điểm bắt đầu uốn cách tiết diện trước đoạn 3397mm: 3397mm > ho/2 = 728/2 = 364mm Trên nhánh momen dương, theo tam giác đồng dạng, tiết diện sau cách tiết diện có M = 330,8kNm đoạn: 330,8 − 315,3 = 65mm 239,3 (239,3 kN độ dốc biểu đồ momen tương ứng) Tiết diện sau cách tiết diện trước đoạn: 65 + 2200 = 2265mm Điểm kết thúc uốn cách tiết diện trước đoạn: 576 + 3397 = 3973> 2265mm Như vậy, điểm kết thúc uốn nằm tiết diện sau, điểm kết thúc uốn cách tiết diện sau đoạn: 3973 – 2265 = 1708mm Kiểm tra neo cốt thép: Cốt thép phía sau uốn, kéo vào neo gối bảo đảm lớn 1/3 diện tích cốt thép nhịp Nhịp biên: 2Φ22: 7.6cm2 = 1/3.22,81cm2 Nhịp 2: 2Φ22 :7.6cm2= 1/3.13,88 = 4,63cm2 Ở gối B phía nhịp biên kéo vào 2Φ22, phía nhịp kéo vào 2φ22 cốt đặt chồng lên đoạn tối thiểu 20d, d trung bình đường kính cốt thép, lấy đoạn chập lên 44cm, đầu mút cốt thép nằm hoàn toàn cột Ở gối biên, đoạn dầm kê lên gối 34cm, đoạn cốt thép neo vào gối 31cm (trừ lớp bảo vệ đầu mút 3cm) thoả mãn yêu cầu neo cốt thép tối thiểu 10d Vì dầm có chiều cao 800 nên vị trí dầm ta đặt thêm cốt giá cấu φ 12 tạo để làm độ cứng cho khung tham gia chịu lực SVTH: PHAN PHỤNG MINH Lớp: BI06_XD Trang 70 Trường Đại học Bách Khoa TP-HCM ĐỒÁNMÔNHỌCNỀNMÓNG SVTH: PHAN PHỤNG MINH Lớp: BI06_XD GVHD: Th.S Phan Lưu Minh Phượng Trang 71 Trường Đại học Bách Khoa TP-HCM ĐỒÁNMÔNHỌCNỀNMÓNG GVHD: Th.S Phan Lưu Minh Phượng TỔNG HỢP SỐ LIỆU 1.Thống kê cốt thép cho cấu kiện: Phân loại cốt thép cho toàn sàn: SVTH: PHAN PHỤNG MINH Lớp: BI06_XD Trang 72 Trường Đại học Bách Khoa TP-HCM ĐỒÁNMÔNHỌCNỀNMÓNG GVHD: Th.S Phan Lưu Minh Phượng Chỉ tiêu sử dụng vật liệu: SVTH: PHAN PHỤNG MINH Lớp: BI06_XD Trang 73 ... PHỤNG MINH Lớp: BI06_XD Trang 11 Trường Đại học Bách Khoa TP-HCM ĐỒ ÁN MÔN HỌC NỀN MÓNG GVHD: Th.S Phan Lưu Minh Phượng PHẦN II: MÓNG BĂNG SÓ SƯỜN Các liệu để tính móng: SVTH: PHAN PHỤNG MINH. .. PHỤNG MINH Lớp: BI06_XD Trang 25 Trường Đại học Bách Khoa TP-HCM ĐỒ ÁN MÔN HỌC NỀN MÓNG GVHD: Th.S Phan Lưu Minh Phượng Hình Vùng giảm cốt thép Hình Bố trí cốt thép sàn SVTH: PHAN PHỤNG MINH. .. lệch toàn phương trung bình SVTH: PHAN PHỤNG MINH Lớp: BI06_XD Trang Trường Đại học Bách Khoa TP-HCM ĐỒ ÁN MÔN HỌC NỀN MÓNG GVHD: Th.S Phan Lưu Minh Phượng n σ ∑ ( Ai − Atb) = i =1 với n n