ĐỒ ÁN NỀN MÓNG MÓNG 2 CỌC

ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TÔ VĂN LẬN THUYẾT MINH ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG ****************************** PHẦN I – MÓNG NÔNG SỐ LIỆU: I Công trình: Các móng có nội lực tính toán chân cột đọ cao mặt đất sau: Nội lực Đơn vị Móng C1 Móng C2 N0 T 63.0 48.0 M0 Tm 6.5 5.4 Q0 T 1.6 1,3 Lớp dày 5.9 m: Số th ứ tự 79 W 29.5 WL, (%) 41.5 WP , (%) 26.9 Dung trọng tự nhiên, (T/m3) 1.90 Tỷ trọng hạt 2.71 Góc ma sát trong, (Độ) 17 00’ Lực dính C, (Kg/ cm2) 0.30 Kết thí nghiệm nén ép e-p với áp lực nén p (Kpa) 50 100 150 200 0.827 0.804 0.785 0.768 Sức kháng xuyên tĩnh qc (Mpa) Kết xuyên tiêu chuẩ n N60 2.84 18 Lớp dày 3.6 m: Số th ứ tự W WL, (%) WP , (%) Dung trọng tự nhiên, SVTH: NGUYỄN TỐNG HẬU Tỷ trọng hạt Góc ma sát trong, (Độ) Lực dính C, (Kg/ Kết thí nghiệm nén ép e-p với áp lực nén p (Kpa) Sức kháng xuyên tĩnh qc (Mpa) Kết xuyên tiêu chuẩ ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TÔ VĂN LẬN n N60 (T/m3) 51 30.0 32.2 26.4 1.82 cm2) 2.66 11 35’ 0.09 50 100 150 200 0.821 0.789 0.764 0.744 1.33 Lớp 3: Thành phần hạt (%) tương ứng với cỡ hạt Hạt cát Số th ứ tự Hạt sét Hạt Hạt sỏi >1 10 -5 Th ô To Vừ a Nhỏ Mịn 2-1 10, 0,50,2 0,25 -0,1 0,10,0 0,050,00 0,001 0,002 18 28 32 10 5 W Tỷ trọn g hạt Sức khán g xuyên tĩnh qc (Mpa ) 22 2.64 6.4 1 10 -5 Th ô To Vừ a Nhỏ Mịn 2-1 10, 0,50,2 0,25 -0,1 0,10,0 0,050,00 0,001 0,002 18 28 32 10 5 SVTH: NGUYỄN TỐNG HẬU W Tỷ trọn g hạt Sức khán g xuyên tĩnh qc (Mpa ) 22 2.64 6.4 Sức kháng xuyên tiêu chuẩn N60 16 Bụi 0.1 mm: + 18 + 28 + 32 = 80% > 75% Theo bảng – TCVN 9362-2012, đất thuộc loại cát mịn - Xác định trạng thái đất: kết xuyên tĩnh qc = 6.4 Mpa; 12 Mpa > qc >4Mpa; tra bảng – TCVN 9362-2012, đất thuộc loại chặt vừa Tương ứng hệ số rổng e = 0.6 ÷ 0.75, nội suy từ qc tìm e = 0.705 Vậy lớp thuộc loại cát mịn chặt vừa - = = - Xác định dung trọng tự nhiên: = 18.97 kN/m3 Độ bão hòa: G = = = 0.84 Theo bảng – TCVN 9362-2012, G khoảng ÷ 0.8; cát trạng thái no nước - Góc ma sát lực dính: sử dụng hệ số rỗng e = 0.705 với cát hạt mịn, tra bảng B1 –TCVN 9362:2012, tìm φtc = 29.80; ctc = Trong tính toán dùng φtt = φtc/1.1 = 27.10 ≈ 2702’ - Mô đun biến dạng E, xác định từ kết xuyên tĩnh: E = ∝qc; với đất cát ∝ = 1.5 ÷ 3; lấy trung bình ∝ = 2.25 có: E = 2.25 × 6.4 = 14.4 Mpa Nhận xét: Ta thấy lớp lớp đât tốt có chiều dày 5.9 m nên ta sử dụng phương án móng nông đất tự nhiên, đật móng trực tiếp lớp Lớp yếu nên kiểm tra điều kiện áp lực SVTH: NGUYỄN TỐNG HẬU ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TÔ VĂN LẬN Hình Sơ đồ trụ địa chất công trình XÁC ĐỊNH TẢI TRONG TIÊU CHUẨN TÁC DỤNG XUỐNG MÓNG Giá trị tiêu chuẩn xác định theo công thức: Atc = Với ktc – hệ số vượt tải, lấy trung bình cho loại tải trọng kết cấu bên 1,15 Ta tì m tải trọng tiêu chuẩn sau: = 548 kN; = 57 kN; = 14 kN; XÁC ĐỊNH CƯỜNG ĐỘ TÍNH TOÁN CỦA ĐẤT NỀN Giả thuyết chiều rộng móng b = 1,2 m; Chọn chiều sâu đặt móng h = 1,2 m Cường độ tính toán đất xác định theo công thức: R = (AbγII + BhγII’ + DcII) = 0,395×1,2×19+ 2,575×1,2×19 + 5,155×30) = 242,6 kPa SVTH: NGUYỄN TỐNG HẬU ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TÔ VĂN LẬN XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC SƠ BỘ CỦA ĐÁY MÓNG Diện tích sơ đáy móng xác định theo công thức: Asb = k = 1.2× = 3,00 m2 Do móng chịu tải lệch tâm nên chọn đáy móng hình chữ nhật, tỷ số cạnh kn =1,5 Cạnh ngắn móng là: b = = = 1,4 m Cạnh dài cua móng là: l = kn×b = 1,5 × 1,4 = 2,1 m Chọn kích thước móng b x l = 1,4 x 2,1 (m) KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN ÁP LỰC TẠI ĐÁY MÓNG Điều kiện kiểm tra: Áp lực tiêu chuẩn trung bình đáy móng: = (1 ± ) Trong đó: Ntc = + G = 548 + 1,4×2,1×1,2×20 = 618,56 kN; Mtc = + hQ = 57 + 14×1,2 = 73,8 kNm; e = = = 0,119 m Thay số vào ta có: = (1 ± ) = (1±) = 282 kPa; = 138,9 kPa = = = 210,45 kPa So sánh: = 282 kPa < 1,2R = 1,2 × 242,6 = 291,12 kPa = 210,45 kPa < R = 242,6 kPa Kích thước móng chọn thõa điều kiện áp lực đáy móng KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN ÁP LỰC TẠI ĐỈNH LỚP ĐẤT YẾU Lớp đất lớp đất yếu so với lớp (thông qua góc ma sát φ mô đun biến dang E) đô sâu -5,9 m, mực nước ngầm độ sâu -1,6 m SVTH: NGUYỄN TỐNG HẬU ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TÔ VĂN LẬN Hình Kiểm tra điều kiện áp lực đỉnh lớp đất yếu Điều kiện kiểm tra: pz + pd ≤ RZ Trọng lượng riêng hiệu lớp đất: - Từ mặt đất đến mặt nước ngầm: γ = γl = 19 kN/m3 - Từ mặt nước ngầm tới đáy lớp đất 1: γ = γdn1 γdn1 = = = 9,26 kN/m3 - Từ mặt lớp đến đáy lớp 2: γ = γdn2 γdn1 = = = 8,74 kN/m3 - Áp lực trọng lượng thân đất đáy móng: Pd,z=1,2m = γ1h11 =19 × 1,2 = 22,8 kPa - Áp lực trọng lượng thân đất mực nước ngầm SVTH: NGUYỄN TỐNG HẬU ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TÔ VĂN LẬN Pd,z=1,6m = Pd,z=1,2m + γ1h12 = 22,8 + 19×0,4 = 30,4 kPa - Áp lực trọng lượng thân đất đỉnh lớp đất yếu Pd,z=5,9 = Pd,z=1,6m + γ1h13 = 30,4 + 9,26×4,3 = 70,22 kPa - Áp lực phụ thêm tải trọng công trình đáy móng: P0 = – pd,z=1,2m = 210,45 – 22,8 = 187,65 kPa - Áp lực phụ thêm tải trọng công trình đáy lớp 1: Pz,z=4,7 = ∝p0 Mà ∝ = f(;) = f( = 1,5; = 6,7) = 0,0603  Pz,z=4,7 = 0,0603 × 187,65 = 11,32 kPa Tổng áp lực tải đỉnh lớp đất yếu: Pd,z=5,9m + Pz,z=4,7 = 70,22 + 11,32 = 81,54 kPa Cường độ tính toán lớp đất yếu Rz = (AbzγII + Bhzγ’II + DcII) Trong đó: m1 = 1,2 - đáy móng cát dẻo no nước; m2 = 1,1 giả thuyết tỷ số L/H ≥4; ktc = 1,0 – tiêu lý đất xác định thí nghiệm trực tiếp; φII = φtc = 11035’ ; tra bảng 2.1 ta có: A = 0,219583; B = 1,89625; D = 4,3575 cII = kPa; γII = γdn2 = 8,74 kN/m3 γ’II = = = 11,9 kN/m3 Diện tích đáy móng quy ước: Az = = = = 54,66 m2 a = = = 0,35 m Chiều rộng móng quy ước: bz = – a = – 0,35 = 7,05 m Thay số vào công thức trên, ta có: 10 SVTH: NGUYỄN TỐNG HẬU ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TÔ VĂN LẬN c Kiểm tra ổn định xung quanh cọc: Điều kiện kiểm tra: σ z max ≤ [ σ z ] Tai độ sâu 1,4m kể từ đáy đài (thuộc lớp đất 1) có σ z max = 3, 42kPa ; Tính toán áp lực ngang lớn cho phép với thông số: c1 = 8kPa;ϕ1 = 6°10 ' Lớp đất có σ v' = 46, 09kPa ; độ sâu 3,2m ( kể từ mặt đất tự nhiên) có ; η1 = 1;η2 = 0, 7; ξ = 0,3; thay số vào ta có: [ σ z ] = η1η2 ( σ 'v tgϕ1 + ξ c1 ) cos ϕ1 46, 09 × tg 6010 '+ 0,3 × cos 6010 ' = 20,81kPa = 1× 0, × Như vậy: có ( ) σ z max = 3, 42kPa ≤ [ σ z ] = 20,81kPa Thỏa mãn điều kiện áp lực ngang dọc theo thân cọc KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN ÁP LỰC TẠI MẶT PHẲNG MŨI CỌC Điều kiện kiểm tra áp lực đất mặt phẳng mũi cọc sau: ptbtc ≤ RM tc pmax ≤ 1, RM Trong đó: cọc, (kPa); 69 tc ptbtc , pmax SVTH: NGUYỄN TỐNG HẬU - áp lực tiêu chuẩn trung bình lớn mặt phẳng mũi ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TÔ VĂN LẬN RM – sức chịu tải đất mặt phẳng mũi cọc, (kPa) a Xác định kích thước móng khối quy ước: Do lớp đất ( sét dẻo nhão– số sệt Is = 0,789), góc mở để xác định ranh giới móng khối quy ước tính từ đáy lớp đất Phạm vi móng khối quy ước theo hình đây: Hình: Ranh giới móng khối quy ước Góc ma sát trung bình lớp đất mà cọc xuyên qua: 70 SVTH: NGUYỄN TỐNG HẬU ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TÔ VĂN LẬN ∑ϕ l ϕtb = i i li = 9,83 × 4, + 28, × + 32, 65 × = 23, 47° 4, + + Cạnh dài đáy móng khối quy ước:  23, 47 o  Aqu = A '+ Htg ( ϕtb / ) = 1,5 + ×15, × tg  ÷ = 4, m   Cạnh ngắn đáy móng khối quy ước:  23, 47 o  Bqu = B '+ Htg ( ϕtb / ) = 0,3 + ×15, × tg  ÷ = 3,5m   b Xác định trọng lượng móng khối quy ước: - Trọng lượng khối móng qui ước bao gồm phận: cổ móng; đài cọc; cọc lớp đất nằm tssrong phạm vi móng khối qui ước Tính toán cụ thể sau: Trọng lượng cổ móng đài cọc đất đài: Gd = Vd γ tb = 1, × 0,8 ×1,8 × 20 = 48,96kN - Trọng lượng lớp đất - từ đáy đài đến đáy lớp đất 1, G1; (do thể tích khối đất phạm vi móng khối quy ước trừ thể tích cổ móng, đài cọc đất đài – Vd phần cọc nằm đoạn này): G1 = ( V1 − Vd − Vc1 ) γ Trong đó: Vd = 1,7 × 0,8 × 1,8 = 2,45 m3 V1 = 4,7 × 3,5 × 5,2 = 85,54 m3 Vc1 = 0,3 × 0,3 × 3,4 × = 0,612 m3 G1 = (85,54 – 2,45 – 0,612) × 8,3 = 684,56 kN -Trọng lượng lớp đất từ đáy lớp đến mũi cọc: G2 = (V2 – Vc2)γtb-4 71 SVTH: NGUYỄN TỐNG HẬU ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TÔ VĂN LẬN Trong đó: V2 = AquBqu(h2 + h3 +h4) = 4,7 × 3,5 × (4,6 + +2) = 256,62m3 Vc12 = 0,3 × 0,3 × (4,6 + + 2) × = 1,404m3 Trọng lượng thể tích trung bình lớp đất này: γ tb1−4 = ∑γ l ∑l i i i = 8, × 4, + 9, × + 10,1× = 9, 46kN / m3 4, + + G2 = ( 256, 62 − 1, 404 ) × 9, 46 = 2414,34kN Trọng lượng toàn cọc lớp đất: G3 = 0,3 × 0,3 × × 19 × ( 25 − 10 )  = 51,3kN Trọng lượng móng khối qui ước: N 0tcqu = Gd + G1 + G2 + G3 = 48,96 + 684,56 + 2414,34 + 51,3 = 3199,16 kN c Áp lực tiêu chuẩn đáy móng: Áp lực tiêu chuẩn trung bình đáy móng: p = tc tb tc N qu Fqu = N 0tc + N 0tcqu Fqu = 718.87 + 3199,16 = 238,18kPa 4, × 3,5 Áp lực tiêu chuẩn lớn đáy móng: tc max p = N qutc Fqu + tc M xqu Wx + tc M yqu Wy = 238,18 + 54,84 724, 77 + = 300,12kPa 9, 12,89 Trong đó: tc M xqu = M 0tcx + Q0tcy H qu = 15,11 + 1,91× 20,8 = 54,84kNm 72 SVTH: NGUYỄN TỐNG HẬU ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TÔ VĂN LẬN tc M yqu = M 0tcy + Q0tcx H qu = 350,37 + 18 × 20,8 = 724, 77 kNm Wx = Wy = 4, × 3,52 = 9,6m3 3,5 × 4, Wx = = 12,89m3 d Sức chịu tải đất mặt phẳng mũi cọc: Sức chịu tải mặt phẳng mũi cọc xác định theo công thức: RM = m1m2 ( ABquγ II + BH γ 'II + DcII ) ktc Trong đó: m1 = 1,3 m2 = 1,1 ktc = 1, - móng khối qui ước cát; - giả thiết tỉ số L/H ≥4 ; - tiêu lí đất xác định thí nghiệm trực tiếp; ϕ II = 32o39 ' ; tra bảng 2.1 có A = 1,41; B = 6,63; C = 8,76; γ II = γ dn = 10,1kN / m3 γ 'II = ∑γ l ∑l i i i = 18 ×1,5 + 8,3 × 3, + 8.7 × 4, + 9, × + 10,1× = 9,85kN / m3 1,5 + 3, + 4, + + Thay số vào công thức ta có: RM = 1,3 ×1,1 × ( 1, 41× 3,5 ×10,1 + 6, 63 × 20,8 × 9,5 + 8, 76 × ) = 1944, 70kPa 1, So sánh với điều kiện trên: 73 SVTH: NGUYỄN TỐNG HẬU ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TÔ VĂN LẬN ptbtc = 238,18kPa < RM = 1944, 70kPa tc pmax = 300,12kPa < 1, RM = 2333, 64kPa Thỏa mãn áp lực lên đất mặt phẳng mũi cọc 10 KIỂM TRA ĐỘ LÚN CỦA MÓNG Phạm vi tính lún móng cọc tính từ mặt phẳng mũi cọc đến độ sâu thỏa mãn điều kiện pz ≤ 0, pdz mũi cọc đặt vào lớp đất tốt Trong đó: Áp lực trọng lượng thân đất mặt phẳng mũi cọc: n pdz = 20,8 = ∑ γ i li = 18 × 1,5 + 8,3 × 3, + 8.7 × 4, + 9, × + 10,1× = 204,86kPa i =1 Áp lực phụ them tải trọng mặt phẳng mũi cọc: p0 = ptbtc − pdz = 20,8 m = 238,18 − 204,86 = 33,32kPa Công trình thuộc dạng nhà khung bê tông cốt thép có tường chèn, theo bảng 16 – S gh = 8cm TCVN 9362:2012 có độ lún tuyệt đối nhỏ Tính toán độ lún theo phương pháp tổng độ lún lớp phân tố cách chia hi = 0,8m < Bqu / đất thành lớp phân tố đồng có chiều dày Áp lực phụ them tải trọng công trình tải độ sâu z đáy móng khối qui ước: pz = α p0 = α × 33,32 Trong đó: α - hệ số, tra bảng 2.7 phụ thuộc vào tỷ số 2z/Bqu Lqu/Bqu=4,4/3,5=1,26 74 SVTH: NGUYỄN TỐNG HẬU ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG 75 SVTH: NGUYỄN TỐNG HẬU GVHD: TÔ VĂN LẬN ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG Lớp đất Cát thô chặt vừa GVHD: TÔ VĂN LẬN Điểm z (m) 2z/Bqu α pz = α po (kPa ) pdz (kPa ) 0 1,000 33,32 204,86 0,8 0,46 0,940 31,32 212,94 1,6 0,91 0,783 26,09 221,02 2,4 1,37 0,591 19,89 229,10 Tại đáy lớp có lún lớp pz = 19,89kPa < 0,1 pdz = 0,1× 229,1 = 22,91kPa , ta dừng tính Độ lún tổng cộng: pi hi 0,8 × 0,8  33,32 19,89  = + 31,32 + 26,09 +  ÷ Ei 22950  2  = 0, 00234(m) = 0, 234(cm) < S gh = 8cm n S = β∑ Thỏa mãn điều kiện độ lún giới hạn 11 TÍNH TOÁN VÀ CẤU TẠO ĐÀI CỌC Chọn chiều cao đài cọc hd = 0,8 m Chiều dài đoạn đầu cọc ngàm vào đài 0,1m; chiều cao làm việc đài là: h0 = hd − 0,1 = 0,8 − 0,1 = 0, m a Kiểm tra chiều cao đài: Áp lực xuống đỉnh cọc theo kết tính toán trên: P1 = 489,89 kN; P2 = 426,67 kN - Kiểm tra chọc thủng đài Điều kiện kiểm tra: 76 SVTH: NGUYỄN TỐNG HẬU ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TÔ VĂN LẬN P ≤ Pcct = α1 ( b2 + c2 ) + α ( lc + c1 )  h0 Rbt Lực gây chọc thủng cọc 1,2: P = P1 + P2 = 489,89 + 426,67 = 916,56 kN Các thông số: c1 = 0,45 – dc/2 – lc/2 = 0,6 – 0,15 – 0,3 = 0,15 m 2 h   0,  α1 = 1,5 +  ÷ = 1,5 +  ÷ = 7,16 c 0.15    1 c2 = 0,5 – dc/2 – lc/2 = 0,6 – 0,15 – 0,2 = 0,25 m < 0,5h0  α2 = 3,35 Khả chống chọc thủng: Pcct =  7,16 ( 0, + 0, ) + 3,35 ( 0, + 0,15 )  × 0, ×1200 = 5719,14kN Như vậy: P = 916,56 kN < Pcct = 5719,14 kN → Đạt Hình: sơ đồ kiểm tra chọc thủng đài 77 SVTH: NGUYỄN TỐNG HẬU ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TÔ VĂN LẬN - Kiểm tra chọc thủng góc đài Điều kiện kiểm tra: P ≤ Pcct = 0,5 α1 ( b2 + 0,5c2 ) + α ( l1 + 0,5c1 )  h0 Rbt Trong đó: b1 = b2 = 0,3 +0,1 = 0,4 m; P = P1 = 489,89 kN Pcct = 0,5 × 7,16 ( 0, + 0,5 × 0, ) + 3, 35 ( 0, + 0,5 × 0,15 )  × 0, ×1200 = 2453,33kN Như vậy: P = 489,89 kN < Pcct = 2453,33 kN → Đạt - Kiểm tra điều kiện cường độ tiết diện nghiêng theo lực cắt Điều kiện kiểm tra: Q ≤ Qc = β bh0 Rbt Trong đó: Q – tổng phản lực cọc nằm tiết diện nghiêng, cọc 4: Q = P1 + P2 = 489,89 + 426, 67 = 916,56 kN b – chiều rộng đài; b = 0,8m; c = c1 = 0,15m < 0,5h0; lấy c = 0,5h0 → β = 1.56 Qc = β bh0 Rbt = 1,56 × 0,8 × 0, ×1200 = 1048,32kN Như vậy: Q = 916,56 kN < Qc = 1048,32 kN → đạt 78 SVTH: NGUYỄN TỐNG HẬU ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TÔ VĂN LẬN Hình: Kiểm tra điều kiện cường độ tiết diện nghiêng b Tính toán bố trí thép cho đài cọc: 79 SVTH: NGUYỄN TỐNG HẬU ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TÔ VĂN LẬN Hình: Sơ đồ tính toán đài cọc: a)Vị trí mặt cắt; b)Sơ đồ tính từ mặt cắt I-I; c) Sơ đồ tính từ mặt cắt II-II Mô men ngàm ứng với mặt cắt I – I: M I = P2× r2 = 426, 67 × 0,3 = 128, 001kNm r2 = 0, − 0, / = 0,3m Mô men ngàm tương ứng với mặt cắt II – II: M II = ( P1 + P2 ) × r2 = ( 489, 89 + 426, 67) × 0, = 366, 624kNm r1,3 = 0, − 0, / = 0, 4m - Diện tích cốt thép đài theo phương cạnh dài cột: As1 = MI 128, 001 = = 0, 000726m = 7, 26cm 0,9 Rs h0 0,9 × 280000 × 0, Chọn thép 8ф12 có Aschon = 9,05cm Khoảng cách thép: aI = b − 2a '− ϕ 800 − × 35 − 12 = = 102, 6mm n −1 −1 Chọn aI = 100 Chiều dài thép: l1 = l − 2abv = 1700 − × 25 = 1650 mm - Diện tích cốt thép đài theo phương cạnh ngắn cột: 80 SVTH: NGUYỄN TỐNG HẬU ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG AsII = GVHD: TÔ VĂN LẬN M II 366, 624 = = 0, 00208m2 = 20,8cm2 0,9 Rs h0 0,9 × 280000 × 0, Chọn thép 14ф14 có chon AsII = 21,55cm2 Khoảng cách thép: aII = l − 2a '− ϕ 1700 − × 35 − 14 = = 124,3mm n −1 14 − Chọn aII = 120mm Chiều dài thép: l2 = b − 2abv = 800 − × 25 = 750mm So sánh yêu cầu cấu tạo, cốt thép lựa chọn phù hợp 12 KIỂM TRA CỌC KI VẬN CHUYỂN VÀ LẮP DỰNG, TÍNH MÓC CẨU a Kiểm tra cọc vận chuyển lắp dựng: Hình: Sơ đồ tính toán kiểm tra cọc: a)Khi vận chuyển cọc; b)Khi lắp dựng cọc 81 SVTH: NGUYỄN TỐNG HẬU ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TÔ VĂN LẬN Bố trí móc vị trí 1/5 từ đầu cọc, lúc giá trị mô men uốn lớn ứng M max = 0, 07qL2 với sơ đồ vận chuyển lắp dựng Trong đó: L – chiều dài đoạn cọc, có L = 10m; q – trọng lượng thân cọc: q = kd γ b Ab = 1, 75 × 25 × 0,3 × 0,3 = 3,94kN / m M max = 0, 07 qL2 = 0, 07 × 3,94 ×10 = 27,58kNm Mô men uốn lớn nhất: Khả chịu uốn cọc tính phần kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang, [ M ] = 51, 02kNm có M max = 27,58kNm < [ M ] = 51,02kNm Như vậy: Cọc đủ khả chịu lực trình vận chuyển lắp dựng Hình: Bố trí cốt thép đài cọc b Tính móc cẩu: mc s A Diện tích cốt thép móc cẩu yêu cầu: 82 SVTH: NGUYỄN TỐNG HẬU Pctt = Rs ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TÔ VĂN LẬN Pctt = qL = 3,94 ×10 = 39, 4kN Trọng lượng tính toán cọc: Thay số: 39, Asmc = = 0.000175m = 1, 751cm 225000 Chọn móc cẩu: ф16 - 83 SVTH: NGUYỄN TỐNG HẬU Asmc = 2, 01cm ... ) = (1±) = 28 2 kPa; = 138,9 kPa = = = 21 0,45 kPa So sánh: = 28 2 kPa < 1,2R = 1 ,2 × 24 2,6 = 29 1, 12 kPa = 21 0,45 kPa < R = 24 2,6 kPa Kích thước móng chọn thõa điều kiện áp lực đáy móng KIỂM TRA... (m) 2z/b α pz = αp0 (kPa) Pdz (kPa) Lớp 1: 0,0 0,00 187,65 22 ,8 0,4 0,57 0, 922 173,01 30,4 0,7 1,00 0,7 72 144,87 36,1 1 ,2 1,71 0,511 95,89 45,6 1,7 2, 43 0,3 32 62, 30 55,1 2, 2 3,14 0 ,22 8 42, 78... 5,155×30) = 24 2,6 kPa XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC SƠ BỘ CỦA ĐÁY MÓNG Diện tích sơ đáy móng xác định theo công thức: 22 SVTH: NGUYỄN TỐNG HẬU ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TÔ VĂN LẬN Asb = k = 1 .2 = 2, 29 m2 Do móng