kiểm tra ổn định thi công cầu dây văng

Các loại tải trọng tính toán trong quá trình thi công: * Trường hợp tải trọng DC cân bằng tại đốt K12.. trọng VDC kN MDC kN.m Ghi chú Cân bằng * Trường hợp tải trọng DC lệch đốt K13... t

Trang 1

Người tính LÊ TÝ

Bộ phận TK Cầu Ngày 15-10-14 Kiểm tra NHANHT Ngày 26-10-17

I C¬ së tÝnh to¸n

1 Tiªu chuÈn thiÕt kÕ vµ tham kh¶o :

3 §¬n vÞ tÝnh:

ISO:9001-2008

Dự án : Hạng mục :

CẦU NHẬT LỆ 2 KIỂM TRA ỔN ĐỊNH TRONG QUÁ TRÌNH THI CÔNG

Trang 2

II Tổng quát biện pháp thi công chủ đạo dầm chủ:

1 Thi công đốt K0

- Chuẩn bị vật tư thiết bị thi công

- Lắp đặt hệ đà giáo thi công K0 trên trụ T4, thử tải hệ đà giáo

- Lắp đặt gối cầu

- Lắp đặt ván khuôn khối K0

- Lắp đặt cốt thép, ống gen cho cáp DƯL đổ bê tông khối K0

- Khi bê tông đạt cường độ yêu cầu, căng kéo DƯL dầm

- Bơm vữa ống gen

- Dùng thang Bar cố định dầm chủ vào dầm ngang tháp

- Tháo dỡ hệ đà giáo thi công đốt K0

2 Thi công khối K1

- Lắp đặt xe đúc ván khuôn thi công đốt K1 trên K0

- Điều chỉnh vị trí xe đúc

- Lắp đặt khối neo, gông khối neo vào xe đúc

- Lắp đặt cáp văng S1, căng so dây

- Lắp đặt cốt thép, ống gen cho cáp DƯL, căng cáp văng chịu tải trọng bê tông ướt

- Đổ bê tông đốt K1 theo phương pháp đúc hẫng đối xúng

- Căng cáp văng S1 đạt lực căng thiết kế

Trang 3

3 Thi công khối K2-K8.

- Di chuyển xe đúc ván khuôn sang đốt K1

- Lắp đặt khối neo, gông khối neo vào xe đúc

- Lắp đặt cáp văng S2, căng so dây

- Lắp đặt cốt thép, ống gen cho cáp DƯL, căng cáp văng chịu tải trọng bê tông ướt

- Đổ bê tông đốt K2 theo phương pháp đúc hẫng đối xúng

- Căng cáp văng S2 đạt lực căng thiết kế

- Lắp đặt giằng chống gió tại đốt K2

- Di chuyển xe đúc hẫng thi công các đốt tiếp theo

- Thi công khối K3 - K8 tương tự

4 Thi công khối K9-K13

- Lắp đặt giằng chống gió tại đốt K8

- Tháo dỡ giằng chống gió tại khối K2

- Thi công các khối còn lại tương tự thi công khối K2 - K8

5 Thi công khối K15

- Thi công cọc khoan nhồi trụ tạm K15

- Lắp đặt đà giáo thi công

- Tiến hành thử tải hệ đà giáo

- Lắp đặt gối cầu

- Lắp đặt ván khuôn, cốt thép, ống gen khối K15

- Đổ và bảo dưỡng bê tông khối đúc

6 Thi công khối K hợp long

- Di chuyển xe đúc đến vị trí K hợp long

- Lắp đặt ván khuôn, cốt thép, ống gen khối K hợp long

- Đổ và bảo dưỡng bê tông khối đúc

- Tháo dỡ hệ đà giáo đốt K15

7 Hoàn thiện

- Lắp đặt căng kéo cáp văng S14

- Lắp đặt khe co giản

- Thi công lớp phủ mặt cầu

- Thi công gờ chắn lan can tay vịn

- Hoàn thiện cầu

Trang 4

III Tính toán ổn định tại giai đoạn thi công đốt K13:

1 Các loại tải trọng tính toán trong quá trình thi công:

* Trường hợp tải trọng DC cân bằng tại đốt K12

Mô hình tính toán

Kết quả nội lực tính được từ chương trình

trọng

VDC (kN)

MDC (kN.m) Ghi chú

Cân bằng

* Trường hợp tải trọng DC lệch đốt K13

Trang 5

Mụ hỡnh tớnh toỏn

Kết quả nội lực tớnh được từ chương trỡnh

trọng

VDC (kN)

MDC (kN.m) Ghi chỳ

Tải trọng lệch đốt K13

Chỉ áp dụng cho thi công theo phương pháp cân bằng hẫng, lấy bằng 2% tải trọng tĩnh tác dụng lên một cánh hẫng:

- Tải trọng tĩnh tỏc dụng lờn hai cỏnh hẫng đối xứng: (g=25kN/m3)

* Tải trọng chờnh lệch

trọng

VDIFF (kN)

MDIFF (kN.m) Ghi chỳ

1 DIFF 10020.97 1591.62 Tải chờnh

lệch 0.50kN/m3

Trang 6

c Tải trọng không cân bằng phân đoạn: U

Là tác động bất kỳ của các phân đoạn nào mất cân bằng hoặc điều kiện không bình thường khác

- Tải trọng một đốt bất kỳ (xột từ K1-K13), bao gồm dầm ngang

DC = 3065.35 kN

- Giả thiết tớnh toỏn với trường hợp mất cõn bằng phõn đoạn K13

* Trường hợp mất cõn bằng phõn đoạn K13

Stt trọngTải VU

(kN)

MU (kN.m) Ghi chỳ

Mất cõn bằng đốt K13

d Hoạt tải thi công phân bố trên một cánh hẫng : CLL

* Hoạt tải thi cụng phõn bố trờn một cỏnh hẫng

Trang 7

trọng

VCLL (kN)

MCLL (kN.m) Ghi chỳ

e Tải trọng thiết bị thi công chuyên dùng: CE

Tổng trọng lượng xe đúc ván khuôn: 2021.84 kN

* Trường hợp hai xe đỳc cõn bằng tại K12, di chuyển một xe đỳc đến K13

Stt trọngTải VCE

(kN)

MCE (kN.m) Ghi chỳ

lệch

Trang 8

* Trường hợp hai xe đỳc cõn bằng tại K13.

trọng

VCE (kN)

bằng

f Tải trọng gió ngang tác động lên kết cấu: WS

Tải trọng gió ngang tác dụng vào trọng tâm các phần diện tích thích hợp

PD = 0.0006*V2*C d >= 1.8

PD = 2.36 kN/m2

* Tải trọng giú ngang tỏc dụng vào dầm chủ

Trang 9

Kết quả nội lực tớnh được từ chương trỡnh.

trọng

QZws (kN)

MXWS (kN.m) Ghi chỳ

1 WS 1275.31 0.00 Tải trọng ngang

g Lực nâng gió tác động lên cánh hẫng: WUP

* Lực nâng gió tác động lên cánh hẫng

trọng

VWUP (kN)

MWUP (kN.m) Ghi chỳ

1 WUP -104.00 1668.42 Tải trọng đứng

IV Tổng hợp nội lực:

1 Tổng hợp nội lực

* Trường hợp xe đỳc cõn bằng tại K13, đỳc lệch một đốt K13

Nội lực Tải

Trang 10

V (kN)

Qy (kN)

Qz (kN)

Mx (kN.m)

My (kN.m)

Mz (kN.m)

* Trường hợp hai xe đỳc cõn bằng tại K12, di chuyển một xe đỳc đến K13

V (kN)

Qy (kN)

Qz (kN)

Mx (kN.m)

My (kN.m)

Mz (kN.m)

2 Hệ số tải trọng:

Các tổ hợp tải trọng thi công ở các trạng thái giới hạn cường độ

3 Tổ hợp tải trọng:

* Trường hợp xe đỳc cõn bằng tại K13, đỳc lệch một đốt K13

V (kN)

Qy (kN)

Qz (kN)

Mx (kN.m)

My (kN.m)

Mz (kN.m)

Tải trọng

Tải trọng giú

Tổ hợp tải trọng

Nội lực

Tải trọng

Nội lực

Trang 11

* Trường hợp hai xe đúc cân bằng tại K12, di chuyển một xe đúc đến K13

V (kN)

Qy (kN)

Qz (kN)

Mx (kN.m)

My (kN.m)

Mz (kN.m)

V Kiểm toán thanh neo:

1 Cấu tạo thanh neo K0

Số thanh neo trên 1 mặt phẳng: n = 6

Lực kéo cho phép của 1 thanh neo: Ns= 517.5 (0.5*fpu)

Khoảng cách giữa 2 mặt phẳng neo: d= 2,05*2 = 4.1 m

Nội lực

Trang 12

2 Kiểm tra ổn định trường hợp xe đúc cân bằng tại K13, đúc lệch một đốt K13

V (kN)

Mz (kN.m)

Ml=Mz (kN.m)

Mg (kN.m) Mg/Ml Kết quả

a 22337.61 15138.86 15138.86 58522.59 3.866 OK

b 21240.27 24042.32 24042.32 56273.05 2.341 OK

c 21868.56 14638.34 14638.34 57561.05 3.932 OK

d 22233.60 16807.28 16807.28 58309.39 3.469 OK

e 21240.27 24042.32 24042.32 56273.05 2.341 OK

f 11314.54 13388.08 13388.08 35925.31 2.683 OK Vmax=

3 Kiểm tra ổn định trường hợp 2 xe đúc cân bằng tại K12, di chuyển một xe đúc đến K13

V (kN)

Mz (kN.m)

Ml=Mz (kN.m)

a 22303.07 4294.98 4294.98 58451.79 13.609 OK

b 21205.73 13198.43 13198.43 56202.25 4.258 OK

c 21871.31 2918.68 2918.68 57566.69 19.724 OK

d 22199.06 5963.40 5963.40 58238.58 9.766 OK

e 21205.73 13198.43 13198.43 56202.25 4.258 OK

f 11280.00 2544.20 2544.20 35854.51 14.093 OK Vmax=

4 Kiểm tra ứng suất trong gối tạm

Lực nén do tổng tải trọng thẳng đứng Vmax: N= Vmax/4 = 5575.77 kN

Điều kiện:

Ứng suất nén smax <= sn

Ứng suất kéo smin <= 0

smax = 3065.921 kN/m2

22337.61

22303.07

Trang 13

5 Kiểm tra lực trượt do căng kéo lệch

Trường hợp trượt dọc do kéo lệch cáp văng (kéo lệch mỗi dây 10 tao):

Kéo lệch cáp văng ngoài cùng S13(T,P):

Góc xiên giữa dây văng S13 và dầm:

Lực kéo cáp văng S13 ( 43 tao):

F_cv1= 3883.41 kN Kéo lệch 10 tao mỗi bên:

Lực trượt tại khối kê gây ra do kéo lệch cáp văng S14:

F_trượt= 1602 kN

Hệ số ma sát giữa bê tông và bê tông

Lực nén căng kéo thép cường độ cao: N= 6210 kN

Lực ma sát bề mặt gối tạm

F_ma sát= 2484 kN Kiểm tra điều kiện: F_trượt < fF_ma sát

F_trượt: Lực trượt khi căng lệch cáp văng

F_ma sát: Lực ma sát bề mặt gối tạm

Điều kiện

F_trượt < fF_ma sát

Trang 14

VI Tớnh toỏn ổn định K0 trong quỏ trỡnh lắp xe thi cụng đốt K1: Lấ Tí

1 Cỏc loại tải trọng tớnh toỏn trong quỏ trỡnh thi cụng:

* Trường hợp tải trọng DC cõn bằng tại đốt K0

Tải trọng một cỏnh hẫng đốt K0: =12,2*10,81*25 = 3297.05 kN

Tải trọng K0: DCK0= 2*3297,05+8*262,5 = 8694.10 kN

trọng

VDC (kN)

MDC (kN.m) Ghi chỳ

1 DC 8694.10 0.00 Cõn bằngTải trọng

Chỉ áp dụng cho thi công theo phương pháp cân bằng hẫng, lấy bằng 2% tải trọng tĩnh

tác dụng lên một cánh hẫng:

- Tải trọng tĩnh tỏc dụng lờn hai cỏnh hẫng đối xứng: g=25kN/m3

Tải trọng một cỏnh hẫng K0: =12,2*10,81*25= 3297.05 kN

Tải trọng K0: DCK0= 2*3297,05+8*262,5 = 8694.1

trọng

VDIFF (kN)

MDIFF (kN.m) Ghi chỳ

1 DIFF 8781.04 530.34 Tải chờnh

lệch

0.50kN/m3

86.94 530.34

Trang 15

d Hoạt tải thi công phân bố trên một cánh hẫng : CLL

* Hoạt tải thi cụng phõn bố trờn một cỏnh hẫng

VCLL = 0.24*12.2*23.6+0.48*12.2*23.6

VCLL 207 kN

MCLL = 0.24*12.2*23.6*12.2/2

MCLL 422 kN.m

trọng

VCLL (kN)

MCLL (kN.m) Ghi chỳ

e Tải trọng thiết bị thi công chuyên dùng: CE

Tổng trọng lượng xe đúc ván khuôn: 2021.84 kN

* Giả thiết trường hợp tải trọng thẳng đứng xe đỳc đặt lệch 50% tải trọng mỗi bờn tại K0

VCE = 2021.84 kN

Xe đỳc lệch tải 50%

VCE = 1010.92 kN

MCE = 14645.20 kN.m

trọng

VCE (kN)

1 CE 3032.76 14645.20 Tải trọng

lệch

Trang 16

* Trường hợp hai xe đỳc cõn bằng tại K0

VCE = 4043.68 kN

MCE = 0.00 kN.m

Stt trọngTải VCE

(kN)

bằng

f Tải trọng gió ngang tác động lên kết cấu: WS

Tải trọng gió ngang tác dụng vào trọng tâm các phần diện tích thích hợp

PD = 0.0006*V2*C d >= 1.8

PD = 2.36 kN/m2

* Tải trọng giú ngang tỏc dụng vào dầm chủ

Qzws = 115.168

trọng

QZws (kN)

MXWS (kN.m) Ghi chỳ

ngang

g Lực nâng gió tác động lên cánh hẫng: WUP

* Lực nâng gió tác động lên cánh hẫng

Vwup = -69.10 kN

MCE = 421.51 kN.m

trọng

VWUP (kN)

MWUP (kN.m) Ghi chỳ

đứng

Trang 17

VII Tổng hợp nội lực:

1 Tổng hợp nội lực

* Trường hợp xe đỳc cõn bằng tại K0

V (kN)

Qy (kN)

Qz (kN)

Mx (kN.m)

My (kN.m)

Mz (kN.m)

U

* Trường hợp hai xe đỳc mất cõn bằng tại K0 (lệch tải 50%)

V (kN)

Qy (kN)

Qz (kN)

Mx (kN.m)

My (kN.m)

Mz (kN.m)

U

2 Hệ số tải trọng:

Các tổ hợp tải trọng thi công ở các trạng thái giới hạn cường độ

3 Tổ hợp tải trọng:

* Trường hợp xe đỳc cõn bằng tại K0

V (kN)

Qy (kN)

Qz (kN)

Mx (kN.m)

My (kN.m)

Mz (kN.m)

Tải trọng

Nội lực

Tải trọng

Nội lực

Trang 18

* Trường hợp xe đúc mất cân bằng tại K0, lệch tải 50%

V (kN)

Qy (kN)

Qz (kN)

Mx (kN.m)

My (kN.m)

Mz (kN.m)

VIII Kiểm toán thanh neo:

1 Cấu tạo thanh neo K0

Số thanh neo trên 1 mặt phẳng: n = 6

Lực kéo cho phép của 1 thanh neo: Ns= 517.5 (0.5*fpu)

Khoảng cách giữa 2 mặt phẳng neo: d= 4.1

2 Kiểm tra ổn định trường hợp xe đúc cân bằng tại K0

V (kN)

Mz (kN.m)

Ml=Mz (kN.m)

a 24686.74 1004.89 1004.89 63338.32 63.030 OK

b 15027.60 421.51 421.51 43537.07 103.287 OK

c 19174.28 878.43 878.43 52037.78 59.239 OK

d 24617.64 1426.40 1426.40 63196.66 44.305 OK

e 15027.60 421.51 421.51 43537.07 103.287 OK

f 15027.60 421.51 421.51 43537.07 103.287 OK

Vmax=

Nội lực

24686.74

Trang 19

3 Kiểm tra ổn định trường hợp xe đúc mất cân bằng tại K0, lệch tải 50%

V (kN)

Mz (kN.m)

Ml=Mz (kN.m)

a 23372.55 20043.65 20043.65 60644.22 3.026 OK

b 13713.40 19460.27 19460.27 40842.97 2.099 OK

c 19174.28 878.43 878.43 52037.78 59.239 OK

d 23303.44 20465.16 20465.16 60502.56 2.956 OK

e 13713.40 19460.27 19460.27 40842.97 2.099 OK

f 13713.40 19460.27 19460.27 40842.97 2.099 OK

Vmax=

4 Kiểm tra ứng suất trong gối tạm

Lực nén do tổng tải trọng thẳng đứng Vmax: N= Vmax/4 = 5843.14 kN

Điều kiện:

Ứng suất nén smax <= sn

Ứng suất kéo smin <= 0

smax = 3180.919 kN/m2

23372.55

Định dạng
Số trang	19
Dung lượng	1,74 MB