Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống
1
/ 24 trang
THÔNG TIN TÀI LIỆU
Thông tin cơ bản
Định dạng
Số trang
24
Dung lượng
1,41 MB
Nội dung
MỞ ĐẦU Tính cấp thiết đề tài Ngày nay, tốc độ phát hệ thống đường giao thông đáp ứng nhu cầu giao thông ngày tăng, đặc biệt nút giao thông đô thị lớn thường xuyên xảy ùn tắc giao thơng, gây khơng khó khăn cho phát triển kinh tế xã hội nói chung việc sinh hoạt, lại người dân nói riêng Trong bối cảnh đó, hầm chui giải pháp tối ưu để giải ùn tắc giao thông nút giao thông Tuy nhiên, hầm chui quy hoạch nơi có địa chất yếu đòi hỏi phải xử lí, giacốđấtyếutrụđấtximăng Ví dụ hầm chui Thanh Xuân, Hà Nội hầm chui Việt Nam sử dụng trụđấtximăng để giacố Hình Hầm chui Thanh Xuân giacốtrụđấtximăng Hình Mơ hình giacố hầm chui trụđấtximăng Ngoài ứng dụng giacố hầm chui, trụđấtximăng sử dụng để giacố móng bè đỡ sàn tầng hầm tòa nhà thấp tầng Ở Việt Nam có nhiều nghiêncứutrụđấtxi măng, nhiên đa số nghiêncứu thực chủ yếu thí nghiệm phòng, chưa nghiêncứu nhiều lý thuyết tínhlún thí nghiệm trường Do tác giả tiến hành nghiêncứuphươngpháptínhlúnchođấtyếugiacốtrụđấtximăng Mục tiêu nghiêncứu Mục tiêu nghiêncứu đề xuất phươngpháptínhlún ổn định tínhlún theo thời gian chođấtyếugiacốtrụđấtximăng Theo đó, cơng thức tínhlún thân khối gia cố, tác giảcó xét đến sức chống cắt đất xung quanh khối giacố Đồng thời công thức tínhlún theo thời gian gia cố, tác giảcó xét đến tính thấm trụđấtximăng Bên cạnh tác giả phân tích ảnh hưởng áp lực ngang đến mô đun đàn hồi vật liệu trụ, từ đề xuất tương quan mơ đun đàn hồi vật liệu trụ từ thí nghiệm nén trục mô đun đàn hồi vật liệu trụ từ thí nghiệm nén đơn Phươngphápnghiêncứu Trên sở tổng quan nghiêncứu nước tiêu chuẩn TCVN 9403:2012 Tác giả đề xuất phươngpháp giải tích tínhlún ổn định tínhlún theo thời gian chođấtyếugiacốtrụđấtximăng Bên cạnh tác giả tiến hành thí nghiệm trường phòng để phục vụ cho việc tínhlún Sau tác giả tiến hành kiểm chứng phươngpháp giải tích đề xuất thí nghiệm trường ngồi nước, đồng thời tác giả kiểm chứng thêm phươngpháp Phần tử hữu hạn Tính khoa học thực tiễn nghiêncứuNghiêncứu đề xuất phươngpháp giải tích tínhlún ổn định tính theo thời gian chođấtyếugiacốtrụđấtximăng phù hợp với thực tế việc xét thêm ảnh hưởng sức chống cắt đất xung quanh khối giacố hệ số thấm trụđấtximăng Bên cạnh tác giả đề xuất tương quan mơ đun đàn hồi vật liệu trụ thu từ thí nghiệm nén trục thí nghiệm nén trục Từ góp phần làm cho kết tính tốn biến dạng, tínhlún theo thời gian đấtyếugiacốtrụđấtximăng hợp lí hơn, đồng nghĩa với việc giúp cho giải pháp xử lí đấtyếutrụđấtximăng phù hợp với thực tế hơn, kiểm soát tốt kinh tế Điểm luận án 5.1 Nghiên cứu, đề xuất phươngpháptínhlún ổn định thân khối gia cố, có xét đến sức chống cắt đất xung quanh khối giacố sau: S1 qH H (1 ) aEC 1 a E S 5.2 Nghiên cứu, đề xuất phươngpháptínhlún theo thời gian đấtyếugiacốtrụđấtxi măng, có xét đến tính thấm biến dạng trụđấtximăng 5.3 Nghiên cứu, đề xuất tương quan mô đun đàn hồi vật liệu trụ thu từ thí nghiệm nén trục thí nghiệm nén trục nở hơng sau: (Ecol)nén3trục ≈ (1,65÷3,7)(Ecol)nénđơn Cấu trúc luận án Luận án có phần: thuyết minh (100 trang) phụ lục (29 trang) Thuyết minh gồm phần: Mở đầu, Chương 1, Chương 2, Chương 3, Chương 4, Kết luận - kiến nghị Phụ lục gồm phần: Hồ sơ kiểm định thiết bị, kết thí nghiệm phòng kết tính tốn từ phươngpháp Phần tử hữu hạn Phạm vi nghiêncứu Trong nghiêncứutínhlún ổn định, tác giả tập trung cho độ lún thân khối giacốNghiêncứu thực với đất khu vực xã Phước Nhơn, huyện Long Hồ, tỉnh Vĩnh Long, nơi có địa chất đặc trưng cho vùng Đồng Bằng Sơng Cửu Long CHƯƠNG TỔNG QUAN VỀ CÁC PHƯƠNGPHÁPTÍNHLÚNCHONỀNĐẤTYẾUĐƯỢCGIACỐTRỤĐẤTXIMĂNG 1.1 Tổng quan việc xác định lún ổn định thân khối giacố 1.1.1 Tiêu chuẩn Việt Nam, Thụy Điển [1] Theo độ lúngiacố chia thành độ lún thành phần S1 độ lún thân khối giacố S2 độ lún bên khối giacố hình 1.1 Hình 1.1 Các độ lún thành phần giacố Độ lún thân khối giacốtính sau: S1 qH qH Etb aEC 1 a E S (1.1) Theo cách tính độ lún S1 thân khối giacố cơng thức (1.1) phươngpháp bỏ qua sức chống cắt đất xung quanh khối giacố 1.1.2 Tiêu chuẩn Trung Quốc số nước Châu Âu [2] [3] Độ lún S1 thân khối giacố xác định sau: S1 P0 P0 Z L Etđ (1.2) Theo cách tính độ lún S1 thân khối giacố cơng thức (1.2) phươngpháp bỏ qua sức chống cắt đất xung quanh khối giacố Tuy nhiên phươngphápcó xét thêm trọng lượng thân trụđấtximăng 1.2 Tổng quan việc xác định độ lún theo thời gian giacố Theo tiêu chuẩn Việt Nam TCVN 9403-2012 biến dạng theo thời gian đấtyếugiacốtrụđấtximăng định yếu tố tính thấm trụđấtximăng phân bố ứng suất nền.[1] 1.2.1 Phươngpháp Thụy Điển [9] 2C t U t exp h R f n Trong (1.15) Ut: Độ cố kết đấtgiacốtrụđấtximăng Ch: Hệ số cố kết ngang đấtgiacốtrụđấtximăng t: Thời gian cố kết R: Bán kính ảnh hưởng trụđấtximăng R= 0,56c f ( n) 1 n 1 k soil ln( n ) , 75 ( ) LD n n 4.n n r k col n 2 (1.16) 1.3 Tổng quan mô đun đàn hồi đấtximăng 1.3.1 Nghiêncứu Kitazume [15] Trong nén trục áp lực buồng khơng cường độ chịu nén thu 120% cường độ chịu nén thu từ thí nghiệm nén đơn Khi áp lực buồng tăng 2% cường độ chịu nén cường độ chịu nén thu từ thí nghiệm nén trục 180% cường độ chịu nén thu từ thí nghiệm nén đơn 1.3.2 Nghiêncứu Baker [16] Thí nghiệm trường Baker công trường Loftaan miền nam Goteborg, Thụy Điển cho kết mô đun đàn hồi vật liệu trụ từ thí nghiệm néntĩnh trường Ec = 220MPa, kết từ thí nghiệm nén đơn Ec = 60MPa Nhận xét: Từ số liệu thí nghiệm trường nêu cho thấy có chênh lệch đáng kể, từ (2,1÷3,7) lần mơ đun đàn hồi vật liệu trụ từ thí nghiệm néntĩnh trường mô đun đàn hồi vật liệu trụ từ thí nghiệm nén đơn 1.5 Kết luận chương Phần lớn phươngpháptính độ lún ổn định thân khối giacố bỏ qua sức chống cắt đất xung quanh khối giacố Với cách tính chưa phù hợp với thực tế, thiên an tồn khơng kinh tế Nên tác giảnghiên cứu, đề xuất phươngpháp giải tích tính độ lún ổn định thân khối giacốcó xét đến sức chống cắt đất xung quanh khối giacố Các phươngpháptínhlún theo thời gian đấtyếugiacốtrụđấtximăng quan điểm tác giả chưa thống tính thấm trụđấtximăng Trong tiêu chuẩn Việt Nam TCVN 9403:2012 chưa cóphươngpháp hướng dẫn tínhlún theo thời gian đấtyếugiacốtrụđấtximăng Do tác giảnghiên cứu, đề xuất phươngpháp giải tích tính độ lún theo thời gian đấtyếugiacốtrụđấtxi măng, có xét đến tính thấm biến dạng trụđấtximăng Khi tính tốn độ lúnđấtyếugiacốtrụđấtxi măng, giá trị mô đun đàn hồi chủ yếu lấy từ thí nghiệm nén trục có nở hơng thí nghiệm đơn giản phổ biến Tuy nhiên với cách xác định chưa phù hợp thực tế ngồi trường xung quanh trụđấtximăngcó áp lực ngang đất Nhiều kết thí nghiệm trường cho thấy khác biệt đáng kể, từ (2,1÷3,7) lần Do tác giảnghiên cứu, đề xuất tương quan mô đun đàn hồi vật liệu trụ từ thí nghiệm nén trục thí nghiệm nén trục nở hơng CHƯƠNG PHƯƠNGPHÁPTÍNHLÚNCHONỀNĐẤTYẾUĐƯỢCGIACỐTRỤĐẤTXIMĂNG 2.1 Phươngpháptínhlún ổn định đấtyếugiacốtrụđấtximăng 2.1.1 Các phươngpháp [1] [2] [4] [6] [5] Phần lớn phươngpháptính độ lún ổn định khối giacố bảng 2.1, bỏ qua sức chống cắt đất xung quanh khối giacố Với cách tính thiên an tồn, nhanh chóng chưa phù hợp với thực tế không kinh tế Bảng 2.1 Các phươngpháp giải tích tính tốn độ lún ổn định thân khối giacốPhươngpháp Tiêu chuẩn Thụy Điển, Việt nam Độ lún thân khối giacố S1 qH qH S1 Etb aEC 1 a E S Tiêu chuẩn Trung Quốc số nước Châu Âu S1 P0 P0 Z L Etđ S1 mvs sH Tiêu chuẩn Nhật Bản John P.Carter (2011) Phươngpháp Mikio Kubo (2011) S1 = (q1/Etb) x (2/3H1) block S dz dz Eblock D D Phươngpháp Alen Baker (2010) 2.1.2 Phươngpháp đề xuất Trên sở tổng quan phươngpháp nay, tác giảnghiên cứu, đề xuất phươngpháp giải tích tính độ lún ổn định thân khối giacốcó xét đến sức chống cắt đất xung quanh khối giacố Với cách tính phù hợp với thực tế kinh tế việc giacốđấtyếutrụđấtximăng Hơn nữa, theo tiêu chuẩn Việt Nam 9403:2012: “Độ lún trung bình giảm ứng suất cắt đất, huy động bề mặt tiếp xúc theo chu vi khối với đất xung quanh Chỉ chuyển dịch nhỏ (vài mm) đủ để huy động sức kháng cắt đất” Xét khối đấtyếucó chiều rộng B, chiều dài L, chiều cao H giacốtrụđấtxi măng: Hình 2.1 Sơ đồ nguyên lý phân bố tải trọng khối giacố Chia khối giacố thành nhiều lớp phân tố có chiều dài dz, lớp phân tố chịu lực đứng tác dụng sau: Hình 2.2 Lớp phân tố đất Biến dạng tương đối lớp phân tố tính sau: q B.L cu 2( B L).dz B.L.Ekgc dS dz (2.1) (2.2) Từ tác giả đề xuất cơng thức tính độ lún S1 thân khối giacố sau: H q.B.L cu 2( B L)dz S1 dz B.L.Ekgc (2.3) Xem chiều dày lớp phân tố 1m, độ lún S1 thân khối giacốtính sau: S1 H H q 2( B L) dz cu dz Ekgc qB.L (2.4) Để giải phương trình 2.4, ta tính tốn tích phân nhỏ sau: Đặt: H P 1dz (2.5) 2( B L ) cu dz qB.L 0 H Q (2.6) Theo Schofield Worth, [19] sức chống cắt đất xác định sau: cu M , v exp( ) (2.7) Khi phương trình 2.6 trở thành: H Q zdz (2.8) Với η số tính sau: BL M exp( ) qBL (2.9) 0,434Cc (2.10) 0,434Cr (2.11) M sin sin , , (2.12) Tóm lại độ lún S1 thân khối giacốtính sau: S1 H H q qH H dz zdz (1 ) Ekgc aEC 1 a ES (2.13) 2.2 Phươngpháptínhlún theo thời gian đấtyếugiacốtrụđấtximăng 2.2.1 Các phươngpháp [9] [12] Các phươngpháptínhlún theo thời gian đấtyếugiacốtrụđấtximăng quan điểm tác giảtính thấm trụđấtximăng định phươngpháptínhlún theo thời gian chogiacố bảng 2.2 Bảng 2.2 Các phươngpháp giải tích tính toán độ lún theo thời gian giacốPhươngpháp Thông số công thức 2C t U t exp h R f n Tiêu chuẩn Thụy Điển w k stab 0.043 exp 0.004qu k soil w0 Ahnberg (2003) Sc mv* H 1 H1 , Jonh Brown (2016) 2.2.2 Phươngpháp đề xuất Xét đấtyếugiacốtrụđấtximăng hình 2.3 xem hệ số thấm trụ nhỏ hay với hệ số thấm đất xung quanh Do mô đun biến dạng khối giacố lớn mô đun biến dạng đất tự nhiên nên hệ số nénlún tương đối khối giacố nhỏ hệ số nénlún tương đối đất tự nhiên, điều làm cho hệ số cố kết khối giacố tăng lên, làm trình cố kết chiều xảy nhanh Do trụđấtximăng khơng đóng vai trò nước, mà trụđấtximăng góp phần làm giảm hệ số nénlún tương đối đất tự nhiên 10 CV2 kV2 Hình 2.3 NềngiacốtrụđấtximăngGiả thuyết hệ số thấm trụ với hệ số thấm đất xung quanh kv1 Khi hệ số cố kết khối giacốtính sau: Cvkgc=kv1/(a0kgc.γn) (2.14) Từ hệ số nénlún tương đối khối giacố xác định sau: a0kgc=β/Ekgc (2.15) Mô đun biến dạng khối giacố xác định sau: Ekgc= a.Ecol + (1-a).Esoil ( với a tỷ diện tích thay đấtxi măng) Hệ số cố kết giacố xác định sau: Cvtd H2 hi C vi Nhân tố thời gian Tv xác định sau: 11 (2.16) 1 h1 h2 kV1 CVkgc Tv Cvtd t h2 (2.17) Do mơ hình nước biên nên độ cố kết Ut xác định sau: Ut 1 e 2 Tv (2.18) Độ lún theo ổn định giacố xác định sau: S p p Cc H log 1 e p0 (2.19) Từ ta xác định độ lún theo thời gian giacố sau: St = Ut S∞ (2.20) 2.4 Kết luận chương Cơng thức giải tích đề xuất để tính độ lún ổn định thân khối giacố mục 2.1.2, dễ áp dụng, cho kết nhỏ so với phươngphápnên kinh tế Phươngpháp giải tích đề xuất để tính độ lún theo thời gian giacố mục 2.2.2 dễ dàng áp dụng, phù hợp với việc dự tính nhanh độ lún theo thời gian giacố CHƯƠNG THÍ NGHIỆM TRONG PHỊNG VÀ HIỆN TRƯỜNG ĐỂ ĐÁNH GIÁ ĐỘ LÚN ỔN ĐỊNH VÀ ĐỘ LÚN THEO THỜI GIAN CỦA NỀNĐẤTYẾUĐƯỢCGIACỐTRỤĐẤTXIMĂNG 3.1 Các thí nghiệm phòng xác định đặc trưng biến dạng thấm đất trộn ximăng 3.1.1 Thí nghiệm xác định mơ đun đàn hồi đấtximăng Theo tiêu chuẩn Việt Nam TCVN 9403:2012, tính tốn độ lún S1 khối gia cố, thơng số Ec mơ đun đàn hồi vật liệu trụ [1] Hiện giá trị mô đun đàn hồi chủ yếu lấy từ thí nghiệm nén trục có nở hơng thí nghiệm đơn giản phổ biến Tuy nhiên với cách xác định chưa phù hợp thực tế ngồi trường xung quanh trụđấtxi 12 măngcó áp lực ngang đất nền, thí nghiệm nén trục có nở hơng khơng có áp lực xung quanh mẫu thí nghiệm Do vậy, nguyên nhân gây khác biệt giá trị mô đun đàn hồi vật liệu trụ từ thí nghiệm néntĩnh trường giá trị mô đun đàn hồi vật liệu trụ từ thí nghiệm nén trục có nở hơng Nhiều kết thí nghiệm trường cho thấy khác biệt đáng kể 3.1.1.1 Thí nghiệm nén đơn xác định mô đun đàn hồi đấtximăng Bảng 3.1 Kết nén đơn mẫu đấtximăng lấy trường Thời gian (ngày) qu (kg/cm2) E50 (MPa) 28 6,91 54,5 45 8,35 60,24 60 9,18 63 3.1.1.2 Thí nghiệm nén trục xác định mơ đun đàn hồi đấtximăng Thí nghiệm nén trục xác định giá trị E50 mẫu đấtximăng trộn trường tiến hành theo sơ đồ U-U với cấp áp lực ngang tăng từ 0kg/cm2 đến 7kg/cm2 Thí nghiệm trục xác định giá trị E50 nhằm phục vụ cho việc tính tốn biến dạng phân tích so sánh với E50 thí nghiệm nén trục nở hơng Tác giả tiến hành nén trục với nhiều cấp áp lực ngang khác để phân tích mức độ ảnh hưởng áp lực ngang đến mô đun đàn hồi đấtximăng Bảng 3.2 Kết nén trục với σ3= mẫu đấtximăng lấy trường Thời gian (ngày) 28 45 60 q (kg/cm2) 7,85 9,97 10,05 13 E50 (MPa) 58 65,83 67,48 Hình 3.4 Tương quan ứng suất, biến dạng với cấp áp lực buồng khác Kết cho thấy có chênh lệch đáng kể, từ (1,65÷3,7) lần mô đun đàn hồi vật liệu trụ từ thí nghiệm nén trục mơ đun đàn hồi vật liệu trụ từ thí nghiệm nén đơn 3.1.3 Thí nghiệm xác định tính thấm đấtximăng 3.1.3.1 Thí nghiệm với máy néncố kết 3.1.3.2 Thí nghiệm với thiết bị thấm có cột áp thay đổi 3.1.3.3 Thí nghiệm với thiết bị xác định mác chống thấm bê tông 0.400 Hệ số thấm kv.E-7 (cm/s) 0.350 0.300 0.250 0.200 0.150 0.100 0.050 0.000 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 Tỷ lệ ximăngđất (%) Kv từ thí nghiệm néncố kết Thấm Nam Kinh TN chống thấm bê tơng TN JC Chai Hình 3.9 Hệ số thấm đấtximăng theo thí nghiệm khác 14 Từ kết thí nghiệm tính thấm đấtximăngcho thấy với áp lực nước 400kN/m2 ≈ 4at có mẫu bị nước thấm qua Điều có nghĩa đấtximăngcó mác chống thấm 2at Mặt khác theo [21], với mác chống thấm bê tơng có khoảng giá trị hệ số thấm tương ứng thể bảng 3.5 Bảng 3.5 Tương quan mác chống thấm W hệ số thấm K TT Mác chống thấm W (at) 6 10 12 Hệ số thấm K (m/ngày) 0,4.10-5 ÷ 0,8.10-5 0,2.10-5 ÷ 0,3.10-5 0,12.10-5 ÷ 0,19.10-5 0,19.10-5 ÷ 0,07.10-5 0,07.10-5 ÷ 0,02.10-5 0,007.10-5 Do đấtximăngcó mác chống thấm 2at có hệ số thấm từ 0,4.10-5 m/ngày đến 0,8.10-5 m/ngày Với khoảng giá trị hệ số thấm trụđấtximăng nhỏ lần so với hệ số thấm đất xung quanh 3.2 Thí nghiệm trường xác định độ lúnđấtyếugiacốtrụđấtximăng 3.2.1 Địa điểm thí nghiệm Thí nghiệm tiến hành huyện Long Hồ, tỉnh Vĩnh Long, nơi có vùng đấtyếu Đồng sông Cửu Long nhằm nghiêncứu biến dạng đấtyếugiacốtrụđấtximăng Theo đất phân bố với lớp mặt sét dẻo mềm có chiều dày từ 1,4m đến 2m, lớp sét dẻo có chiều dày từ 4m đến 6m, mực nước ngầm nằm độ sâu 0,8m 3.2.2 Chế tạo thiết bị thi công trụđấtximăng trường 3.2.3 Mơ hình thí nghiệm Nghiêncứu thực ngồi trường Theo trụđấtximăngcó đường kính 110mm, chiều dài 1000mm tạo đấtyếu hình 3.13 hình 3.14 15 0,295m 0,11m 0,295m 0,7m Hình 3.13 Mặt mơ hình thí nghiệm Khối Bê tơng nặng 2,5T T Tấm thép dày 10mm Trụđấtximăngcó d=0,11m, L=1m Thiết bị quan trắc lún đáy khối giacố Hình 3.14 Mặt cắt mơ hình thí nghiệm 16 3.2.4 Kết thí nghiệm 12 15 20 22 25 27 t (ngày) S mặt 10 S đáy 15 S (mm) 20 Hình 3.21 Tương quan độ lún thời gian từ thí nghiệm trường Hình 3.27 Tương quan kết quan trắc kết từ Plaxis 3.3 Kết luận chương Từ kết nén ba trục tác giả nhận thấy giá trị E50 vật liệu trụ xác định từ thí nghiệm nén trục lớn gấp (1,65÷3,7) lần giá trị E50 vật liệu trụ xác định từ thí nghiệm nén trục nở hơng Theo phân tích tác giả, với hàm lượng ximăng 210kg/m3, hỗn hợp đấtximăngđạt mác chống thấm 2at, tương đương với hệ số thấm từ 0,4.10-5 m/ngày đến 0,8.10-5 m/ngày 17 CHƯƠNG KIỂM CHỨNG CÁC CƠNG THỨC ĐỀ XUẤT BẰNG CÁC THÍ NGHIỆM HIỆN TRƯỜNG VÀ PHƯƠNGPHÁP PHẦN TỬ HỮU HẠN 4.1 Lún ổn định khối giacốtrụđấtximăng 4.1.1 So sánh kết từ công thức đề xuất với kết quan trắc trường tác giả (trong mục 3.2) kết từ phươngpháp phần tử hữu hạn Trong phần tác giả phân tích biến dạng khối giacốphươngpháp giải tích đề xuất, phươngpháp tiêu chuẩn Việt Nam TCVN 9403:2012, phươngpháp phần tử hữu hạn, sau so sánh với kết quan trắc trường tác giả Bảng 4.3 Thơng số vật liệu phân tích Plaxis Mô Vật liệu γunsat γsat E50ref kN/m3 kN/m3 kN/m2 Eoed Eur kN/m2 kN/m2 νur φ ψ k x,y,z hình kN/m2 độ độ m/day Vật c liệu Lớp (0-1m) Sét pha 16,5 17,8 359 359 1077 0,2 22 18,3 18,9 4807 4807 14421 0,2 41 17,2 18 63.103 0,2 250 8,4 4,7 10 dẻo HS -5 mềm Lớp (1-5m) Sét pha dẻo 12, 3,4 HS 10-5 cứng Trụđấtximăng 210kg/ m3 18 32 0,86 10-5 MC Hình 4.4 Kết tính tốn độ lún thân khối giacố theo phươngpháp khác (tiêu chuẩn Thụy Điển, Trung Quốc, Việt Nam…) Nhận xét: Qua biểu đồ hình 4.4 ta thấy kết tính độ lún thân khối giacố theo phươngpháp phần tử hữu hạn, kết quan trắc công thức đề xuất tác giả tương đối xấp xi nhau, với sai số 8,76% 4.1.2 Phân tích, so sánh kết từ cơng thức đề xuất với kết quan trắc trường Jinchun Chai Hình 4.9 Kết tính tốn độ lún theo phươngpháp Nhận xét: Qua biểu đồ hình 4.9 ta thấy kết tính tốn theo công thức đề xuất kết quan trắc trường Jinchun Chai xấp xỉ với sai số 5% 19 4.2 Độ lún theo thời gian giacốtrụđấtximăng 4.2.1 So sánh kết từ phươngpháp giải tích đề xuất kết quan trắc trường tác giả 12 15 18 21 24 27 30 33 40 45 t (ngày) Giải tích 10 Quan trắc 15 20 S (mm) Hình 4.12 Tương quan độ lún thời gian Nhận xét: Qua biểu đồ hình 4.12 ta thấy kết tính tốn theo công thức đề xuất xấp xỉ với số liệu quan trắc trường tác giả Tuy nhiên giai đoạn từ đến 18 ngày độ lún thực tế trường lớn nhanh tắt lún so với phươngpháp giải tích 4.2.2 So sánh kết từ phươngpháp giải tích đề xuất kết quan trắc trường Jinchun Chai 50 100 150 200 250 300 350 400 450 500 t (ngày) 0.05 0.1 0.15 Giải tích 0.2 Quan trắc 0.25 0.3 0.35 Hình 4.14 Tương quan độ lún thời gian 20 Nhận xét: Qua biểu đồ hình 4.14 ta thấy kết tính tốn theo công thức đề xuất tương đối xấp xỉ với số liệu quan trắc Jinchun Chai Tuy nhiên giai đoạn từ 50 đến 75 ngày độ lún thực tế trường lớn nhanh tắt lún so với phươngpháp giải tích, tải trọng truyền sang trụcố kết xong trước 150 ngày so với phươngpháp giải tích 4.2.3 So sánh kết từ phươngpháp giải tích đề xuất kết từ phươngpháp Phần tử hữu hạn Trong phần tác giả sử dụng thông số vật liệu bảng 4.11 để phân tích lún theo thời gian, sau so sánh với kết thu từ phươngpháp giải tích đề xuất Bảng 4.11 Thông số vật liệu giả định phân tích Plaxis Ký hiệu Đơn vị CDM Lớp Lớp Vật liệu - Mơ hình - hi m Đấtximăng LE Non-porous 6,0 Cát MC Drained 0,5 Bùn sét MC UnDrained 14,0 γunsat kN/m3 16,6 18,00 16,6 γsat kN/m3 20,00 17,30 kx m/day - 4,64E-04 ky m/day - 2,32E-04 Eref kN/m2 175000 20000 1050 0,25 0,20 0,33 ν cref kN/m2 - 1,00 11,00 φ ° - 30,00 28,00 ψ ° 0 21 Hình 4.16 Chuyển vị tổng thể giacố Hình 4.17 Tương quan độ lún thời gian Từ kết hình 4.17 ta thấy kết thu từ phươngpháp giải tích phươngpháp Phần tử hữu hạn xấp xỉ 4.3 Kết luận chương Qua việc kiểm chứng cơng thức giải tích đề xuất để tính độ lún ổn định khối giacố thí nghiệm trường ngồi nước phươngpháp phần tử hữu hạn mục 4.1 cho thấy cơng thức giải tích đề xuất phù hợp với thực tế, sai số so với số liệu quan trắc không 8,76% Qua việc kiểm chứng cơng thức giải tích đề xuất để tính độ lún theo thời gian giacố thí nghiệm trường ngồi nước phươngpháp phần tử hữu hạn mục 4.2 cho thấy phươngpháp đề xuất phù hợp với thực tế, sai số lớn 16% 22 KẾT LUẬN – KIẾN NGHỊ Kết luận Với cách tính độ lún S1 thân khối giacố chưa xét đến sức chống cắt đất xung quanh khối giacố chưa phù hợp với thực tế thiên an tồn Do tác giả đề xuất cơng thức tính S1 với việc xét thêm sức chống cắt đất xung quanh khối giacố sau: S1 qH H (1 ) aEC 1 a E S Qua việc kiểm chứng cơng thức đề xuất thí nghiệm trường nước phươngpháp phần tử hữu hạn mục 4.1 cho thấy Công thức đề xuất phù hợp với thực tế, thiên kinh tế sai số so với số liệu quan trắc không 8,76% Hiện nay, tiêu chuẩn trụđấtximăng Việt Nam chưa có hướng dẫn cụ thể việc tính tốn độ lún theo thời gian giacốtrụđấtximăngNên tác giả đề xuất phươngpháp giải tích để tính tốn độ lún theo thời gian giacốtrụđấtximăng mục 2.2.2 Qua việc kiểm chứng phươngpháp đề xuất thí nghiệm trường ngồi nước phươngpháp phần tử hữu hạn mục 4.2 cho thấy phươngpháp đề xuất phù hợp với thực tế, dễ áp dụng sai số lớn so với số liệu quan trắc 16% Khi tính tốn biến dạng giacốtrụđấtxi măng, mô đun đàn hồi vật liệu trụ chủ yếu lấy giá trị E50 từ thí nghiệm nén trục chưa phù hợp, điều kiện thực tế trụđấtximăngcó chịu áp lực ngang đất Từ kết thí nghiệm, tác giả nhận thấy giá trị E50 vật liệu trụ xác định từ thí nghiệm nén trục chênh lệch đáng kể so với giá trị E50 vật liệu trụ từ thí nghiệm nén trục, cụ thể (Ecol)nén3trục ≈ (1,65÷3,7)(Ecol)nénđơn 23 Theo phân tích tác giả, với hàm lượng ximăng 210kg/m3, hỗn hợp đấtximăngđạt mác chống thấm 2at, tương ứng với hệ số thấm từ 4,7.10-9cm/s đến 10-8cm/s Với khoảng giá trị hệ số thấm trụđấtximăng nhỏ lần so với hệ số thấm đất xung quanh Từ đó, tính tốn độ lún theo thời gian giacốtrụđấtximăng cần lưu ý trụđấtximăng không đóng vai trò nước, mà trụđấtximăng góp phần làm giảm hệ số nénlún tương đối khối gia cố, làm cho trình cố kết chiều xảy nhanh lún xảy Theo Tiêu chuẩn Việt Nam TCVN 9403:2012, tínhlúnchogia cố, mơ đun đàn hồi vật liệu trụ xác định từ thí nghiệm mẫu trường sau 28 ngày Tuy nhiên, trộn ướt cường độ chịu nén mô đun đàn hồi mẫu đấtximăng tăng khoảng từ 28 đến 60 ngày Theo thí nghiệm tác giả, mô đun đàn hồi vật liệu trụ sau 28, 45, 60 ngày 58MPa; 65,83MPa; 67,48MPa Từ cho thấy, giá trị mơ đun đàn hồi đấtximăng tăng thêm 16,34% thời điểm 60 ngày Kiến nghị Khi tính tốn biến dạng đấtyếugiacốtrụđấtxi măng, sử dụng giá trị mô đun đàn hồi từ thí nghiệm nén đơn cần hiệu chỉnh lại với tỷ lệ (Ecol)nén3trục ≈ (1,65÷3,7)(Ecol)nénđơn chođất Vĩnh Long vùng đất tương tự Cần làm thêm thí nghiệm chođất vùng khác Với hàm lượng ximăng 210kg/m3 (đất sét Vĩnh Long), hệ số thấm đất trộn ximăngđạt từ 4,7.10-9cm/s đến 1,0.10-8cm/s Cần nghiêncứu thêm hàm lượng ximăng khác với đất vùng khác Mô đun đàn hồi vật liệu trụ tăng dần theo thời gian tăng khoảng 16,34% thời điểm 60 ngày Cần đánh giá thêm thời điểm 90 ngày, 120 ngày,… 24 ... tích tính độ lún theo thời gian đất yếu gia cố trụ đất xi măng, có xét đến tính thấm biến dạng trụ đất xi măng Khi tính tốn độ lún đất yếu gia cố trụ đất xi măng, giá trị mô đun đàn hồi chủ yếu. .. Các phương pháp tính lún theo thời gian đất yếu gia cố trụ đất xi măng quan điểm tác giả tính thấm trụ đất xi măng định phương pháp tính lún theo thời gian cho gia cố bảng 2.2 Bảng 2.2 Các phương. .. nghiên cứu nhiều lý thuyết tính lún thí nghiệm trường Do tác giả tiến hành nghiên cứu phương pháp tính lún cho đất yếu gia cố trụ đất xi măng Mục tiêu nghiên cứu Mục tiêu nghiên cứu đề xuất phương