Nghiên cứu phương pháp tính toán độ lún móng bè cho khu vực tp hồ chí minh

ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HỒ CHÍ MINH TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA -Z”Y - NGUYỄN THANH HẢI NGHIÊN CỨU PHƯƠNG PHÁP TÍNH TỐN ĐỘ LÚN MĨNG BÈ CHO KHU VỰC TP HỒ CHÍ MINH CHUYÊN NGÀNH : Mà SỐ NGÀNH : ĐỊA KỸ THUẬT XÂY DỰNG 60 58 60 LUẬN VĂN THẠC SĨ TP HỒ CHÍ MINH, THÁNG 07 NĂM 2009 CÔNG TRÌNH ĐƯC HOÀN THÀNH TẠI TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HỒ CHÍ MINH Cán hướng dẫn khoa học: TS TRẦN TUẤN ANH Cán chấm nhận xét 1: Cán chấm nhận xét 2: Luận văn thạc só bảo vệ tại: HỘI ĐỒNG CHẤM BẢO VỆ LUẬN VĂN THẠC SĨ TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TP HỒ CHÍ MINH Ngày tháng năm 2009 ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HCM TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA CỘNG HÒA Xà HỘI CHỦ NGHIà VIỆT NAM Độc Lập - Tự Do - Hạnh Phúc -oOo Tp HCM, ngày tháng năm 2009 NHIỆM VỤ LUẬN VĂN THẠC SĨ Họ tên học viên: NGUYỄN THANH HẢI Ngày, tháng, năm sinh: 17-05-1983 Chuyên ngành: ĐỊA KỸ THUẬT XÂY DỰNG Khoá (năm trúng tuyển): 2007 Giới tính : Nam Nơi sinh : Quảng Ngãi MSHV : 00907541 1- TÊN ĐỀ TÀI: NGHIÊN CỨU PHƯƠNG PHÁP TÍNH TỐN ĐỘ LÚN MĨNG BÈ CHO KHU VỰC TP HỒ CHÍ MINH 2- NHIỆM VỤ LUẬN VĂN: 2.1 NHIỆM VỤ Luận văn đưa hệ số tương quan m modul biến dạng theo thí nghiệm phịng trường Bên cạnh đó, luận văn giới thiệu phương pháp tính độ lún móng bè tác giả Kay J.N Từ kết phân tích, đưa kết luận kiến nghị cho vệc tính lún móng bè 2.2 NỘI DUNG Chương Tổng quan tính tốn độ lún móng cơng trình Chương Cơ sở lý thuyết tính tốn độ lún móng cơng trình Chương Độ lún móng bè Chương Tính tốn cơng trình cụ thể KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 3- NGÀY GIAO NHIỆM VỤ: ngày 02 tháng 02 năm 2009 4- NGÀY HOÀN THÀNH NHIỆM VỤ: ngày 06 tháng 07 năm 2009 5- HỌ VÀ TÊN CÁN BỘ HƯỚNG DẪN: TS TRẦN TUẤN ANH Nội dung đề cương Luận văn Thạc sĩ Hội Đồng Chuyên Ngành thông qua CÁN BỘ HƯỚNG DẪN TS TRẦN TUẤN ANH CN BỘ MÔN QL CHUYÊN NGÀNH TS VÕ PHÁN LỜI CẢM ƠN! W X Đầu tiên, gởi lời tri ân đến TS Trần Tuấn Anh, Thầy hết lòng hướng dẫn định hướng nội dung nghiên cứu suốt trình thực luận văn Sự động viên lời bảo tận tình Thầy giúp luận văn hoàn thành theo yêu cầu đặt Xin chân thành cảm ơn Ban Giám Hiệu trường Đại Học Bách Khoa TPHCM, thầy cô giảng dạy chương trình Cao học ngành Địa Kỹ Thuật Xây Dựng, đặc biệt Thầy – Cơ môn Địa – Nền móng trang bị cho tác giả khối kiến thức hữu dụng Tác giả xin gởi lời cám ơn sâu sắc đến TS Võ Phán, Thầy đưa lời khuyên hữu ích cho Luận văn, xin cám ơn Thầy Trần Quan Hộ bảo, hướng dẫn tận tình trình thực Luận văn Xin cám ơn Ban Quản lý nhà Quận 5, Trung Tâm địa độ thị cung cấp số liệu để hoàn thành Luận văn Bên cạnh đó, xin chân thành cám ơn Ban Giám Đốc Công Ty SPCC đồng nghiệp công ty hổ trợ cho tác giả mặt thời gian điều kiện học tập để hồn thành tốt khố học Ngồi ra, xin cám ơn Giáo sư Nguyễn Văn Thơ, Yosuke Higo, F.C Townsend, Kevin Foye, Sushil K Singh, António Viana da Fonseca, Tan Thiam Soon, Vaughan Griffiths thành viên diễn đàn vietphd.org cung cấp báo, tài liệu trình thực Luận văn Tác giả xin bày tỏ lòng biết ơn sâu sắc đến người thân gia đình, bạn bè nhiệt tình giúp đỡ, tạo điều kiện thuận lợi cho tác giả hồn tất khóa học Một lần nữa, xin chân thành cảm ơn chúc sức khỏe ! TP Hồ Chí Minh, ngày 30/10/2009 SVTH NGUYỄN THANH HẢI ABSTRACT Raft foundation can be applied for tall building in some areas in Ho Chi Minh city cause of the good goelogical condition Result in settlement calculating, according to structure designer’s calculating, is bigger than observation In the thesis, different methods of settlement calculating are performed and compared together Correlation factor between modulus of deformation between laboratory and site is presented by proposing method Besides, a method of estimating raft foundation is presented Some settlement of raft foundations arround the world are analyzed and presented in the thesis Based on the result of analyzing, petitions are presented so that calculating of settlement of raft foundation is resonable and raft foundation can be selected in the first step of design NỘI DUNG Với địa chất tốt số khu vực TP Hồ Chí Minh, phương án móng bè chọn cho cơng trình cao tầng Ưu điểm móng bè thời gian thi cơng nhanh, giá thành thấp so với phương án móng khác địa chất tương tự Điều dẫn đến giá thành cơng trình thấp, đưa cơng trình nhanh vào sử dụng, đáp ứng nhu cầu nhà ngày tăng TP.HCM Tuy nhiên, theo đơn vị thiết kế, việc lựa chọn phương án móng bè gặp khó khăn độ lún tính cho kết lớn, lớn so với kết quan trắc Trong nội dung luận văn đưa hệ số tương quan m module biến dạng phòng trường theo phương pháp đề nghị; giới thiệu phương pháp tính lún cho móng bè Kết phân tích lún móng bè số cơng trình giới trình bày luận văn Từ kết phân tích, kiến nghị đưa việc tính tốn độ lún móng bè MỤC LỤC MỞ ĐẦU 1.1 GIỚI THIỆU 1.2 MỤC TIÊU ĐỀ TÀI 1.3 Ý NGHĨA, GIÁ TRỊ THỰC TIỄN 1.4 PHƯƠNG PHÁP NGHIÊN CỨU 1.5 NỘI DUNG LUẬN VĂN 1.6 HẠN CHẾ LUẬN VĂN CHƯƠNG TỔNG QUAN TÍNH TỐN ĐỘ LÚN NỀN MĨNG CƠNG TRÌNH 1.1 TÍNH TỐN ĐỘ LÚN MĨNG NƠNG 1.2 1.1.1 ĐỘ LÚN MĨNG NƠNG TRÊN NỀN ĐẤT SÉT 1.1.1.1 SO SÁNH BÀI TOÁN LÚN MÔT CHIỀU VÀ BA CHIỀU 1.1.1.2 NGHIÊN CỨU CỦA MOORE VÀ SPENCER 1.1.1.3 TỐC ĐỘ LÚN 1.1.2 ĐỘ LÚN MĨNG NƠNG TRÊN NỀN ĐẤT CÁT 11 NGHIÊN CỨU CỦA ANDERSON 15 1.3 MỘT SỐ CƠNG TRÌNH SỬ DỤNG MĨNG BÈ 21 1.4 KẾT LUẬN CHƯƠNG 22 CHƯƠNG CƠ SỞ LÝ THUYẾT TÍNH TỐN ĐỘ LÚN NỀN MĨNG CƠNG TRÌNH 24 2.1 TỔNG QUAN 24 2.2 TÍNH LÚN NỀN ĐẤT THEO KẾT QUẢ LÝ THUYẾT ĐÀN HỒI 24 2.3 TÍNH LÚN CỦA NỀN ĐẤT XEM NỀN LÀ LỚP ĐÀN HỒI CÓ CHIỀU DÀY HỮU HẠN 26 2.4 TÍNH LÚN THEO PHƯƠNG PHÁP LỚP TƯƠNG ĐƯƠNG 29 2.5 TÍNH LÚN THEO PHƯƠNG PHÁP LỚP ĐÀN HỒI 30 2.6 ĐỘ LÚN CỐ KẾT SƠ CẤP 33 2.6.1 PHƯƠNG PHÁP CỘNG LÚN TỪNG LỚP 33 2.6.2 TÍNH LÚN THEO QUAN HỆ e-logσ‘ 36 2.7 HIỆU CHỈNH ĐỘ LÚN THEO SKEMPTON-BJERRUM 41 2.8 ĐỘ LÚN CỐ KẾT THỨ CẤP 44 2.9 DỰ BÁO ĐỘ LÚN THEO KẾT QUẢ QUAN TRẮC 45 2.10.1 PHƯƠNG PHÁP ASAOKA 45 2.10.2 PHƯƠNG PHÁP HYPERBOLIC 46 2.10 PHÂN BỐ ỨNG SUẤT TRONG NỀN DO TẢI TRỌNG NGOÀI 47 2.11 KẾT LUẬN CHƯƠNG 50 CHƯƠNG TÍNH TỐN ĐỘ LÚN MĨNG BÈ 51 3.1 XÁC ĐỊNH HỆ SỐ TƯƠNG QUAN m 51 3.2 ĐỘ LÚN MÓNG BÈ THEO KAY J.N 53 3.3 ĐỘ LÚN MÓNG BÈ MỘT SỐ CƠNG TRÌNH 59 3.3.1 CƠNG TRÌNH SAVINGS BANK 59 3.3.2 CƠNG TRÌNH SHELL TOWER 60 3.3.3 CƠNG TRÌNH SAVU TOWER 61 3.4 PHÂN TÍCH BÀI TỐN LÚN TRONG PLAXIS 62 3.4.1 GÍƠI THIỆU PHẦN MỀM PLAXIS 62 3.4.2 MƠ HÌNH MOHR-COULOMB 63 3.4.3 MƠ HÌNH HARDENING SOIL 65 3.5 KẾT LUẬN CHƯƠNG 70 CHƯƠNG TÍNH TỐN CƠNG TRÌNH CỤ THỂ 71 4.1 XÁC ĐỊNH GIÁ TRỊ m 71 4.1.1 CHUNG CƯ BÀU CÁT LÔ M 71 4.1.1.1 XÁC ĐỊNH CHIỀU DÀY VÙNG ẢNH HƯỞNG LÚN H 72 4.1.1.2 KẾT QUẢ QUAN TRẮC LÚN 74 4.1.2 NHẬN XÉT KẾT QUẢ 76 4.2 TÍNH ĐỘ LÚN THEO CÁC PHƯƠNG PHÁP 77 4.2.1 TÍNH THEO QUAN HỆ e- logσ‘ 77 4.2.2 TÍNH THEO PHƯƠNG PHÁP CỦA Kay J.N 78 4.2.3 TÍNH THEO PHẦN MỀM PLAXIS 80 4.3 NHẬN XÉT KẾT QUẢ 86 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 89 TÀI LIỆU THAM KHẢO 92 PHỤ LỤC 94 DANH MỤC CÁC HÌNH VẼ Hình 1.1 So sánh độ lún từ toán chiều ba chiều Hình 1.2 Mặt cơng trình Boyd Domestic College .7 Hình 1.3 Hệ số Rf cho móng trịn .10 Hình 1.4 Hệ số Rf cho móng băng 10 Hình 1.5 So sánh tốc độ lún theo phương pháp 11 Hình 1.6 Liên hệ độ xác độ tin cậy theo phương pháp .14 Hình 1.7 Mặt cắt móng 18 Hình 1.8 Hình ảnh số cơng trình sử dụng phương án móng bè 22 Hình 2.1 Quan hệ hệ số m eo 29 Hình 2.2 Sơ đồ tính lún theo phương pháp lớp tương đương 30 Hình 2.3 Sơ đồ tính lún theo phương pháp lớp đàn hồi 31 Hình 2.4 Tính lún theo phương pháp tổng phân tố 36 Hình 2.5 Đặc tính nén – nở – nén lại ứng suất cố kết trước σ’c 37 Hình 2.6 Quan hệ e-logt để tính lún cố kết thứ cấp 45 Hình 2.7 Xác định độ lún theo Phương pháp Asaoka .46 Hình 2.8 Liên hệ giá trị (t-ti)/(s-si) (t-ti) phương pháp Hyperpolic 47 Hình 3.1 Sơ đồ tính tốn xác định m 52 Hình 3.2 Vị trí điểm xét so với tâm móng 55 Hình 3.3 Bảng tính độ lún 55 Hình 3.4 Kết quan trắc cơng trình Savings Bank 59 Hình 3.5 Mặt cắt cơng trình mặt cắt địa chất cơng trình Shell Tower 60 Hình 3.6 Mặt bố trí điểm quan trắc kết độ lún .61 Hình 3.7 Kết độ lún theo q trình xây dựng cơng trình 62 Hình 3.8 Mặt giới hạn mơ hình Mohr-Coulomb 64 -86- Hình 4.9 Độ lún mặt cắt 3-3 Từ kết phần mềm Plaxis, vẽ biểu đồ ứng suất theo phương đứng σ‘yy theo mặt cắt 1-1, 2-2, 3-3, 4-4, 5-5 sau : 10 20 30 40 50 x(m) -50 MC1-1 p(KN/m2) -100 MC2-2 -150 MC3-3 -200 MC4-4 -250 MC5-5 -300 -350 Đồ thị 4.6 Ứng suất theo chiều rộng móng 4.3 Nhận xét kết Kết độ lún tính theo phương pháp sau : Độ lún (cm) -87- 10 9.3 7.23 5.523 3.327 2.137 [1] [2] [3] [4] [5] Phương pháp tính Đồ thị 4.7 Giá trị độ lún tính theo phương pháp [1] Theo kết quan trắc [2] Theo phương pháp tổng phân tố, theo (2.26) [3] Theo quan hệ e-logσ' [4] Theo tác giả J Neil Kay [5] Mơ hình Hardening soil - Độ lún theo quan trắc 2.137cm, kết độ lún tính theo cơng thức cho kết lớn Tính lún theo phương pháp Kay với hệ số điều chỉnh theo phương pháp đề nghị cho giá trị gần với kết quan trắc Trong tính tốn sử dụng phương pháp để tính tốn - Độ lún từ chương trình Plaxis 7.23cm, nên để có gía trị hơp lý cần có thơng số đầu vào xác Ngồi việc giải tốn 3D Plaxis khó khăn phức tạp số lượng phần tử lớn, để có kết xác cần mesh mịn phần tử nên số lượng phần tử lớn, thời gian giải lâu, không phù hợp giai đoạn thiết kế ban đầu Về ứng suất đáy móng, ứng suất hồn tồn khơng nhau, thay đổi tuỳ thuộc vào vị trí gối hay nhịp dầm Tại gối, nhịp dầm có tập trung ứng suất giảm dần nhịp sàn nhỏ dần từ mặt cắt ngang móng mép móng -88- - Theo phương pháp đề nghị, tương ứng với đất sét có e=0.56 hệ số hiệu chỉnh m=6.7; cát có e=0.49 hệ số m=4.1 Khi tính lún theo (2.26), tương ứng với hệ số rỗng lớp đất, giá trị module biến dạng phòng nhân với hệ số m theo phương pháp đề nghị -89- KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ Từ kết phân tích chương trước áp dụng phương pháp tính lún cho cơng trình, luận văn đưa kết luận sau : (1) Với địa chất tốt số khu vực TP Hồ Chí Minh phương án móng bè chọn Theo kết phân tích cơng trình chương 3, kết quan trắc nhỏ so với tính tốn Ngồi ra, phương pháp tính lún hiệu chỉnh độ lún nhiều tác giả nghiên cứu, dựa kết để lựa chọn phương pháp thí nghiệm hiệu chỉnh hợp lý tính tốn (2) Để tính lún móng bè, đơn vị thiết kế hầu hết dựa phương pháp tổng phân tố, sử dụng quan hệ e-σ‘ để tính lún Trong tính tốn, để xét đến cố kết lớp đất, sử dụng quan hệ e-logσ‘ để tính, phụ thuộc vào hệ số OCR lớp đất Như vậy, tính tốn độ lún chủ yếu dựa kết thí nghiệm nén cố kết Theo nghiên cứu Poulos [16] cơng trình phân tích chương 3, kết từ thí nghiệm nén cố kết cần hiệu chỉnh Do vậy, để có kết hợp lý, sử dụng kết từ thí nghiệm nén cố kết tính tốn độ lún cần có hiệu chỉnh thích hợp (3) Trong nội dung luận văn giới thiệu phương pháp tính lún áp dụng cho móng bè Kay [14] Theo Kay, độ lún tính theo phương pháp so với kết quan trắc cơng trình cho kết hợp lý Trong công thức trên, giá trị module biến dạng lấy theo kết thí nghiệm trường Trong nội dung luận văn, giá trị module biến dạng điều chỉnh theo phương pháp đề nghị, kết tính gần với kết quan trắc Do đơn vị thiết kế sử dụng phương pháp để tính tốn khơng có thí nghiệm trường sử dụng giá trị m tương quan theo phương pháp đề nghị (4) Về phân bố ứng suất đất, khơng xét đến biến dạng ngang, áp dụng lời giải Westergaard Kết theo lời giải Westergaard cho giá trị nhỏ so với lời giải từ toán Boussinesq gần dựa theo kết -90- đo [5] Theo kết từ chương trình Plaxis, ứng suất đáy móng bè thay đổi tuỳ thuộc vào vị trí Tại gối có tập trung ứng suất giảm dần nhịp sàn nhỏ dần từ mặt cắt ngang móng mép móng (5) Việc bảo quản mốc quan trắc lún q trính xây dựng khơng đơn vị thi công bảo quan kỹ lưỡng nên mốc quan trắc thường bị mất, nên số lượng cơng trình với phương án móng bè có quan trắc hạn chế Nội dung luận văn đưa hệ số điều chỉnh module biến dạng trung bình ứng với hệ số rỗng lớp đất sét có e=0.56 m=6.7; cát có e=0.49 hệ số m=4.1 Hơn nữa, khu vực TP Hồ Chí Minh, khu vực thuận lợi để sử dụng móng bè khu vực phía Tây Nam với lớp cấu tạo lớp sét pha sạn Laterite cứng [2], nên ứng với loại đất có hệ số rỗng lân cận khoảng sử dụng giá trị m để hiệu chỉnh Với số lượng mẫu lớn lập đồ thị liên hệ hệ số rỗng giá trị m, TCXD 45-78, cho đất TP Hồ Chí Minh Từ đó, đơn vị thiết kế sử dụng liên hệ để tính tốn (6) Trong tài liệu khảo sát địa chất cho cơng trình sử dụng kết cấu móng bè nay, có thí nghiệm đơn giản phịng : thí nghiệm cắt trực tiếp, thí nghiệm nén nhanh, nén cố kết thực Do cần có thí nghiệm đáng tin cậy kết xác thí nghiệm cố kết, thí nghiệm trục CU, hay CD, thí nghiệm trường : thí nghiệm CPTu, PMT, thí nghiệm bàn nén trường Theo kết phân tích lún móng bè cơng trình chương 3, nhiều thí nghiệm trường tiến hành sở để có thơng số đầu vào xác tính tốn Do đề cương khảo sát, đơn vị thiết kế cần đưa thí nghiệm để có kết tin cậy Kiến nghị : (1) Nội dung luận văn đưa hệ số điều chỉnh module biến dạng ứng với hệ số rỗng lớp đất sét có e=0.56 cát có e=0.49, cần có nhiều số liệu thống kê với hệ số rỗng khác để có hệ số m tương ứng cho đất khu vực TP.HCM -91- (2) Trong cơng trình phân tích chương 3, nhiều thí nghiệm trường tiến hành để có kết so sánh phương pháp, đó, trước xây dựng cơng trình , đơn vị khảo sát cần có thí nghiệm trường để làm sở tốt cho việc tính tốn -92TÀI LIỆU THAM KHẢO TÀI LIỆU TIẾNG VIỆT [1] Châu Ngọc Ẩn (2004), Cơ học đất, NXB Đại học Quốc Gia TP Hồ Chí Minh [2] Lê Anh Hồng (2004), Nền Móng, Nhà xuất Xây dựng Hà Nội [3] Nguyễn Văn Đực (2005), Hội thảo “ Chất lượng kết cấu nhà cao tầng “, Hội Khoa học Kỹ thuật Xây dựng TP Hồ Chí Minh [4] Trần Quang Hộ (2007), Bài Giảng Giải pháp Nền móng cho Nhà Cao Tầng, Trường Đại Học Bách Khoa TP Hồ Chí Minh [5] Nguyễn Văn Thơ (1969), “ Kết nghiên cứu module biến dạng đất dính vùng đồng Bắc Bộ”, “ Báo cáo Khoa học” Viện Nghiên cứu Khoa học Thủy Lợi” [6] Trần Văn Việt (2004), Cẩm nang dùng cho Kỹ Sư Địa Kỹ thuật, NXB Xây Dựng [7] Vũ Cơng Ngữ, Nguyễn Thái (2006), Thí nghiệm đất trường ứng dụng phân tích móng, NXB Khoa học Kỹ thuật [8] Whitlow (1999), Cơ học đất, Nhà xuất Giáo dục TÀI LIỆU TIẾNG ANH [9] Adachi K (1987), Settlement of raft foundation of a tall building, Proceedings, 8th Asian Regional Conference on Soil Mechanics and Foundation Engineering, Kyoto, Japan, p.337-340 [10] Anderson J.B., Townsend F.C and Rahelison L (2007), Load testing and settlement prediction of shallow foundation, Journal of Geotechnical and Geoenviromental Engineering, vol.133, p.1494-1502 [11] Budhu M.(2000), Soil Mechanics and Foundations, John Wiley & Sons, Inc [12] Das B.M (1997) , Advanced Soil Mechanics, Taylors&Francis -93[13] Duncan J.M.and Buchignani A.L.(1976), An Engineering manual for settlement studies, Department of Civil Engineering, University of California, Berkeley [14] Kay J.N and Cavagnaro R.L (1983), Settlement of raft foundations, Journal of Geotechnical Engineering vol.109, p1367-1382 [15] Leonard, G.A (1976), Estimating consolidation settlement of shallow foundation on over consolidated clay, Special Report, Transportation Research Board, p13-16 [16] Poulos H.G (2000), Foundation settlements analysis – Practice versus Research, The Eigthth Spencer J Buchanan Lecture Geoenviromental Engineering, vol.133, p1494-1500 [17] Tan Thiam-Soon, Toshiyuki Inoue (1991), Hyperbolic method for consolidation analysis, Journal of Geotechnical Engineering vol.117, p1723-1737 [18] Wong I.H., Ooi I.K and Broms B.B (1996), Performance of raft foundations for high-rise buildings on the Bouldery Clay in Singapore ,Canadian Geotech Journal , p219-236 -94- PHỤ LỤC KẾT QUẢ ỨNG SUẤT TỪ CHƯƠNG TRÌNH PLAXIS TẠI CÁC MẶT CẮT -95- GIÁ TRỊ ỨNG SUẤT TẠI MẶT CẮT 1-1 x(m)= 31.894198 z(m) z(m) σ'yy(KN) σ'yy(KN) 0.00000 -73.714 13.50000 -263.014 0.00000 -24.247 13.50000 -300.464 0.00000 -68.565 14.09474 -236.473 1.26348 -73.705 14.68948 -209.933 2.52696 -123.163 14.68948 -204.866 2.52696 -119.949 14.79734 -201.782 3.47400 -145.027 14.90520 -198.698 4.42104 -162.048 14.90520 -193.384 4.42104 -170.105 14.95927 -192.756 4.76871 -180.378 15.01335 -192.128 5.11638 -198.709 15.01335 -195.983 5.11638 -202.144 15.51475 -187.689 5.55819 -227.722 16.01614 -179.394 6.00000 -202.622 16.01614 -179.850 6.00000 -253.300 16.08700 -179.767 6.69722 -181.868 16.15786 -179.683 7.39443 -155.971 16.15786 -181.439 7.39443 -161.113 16.41434 -190.194 7.47991 -154.555 16.67081 -198.808 7.56540 -153.139 16.67081 -198.948 7.56540 -150.000 16.98960 -209.535 7.62329 -149.362 17.30839 -215.002 7.68117 -148.723 17.30839 -220.262 7.68117 -151.001 17.38500 -218.821 8.44248 -154.526 17.46161 -222.640 9.20378 -158.533 17.46161 -223.781 9.20378 -158.051 17.54892 -227.687 9.70006 -154.846 17.63624 -235.933 10.19634 -151.159 17.63624 -231.593 10.19634 -151.419 18.06812 -263.082 10.46585 -155.380 18.50000 -290.230 10.73536 -160.983 18.50000 -292.974 10.73536 -159.342 19.09474 -254.069 11.22913 -169.748 19.68948 -211.073 11.72291 -178.514 19.68948 -215.163 11.72291 -174.400 19.79734 -205.756 11.90508 -181.091 19.90520 -200.440 12.08726 -189.202 19.90520 -196.130 12.08726 -187.781 19.95927 -195.346 12.24311 -198.788 20.01335 -194.562 12.39897 -208.375 20.01335 -197.766 12.39897 -213.767 20.51475 -187.871 12.94948 -257.115 21.01614 -177.976 z(m) 21.01614 21.08700 21.15786 21.15786 21.41434 21.67081 21.67081 21.98960 22.30839 22.30839 22.38500 22.46161 22.46161 22.54892 22.63624 22.63624 23.06812 23.50000 23.50000 24.19722 24.89443 24.89443 24.97992 25.06540 25.06540 25.12329 25.18117 25.18117 25.94248 26.70378 26.70378 27.20006 27.69634 27.69634 27.96585 28.23536 28.23536 28.72913 29.22291 29.22291 29.40508 29.58726 29.58726 σ'yy(KN) -178.096 -177.760 -177.425 -179.530 -187.284 -195.038 -194.283 -202.575 -205.318 -210.867 -208.645 -211.972 -214.140 -215.957 -222.805 -217.774 -239.117 -255.429 -296.253 -242.518 -188.783 -183.536 -178.200 -172.864 -170.185 -168.789 -167.393 -169.097 -164.340 -159.583 -160.602 -151.290 -141.979 -142.334 -142.959 -143.584 -145.004 -147.963 -150.922 -147.157 -151.235 -155.313 -156.939 z(m) 29.74311 29.89897 29.89897 30.44948 31.00000 31.00000 32.00917 33.01835 33.01835 33.17742 33.33649 33.33649 33.46379 33.59108 33.59108 35.29554 37.00000 37.00000 37.00000 σ'yy(KN) -158.754 -160.570 -165.911 -179.368 -192.824 -242.911 -186.441 -129.971 -126.490 -118.523 -110.556 -119.602 -114.643 -109.683 -114.435 -74.739 -35.043 -73.979 -68.892 -96- GIÁ TRỊ ỨNG SUẤT TẠI MẶT CẮT 2-2 x(m)= 27.013652 z(m) z(m) σ'yy(KN) σ'yy(KN) 0.00000 -66.256 12.73325 -222.007 0.00000 -47.456 12.73325 -208.969 0.00000 -61.105 13.11663 -241.103 1.80382 -84.749 13.50000 -228.962 3.60763 -108.580 13.50000 -273.238 3.60763 -122.042 13.64716 -225.145 3.74225 -113.547 13.79431 -234.751 3.87687 -118.513 13.79431 -221.328 3.87687 -97.169 14.13650 -220.472 4.08098 -109.732 14.47869 -225.459 4.28510 -122.565 14.47869 -206.193 4.28510 -122.296 14.86823 -202.479 5.14255 -175.269 15.25778 -179.500 6.00000 -227.973 15.25778 -188.616 6.00000 -179.811 15.43020 -182.025 6.14484 -177.356 15.60261 -175.434 6.28967 -193.316 15.60261 -191.142 6.28967 -174.901 16.02239 -191.400 6.91841 -165.761 16.44216 -176.071 7.54716 -138.207 16.44216 -191.658 7.54716 -152.010 16.52817 -177.860 7.74570 -140.227 16.61417 -179.649 7.94424 -128.443 16.61417 -172.479 7.94424 -141.939 16.93002 -189.909 8.29545 -123.881 17.24586 -206.855 8.64666 -110.421 17.24586 -207.338 8.64666 -105.822 17.46222 -219.960 8.93234 -103.200 17.67858 -233.065 9.21802 -95.979 17.67858 -211.991 9.21802 -93.894 17.74126 -215.785 9.49042 -98.804 17.80395 -216.446 9.76282 -103.713 17.80395 -219.578 9.76282 -102.494 18.15198 -235.377 10.27331 -115.433 18.50000 -254.308 10.78381 -116.025 18.50000 -252.071 10.78381 -128.372 18.64716 -244.194 11.04958 -128.293 18.79431 -247.698 11.31536 -140.561 18.79431 -236.317 11.31536 -136.457 19.13650 -226.748 11.70269 -164.361 19.47869 -205.797 12.09002 -170.062 19.47869 -227.410 12.09002 -192.264 19.86823 -203.994 12.41164 -196.034 20.25778 -180.578 z(m) 20.25778 20.43020 20.60261 20.60261 21.02239 21.44216 21.44216 21.52817 21.61417 21.61417 21.93002 22.24586 22.24586 22.46222 22.67858 22.67858 22.74126 22.80395 22.80395 23.15198 23.50000 23.50000 23.64484 23.78967 23.78967 24.41841 25.04716 25.04716 25.24570 25.44424 25.44424 25.79545 26.14666 26.14666 26.43234 26.71802 26.71802 26.99042 27.26282 27.26282 27.77331 28.28381 28.28381 σ'yy(KN) -187.720 -182.183 -176.647 -192.070 -191.319 -190.568 -176.869 -179.336 -181.803 -172.264 -188.928 -205.592 -204.226 -216.893 -210.517 -229.561 -213.054 -215.590 -212.512 -220.513 -228.513 -261.876 -250.206 -238.535 -260.725 -209.199 -157.673 -176.833 -162.443 -148.053 -165.413 -143.397 -121.381 -129.475 -117.941 -106.408 -102.246 -101.017 -99.787 -99.065 -101.121 -103.177 -94.797 z(m) 28.54958 28.81536 28.81536 29.20269 29.59002 29.59002 29.91164 30.23325 30.23325 30.61663 31.00000 31.00000 31.85755 32.71510 32.71510 32.91915 33.12320 33.12320 33.25779 33.39238 33.39238 35.19619 37.00000 37.00000 37.00000 39.20340 39.20340 41.40680 41.40680 41.40680 41.40680 σ'yy(KN) -103.803 -112.808 -112.855 -135.976 -159.098 -143.623 -156.538 -169.452 -159.885 -168.102 -176.320 -223.359 -171.886 -120.413 -119.294 -107.010 -94.726 -115.816 -110.648 -105.480 -120.380 -80.561 -40.743 -69.201 -54.843 -69.240 -75.583 -69.279 -72.928 -96.323 -77.072 -97- GIÁ TRỊ ỨNG SUẤT TẠI MẶT CẮT 3-3 x(m)= 19.93378 z(m) z(m) σ'yy(KN) σ'yy(KN) 0.00000 -68.019 11.78664 -128.223 0.00000 -45.944 11.78664 -153.430 0.00000 -65.317 12.42488 -185.936 1.42283 -72.158 13.06312 -243.649 2.84566 -96.334 13.06312 -219.911 2.84566 -98.372 13.28156 -238.697 3.50263 -120.489 13.50000 -203.238 4.15960 -144.645 13.50000 -257.482 4.15960 -115.534 13.65249 -206.194 4.89826 -169.811 13.80497 -209.151 5.63692 -204.845 13.80497 -212.993 5.63692 -224.088 14.10579 -213.490 5.81846 -214.754 14.40660 -213.987 6.00000 -224.664 14.40660 -223.381 6.00000 -193.955 14.69527 -212.657 6.16055 -190.000 14.98393 -201.933 6.32110 -202.011 14.98393 -192.669 6.32110 -186.045 15.03398 -192.143 7.00115 -164.947 15.08403 -207.553 7.68119 -140.730 15.08403 -191.616 7.68119 -127.883 15.49184 -199.340 7.84438 -131.582 15.89965 -191.126 8.00757 -122.434 15.89965 -184.613 8.00757 -137.311 15.92033 -184.310 8.43344 -103.180 15.94101 -191.050 8.85930 -69.049 15.94101 -184.007 8.85930 -69.051 16.38372 -192.479 8.99050 -58.648 16.82643 -193.908 9.12170 -53.860 16.82643 -185.379 9.12170 -48.245 16.83921 -185.541 9.60140 -43.094 16.85199 -185.703 10.08111 -32.329 16.85199 -190.749 10.08111 -44.012 17.23252 -206.238 10.20866 -43.061 17.61305 -221.728 10.33620 -42.293 17.61305 -215.047 10.33620 -42.110 17.92358 -219.331 10.34607 -42.514 18.23411 -212.070 10.35594 -42.735 18.23411 -223.616 10.35594 -37.482 18.36705 -215.827 10.36915 -38.091 18.50000 -219.585 10.38236 -37.199 18.50000 -251.808 10.38236 -38.700 18.86803 -221.318 11.08450 -95.314 19.23605 -190.828 z(m) 19.23605 19.27095 19.30586 19.30586 19.42639 19.54693 19.54693 19.95837 20.36981 20.36981 20.48187 20.59393 20.59393 20.98349 21.37305 21.37305 21.57088 21.76870 21.76870 22.13721 22.50573 22.50573 22.87572 23.24572 23.24572 23.37286 23.50000 23.50000 23.86222 24.22445 24.22445 24.54694 24.86944 24.86944 25.35726 25.84508 25.84508 25.87785 25.91062 25.91062 26.48067 27.05072 27.05072 σ'yy(KN) -192.806 -190.451 -210.887 -188.096 -203.539 -196.190 -199.198 -177.004 -154.810 -165.760 -164.376 -162.992 -167.667 -170.039 -172.412 -159.575 -169.604 -167.890 -179.634 -191.682 -215.473 -194.772 -212.026 -215.959 -229.280 -219.807 -223.654 -259.541 -231.850 -204.160 -216.482 -191.802 -167.122 -188.508 -152.506 -116.505 -121.373 -119.655 -117.937 -129.187 -105.590 -81.994 -81.741 z(m) 27.11460 27.17847 27.17847 27.76799 28.35750 28.35750 28.62647 28.89543 28.89543 29.18432 29.47321 29.47321 30.09655 30.71989 30.71989 30.85995 31.00000 31.00000 31.31328 31.62656 31.62656 32.33794 33.04931 33.04931 33.51854 33.98776 33.98776 35.49388 37.00000 37.00000 37.00000 38.77140 38.77140 40.54280 40.54280 40.54280 40.54280 σ'yy(KN) -81.401 -81.061 -83.106 -95.793 -108.481 -103.782 -115.307 -120.483 -126.832 -138.473 -156.463 -141.825 -169.677 -197.529 -177.912 -180.495 -183.077 -226.454 -207.482 -188.510 -200.516 -155.394 -110.271 -136.034 -118.271 -100.508 -109.927 -70.803 -31.679 -68.497 -55.293 -68.756 -69.793 -69.015 -70.442 -84.293 -75.249 -98- GIÁ TRỊ ỨNG SUẤT TẠI MẶT CẮT 4-4 x(m)= 10.89404 z(m) σ'yy(KN) σ'yy(KN) z(m) 0.00000 -50.163 13.09461 -235.006 0.00000 -68.406 13.09461 -212.150 0.00000 -66.828 13.29731 -230.387 1.83765 -85.676 13.50000 -215.653 3.67531 -106.212 13.50000 -248.625 3.67531 -121.188 13.76523 -210.166 3.81166 -111.715 14.03045 -219.077 3.94801 -97.769 14.03045 -204.678 3.94801 -117.218 14.43843 -201.378 4.24701 -118.752 14.84641 -183.680 4.54600 -139.736 14.84641 -201.015 4.54600 -137.854 15.27179 -180.944 5.27300 -181.898 15.69718 -176.144 6.00000 -190.979 15.69718 -160.874 6.00000 -225.941 15.94096 -174.816 6.25826 -184.421 16.18473 -173.489 6.51652 -193.184 16.18473 -166.872 6.51652 -177.862 16.54819 -171.943 7.07991 -162.558 16.91165 -177.014 7.64329 -131.931 16.91165 -165.765 7.64329 -154.516 17.45959 -192.968 8.28265 -110.351 18.00754 -200.242 8.92201 -66.186 18.00754 -220.171 8.92201 -75.667 18.25377 -209.811 9.04321 -66.224 18.50000 -219.379 9.16441 -57.573 18.50000 -228.065 9.16441 -56.782 18.69272 -217.526 9.25873 -55.298 18.88543 -223.239 9.35305 -53.022 18.88543 -206.987 9.35305 -52.886 19.16423 -205.316 9.91391 -61.024 19.44304 -201.669 10.47477 -68.845 19.44304 -187.393 10.47477 -69.161 19.88085 -177.176 10.72428 -88.082 20.31865 -152.683 10.97378 -97.103 20.31865 -163.708 10.97378 -107.319 20.43292 -160.837 11.27385 -120.591 20.54719 -162.067 11.57392 -128.491 20.54719 -157.965 11.57392 -144.079 21.03596 -161.412 11.74484 -140.051 21.52474 -160.757 11.91576 -138.405 21.52474 -153.828 11.91576 -151.612 21.55127 -154.611 12.50518 -186.706 21.57780 -155.394 z(m) 21.57780 21.67522 21.77265 21.77265 22.20779 22.64292 22.64292 22.76900 22.89508 22.89508 23.19754 23.50000 23.50000 23.68968 23.87935 23.87935 24.44493 25.01050 25.01050 25.27735 25.54420 25.54420 25.81894 26.09367 26.09367 26.45492 26.81617 26.81617 27.02097 27.22577 27.22577 27.78127 28.33676 28.33676 28.48906 28.64136 28.64136 29.10364 29.56592 29.56592 29.94978 30.33363 30.33363 σ'yy(KN) -145.351 -150.074 -154.797 -153.226 -175.288 -197.349 -183.760 -187.686 -191.612 -186.735 -193.223 -229.875 -199.711 -216.654 -203.432 -220.591 -180.012 -139.432 -155.617 -139.073 -122.530 -132.648 -116.665 -100.682 -108.939 -90.898 -72.858 -69.891 -67.637 -65.384 -54.093 -63.020 -71.948 -66.199 -71.297 -76.394 -78.939 -103.931 -128.922 -120.639 -135.910 -151.180 -140.893 z(m) 30.66682 31.00000 31.00000 31.74528 32.49057 32.49057 32.79926 33.10796 33.10796 33.31157 33.51519 33.51519 35.25759 37.00000 37.00000 37.00000 39.14773 39.14773 41.29546 41.29546 41.29546 41.29546 41.70240 41.70240 σ'yy(KN) -148.640 -156.387 -186.080 -151.238 -116.397 -115.056 -99.771 -84.486 -73.701 -67.405 -61.109 -71.055 -54.466 -37.877 -65.501 -59.019 -68.302 -69.753 -71.102 -70.795 -80.487 -74.271 -71.423 -74.526 -99- GIÁ TRỊ ỨNG SUẤT TẠI MẶT CẮT 5-5 x(m)= 3.79139 z(m) σ'yy(KN) σ'yy(KN) z(m) 0.00000 -81.606 8.93347 -43.153 0.00000 -74.606 8.93347 -45.266 0.00000 -68.159 9.28975 -33.900 1.68688 -69.885 9.64603 -25.341 3.37377 -65.163 9.64603 -24.646 3.37377 -48.867 10.10477 -47.189 3.63980 -50.414 10.56352 -67.378 3.90584 -67.040 10.56352 -69.037 3.90584 -51.962 11.02174 -88.390 4.30924 -88.798 11.47997 -100.677 4.71264 -110.556 11.47997 -109.401 4.71264 -113.887 12.15226 -138.967 5.35632 -144.712 12.82455 -177.256 6.00000 -153.175 12.82455 -160.205 6.00000 -175.537 13.16228 -178.170 6.26009 -146.661 13.50000 -183.597 6.52018 -140.147 13.50000 -196.136 6.52018 -151.272 13.91258 -169.557 7.13862 -123.571 14.32515 -158.238 7.75706 -105.561 14.32515 -155.516 7.75706 -95.870 14.68209 -143.708 8.02502 -86.326 15.03902 -129.178 8.29298 -67.091 15.03902 -141.095 8.29298 -81.098 15.55218 -138.098 8.61322 -63.182 16.06535 -136.360 z(m) 16.06535 16.51154 16.95773 16.95773 17.26811 17.57848 17.57848 18.03924 18.50000 18.50000 18.91258 19.32515 19.32515 19.68209 20.03902 20.03902 20.55218 21.06535 21.06535 21.51154 21.95773 21.95773 22.26811 22.57848 22.57848 σ'yy(KN) -135.101 -136.822 -137.284 -128.702 -141.924 -149.887 -155.146 -166.663 -190.541 -183.439 -172.626 -154.711 -158.116 -140.339 -132.844 -122.562 -128.243 -123.643 -125.387 -124.579 -123.770 -115.656 -126.636 -134.450 -137.616 z(m) 23.03924 23.50000 23.50000 23.76009 24.02018 24.02018 24.63862 25.25706 25.25706 25.52502 25.79298 25.79298 26.11322 26.43347 26.43347 26.78975 27.14603 27.14603 27.60477 28.06352 28.06352 28.52174 28.97997 28.97997 29.65226 σ'yy(KN) -147.054 -159.658 -177.062 -165.273 -165.545 -153.484 -131.205 -96.866 -104.409 -87.391 -70.374 -76.036 -56.481 -36.925 -37.730 -20.653 -3.576 -8.745 -12.190 -15.635 -8.361 -22.924 -37.486 -31.009 -68.262 z(m) 30.32455 30.32455 30.66228 31.00000 31.00000 31.64365 32.28729 32.28729 32.69082 33.09434 33.09434 33.36051 33.62667 33.62667 35.31334 37.00000 37.00000 37.00000 39.39577 39.39577 41.79155 41.79155 41.79155 41.79155 41.95709 41.95709 σ'yy(KN) -105.515 -92.883 -105.823 -118.763 -137.275 -102.774 -68.273 -70.323 -47.059 -23.796 -23.459 -21.824 -20.189 -26.643 -41.000 -55.358 -63.931 -67.828 -69.599 -70.473 -75.268 -74.530 -73.117 -69.067 -75.085 -68.866 TÓM TẮT LÝ LỊCH TRÍCH NGANG Họ Tên: Nguyễn Thanh Hải Ngày tháng năm sinh: 17/05/1983 Nơi sinh: Quảng Ngãi Địa liên lạc: 133/25/15 Ny Sư Huỳnh Liên, F10 Q Tân Bình, TP HCM Điện thoại : 0907 303 556 Email thanhhaibox@gmail.com QUAÙ TRÌNH ĐÀO TẠO Từ năm 2000 đến năm 2006: Sinh viên trường ĐH Bách Khoa TP HCM Từ năm 2007 đến năm 2009: Học viên cao học trường ĐH Bách Khoa TP.HCM QUÁ TRÌNH CÔNG TÁC Từ năm 2006 đến nay: Nhân viên Phòng Thiết kế Cty SPCC ... sánh độ lún tính theo phương pháp Bảng 1.5 Các phương pháp thơng số tính tốn độ lún cát 12 Bảng 1.6 Thời gian tính theo phương pháp .15 Bảng 1.7 Giá trị độ lún tính theo phương pháp. .. móng bè cho cơng trình 1.4 Phương pháp nghiên cứu - Nghiên cứu lý thuyết : sử dụng cơng tính lún theo phương pháp khác nhau, sử dụng gía trị hiệu chỉnh tính lún, giới thiệu phương pháp tính lún. .. theo phương pháp đề nghị; giới thiệu phương pháp tính lún cho móng bè Kết phân tích lún móng bè số cơng trình giới trình bày luận văn Từ kết phân tích, kiến nghị đưa việc tính tốn độ lún móng bè