TÍNH TOÁN THIẾT kế hệ THỐNG cấp ĐÔNG

TÍNH TOÁN THIẾT KẾ HỆ THỐNG CẤP ĐÔNG 4.1 Hệ thống cấp đơng Vì sản phẩm thịt heo lát nên ta chọn phương pháp cấp đông theo kiểu tiếp xúc 4.1.1 Tủ đông tiếp xúc Yêu cầu tủ đông tiếp xúc sau: Năng suất: 750 kg/mẻ Thời gian : 2.5 giờ/mẻ Sản phẩm: thịt heo Nhiệt độ tủ: -350C Trong mục này, ta chọn tủ cấp đơng có sẵn thị trường nên ta dựa vào suất Ta chọn thông số tủ cấp đông tiếp xúc sau Năng suất 750kg/mẻ Sản phẩm cấp đông thịt heo Thời gian cấp đông 2.5 Kiểu cấp đông Tiếp xúc Khối lượng khay cấp đông kg Phương pháp cấp dịch Bơm Nhiệt độ sản phẩm đầu vào 100C Nhiệt độ trung bình sản phẩm sau cấp đông -250C Nhiệt độ tâm sản phẩm sau cấp đông -200C Kích thước khay cấp Đáy đơng tiêu chuẩn Đáy 290×210mm 280×200mm Cao 70mm Với suất 750kg/mẻ chọn tủ cấp đơng: tủ 750kg/mẻ 750kg/mẻ Kích thước tủ cấp đơng Bên 3000×1500×1390 mm Bên ngồi 3300×1660×1690 mm Số lượng lắc N Cơng suất ben thuỷ lực(kW) 0.75 Diện tích tường, trần, tủ m2 18 Diện tích cửa tủ m2 11 Hình: Tủ đơng tiếp xúc thực Hình: Bố trí khay cấp đơng lắc Ta thấy lắc có 36 khay Tủ đông tiếp xúc Chiều dày lớp cách nhiệt tủ đông cho bảng theo (Tr186HTM&TBL) 4.2.1Tính kiểm tra lớp cách nhiệt: Tra bảng 3-3 trang 84 tài liệu HDTKHTL, hệ số truyền nhiệt k vách phụ thuộc vào nhiệt độ buồng lạnh Theo yêu cầu, nhiệt độ bên tủ -35 0C, ta chọn hệ số dẫn nhiệt k = 0,19 W/m2.K Với tủ cấp đông tiếp xúc chọn trước có chiều dày lớp cách nhiệt δ cn=0,15m λcn=0,02 W/m.K Ta tính hệ số truyền nhiệt qua tủ sau: k n   1   i  cn   t i 1 i cn  n  W 0,13( ) 3 0,6 10 0,15 m K 2   23,3 22 0.02 - Như với chiều dày cách nhiệt δcn=0,15m thỏa hệ số truyền nhiệt thực nghiệm bảng 3-3 4.2.2Tính kiểm tra đọng sương: Cũng với thơng số ngồi trời (t1 = 36,80C, 1 = 74%) nhiệt độ buồng cấp đông -350C, ta xác định hệ số truyền nhiệt tối đa cho phép để không đọng sương bề tủ sau: k s  0,95 n t1  t s 36,8  31.39767 W  0,95 �8 �  0,572 ( ) t1  t2 36,8  35 m K Như vậy, với  = 0,15m thỏa mãn tủ khơng bị động sương bên ngồi (ks>k) 4.2.1.1.Dòng nhiệt qua kết cấu bao che Qbc Qbc  k v Fv  k c Fc  t Trong đó: Fv , Fc -diện tích bề mặt vách cửa t t n  t t , với t n nhiệt độ khơng khí bên tường tn  27.90 C t t nhiệt độ khơng khí bên tủ cấp đơng t t  35 C k v , k c -Hệ số truyền nhiệt qua vách cửa tủ Từ bảng 4.12 [Tr191-HTM&TBL] ta xác định Fv  18 Fc  11 Và k v k c 0.13 W m K tính tốn phần trước Qbc   kv Fv  kc Fc  �t  0.13 � 18  11 � 27.9   35    237  W  4.2.1.2.Dòng nhiệt tiêu tốn q trình làm đơng sản phẩm Qcđ Tủ cấp đông với suất 750kg/mẻ tức lần nhập khuôn ta xếp 750 kg vào tủ Nhưng kết đông, để tránh nước gây hao hụt khối lượng_do nước bay người ta phải châm thêm nước vào sản phẩm thực tế lượng nước châm vào mẻ sản phẩm tính sau: Số khay tổng cộng : 36 �9  324 khay Khối lượng khay là: 750  2,315kg 324 Vậy mẻ phải châm thêm:  2,315    315  gH 2O  Như mẻ cấp đơng 750kg có: 648 kg thịt 102 kg nước Dòng nhiệt tiêu tốn q trình cấp đơng tính theo cơng thức sau: Qcđ = Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5 +Q6 + Q7 + Q8 [kW] Trong đó: Q1 lượng nhiệt cần lấy để hạ thấp nhiệt độ thực phẩm từ nhiệt độ ban đầu nhiệt độ cuối q trình cấp đơng Q xác định sau: Q1 = C1.G.t [kW] Với C1 2,98 KJ kgK nhiệt dung riêng thịt heo.(Tr73- HTM&TBL) G = 648 kg/mẻ – khối lượng thịt nhập vào mẻ cấp đông (thời gian mẻ cấp đông 2h30’) t = t1 – t2 = 5+20=300C t1=100C nhiệt độ thịt ban đầu nhập vào tủ lấy nhiệt độ phòng chờ đơng t2 = -200C nhiệt độ trung bình sản phẩm cuối q trình cấp đơng) Q1  2,98 �648 �30  6.4368  kW  9000 Q2 nhiệt lượng cần lấy để làm kết tinh nước thực phẩm Q xác định theo công thức sau: Q2 G.L.  [kW] Với L 335 KJ kg nhiệt đông đặc nước  = 70% hàm lượng nước thực phẩm (độ ẩm)  = 89% tỷ lệ đóng băng -200C Q2  G.L.   648 �335 �0, �0,89  15.027 [kW] 9000 Q3 lượng nhiệt cần lấy để làm giảm nhiệt độ nước kết tinh xuống tới nhiệt độ cuối q trình cấp đơng Q xác định theo công thức sau: Q3 G. .C  t db  t  [kW] Với C 2,1 KJ kgK – nhiệt dung riêng nước đá.(Tr80-CNL) tđb = -10C – nhiệt độ đóng băng nước Q3  G. .C3  tdb  t2   648 �0, �0,89 �2,1�19  1.79 [kW] 9000 Q4 nhiệt lượng cần lấy để làm giảm nhiệt độ thành phần nước khơng đóng băng xuống nhiệt cuối q trình cấp đơng Q xác định theo công thức sau: Q4 = G..(1 - ).C4.(tđb – t2) [kW] Với C 2,9 KJ kgK – nhiệt dung riêng thành phần nước khơng đóng băng thực phẩm Q4  2,9 �648 �0, �  0,89  �19 9000  0,305 [kW] Q5 nhiệt lượng lấy để hạ thấp nhiệt độ thành phần chất khô thực phẩm đến nhiệt độ cuối trình cấp đông Q5 xác định sau: Q5 = G.(1 - ).C5.(tđb – t2) [kW] Với C 1,3 Q5  KJ - nhiệt dung riêng chất khô kgK 1,3 �648 �  0,  �19 9000  0,533 [kW] Q6 nhiệt lượng cần lấy để làm đông đặc nước châm khuôn Q bal gồm thành phần sau: Thành phần nhiệt lượng lấy để làm lạnh nước từ nhiệt độ ban đầu xuống nhiệt độ nước bắt đầu kết tinh Ql Thành phần nhiệt lấy để làm nước đông đặc Qđ Thành phần nhiệt lấy để làm giảm nhiệt độ nước đóng băng đến nhiệt độ cuối q trình cấp đơng Qđb Như vậy, Q6 xác định sau: Q6 = Ql + Qđ + Qđb [kW] Với Ql = Gn.Cn.(tbđ – tđb) Trong đó: Gn = 102 kg/mẻ – khối lượng thành phần nước châm mẻ cấp đông C n 4,19 KJ kgK - nhiệt dung riêng nước châm tbđ = 50C –là nhiệt độ ban đầu nước châm vào khuôn (lấy nhiệt độ nước qua làm lạnh sơ bộ) tđb = -10C – nhiệt độ kết tinh nước Ql  102 �4,19 �   1  9000  0, 28 [kW] Qđ = L.Gn Trong đó: L =335 kJ/kg – nhiệt đơng đặc nước Qd  335 �102  3.8 [kW] 9000 Qđb = Gn.Cnđ.(tđb – t2) Trong đó: C nd 2,1 Qdb  KJ nhiệt dung riêng nước đá kgK 2,1�102 � 1   20   9000  0.452 [kW]  Q6 = Ql + Qđ + Qđb = 4.53 (kW) Q7 nhiệt lượng cần lấy để làm giảm nhiệt độ khuôn đựng sản phẩm xuống đến nhiệt độ cuối trình cấp đông Q xác định sau: Q7 = Gkh.N.Ckh.(t1 – t2) [kW] Với Gkh = Vkh.kh Trong đó: kh = 7230 kg/m3 – khối lượng riêng thiếc Khn có kích thước: (290x280 - 210 x200)x70, bề dầy khn 1mm Do đó, thể tích khn tính sau: Vkh  290  280  70 1   210  200  70 1  280 200 1 124,6 10  m  Gkh = 124,6x10-6x7230 =0.9 (kg) N = 9×36=324 khn – số khuôn nhập vào mẻ sản phẩm Ckh = 0.054 kJ/kgđộ – nhiệt dung riêng thiết t1 = 250C –nhiệt độ ban đầu khuôn nhập vào t2 = -350C – nhiệt độ khuôn cuối trình cấp đơng (lấy nhiệt độ tủ khuôn tiếp xúc trực tiếp với không gian tủ) Q7  0,9 �324 �0, 054 � 25   35   9000  0,105 [kW] Q8 nhiệt cần lấy làm giảm nhiệt độ khơng khí mơi trường cấp đông Q8 xác định theo công thức sau: Q8 = Gkk.(i1 – i2) [kW] Với G kk  V  kk khối lượng không khí tủ cấp đơng Trong đó: V = 3×1,5×1.39 m3 – thể tích mơi trường cấp đơng thơng thường thể tích khơng khí chiếm 2/3 thể tích mơi trường cấp đơng nên thể tích khơng khí tủ 2/3V kk = 1.453 kg/m3 khối lượng riêng trung bình khơng khí q trình cấp đơng (và lấy khối lượng riêng khơng khí nhiệt độ tâm sản phẩm cuối q trình cấp đơng -200C) 2 Gkk  V  kk  �3×1,5×1.39 �1, 453  6.059  kg  3 i1 = 112.8748 kJ/kg entalpy khơng khí trạng thái ban đầu ( điều kiện nhiệt độ t = 27.90C,  = 74% - tra đồ thị I – d ) i2 = -31,5 kJ/kg entalpy khơng khí trạng thái cuối q trình cấp đơng ( điều kiện nhiệt độ t = -300C,  = 98% - tra bảng) Q8  6.059 � 112.8748  31,5  9000  0, 097 [kW] Như vậy, tổng dòng nhiệt tiêu tốn trình cấp đơng là: Qcđ = Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5 + Q6 +Q7 + Q8 = 6.4368  15.027  1.79  0.305  0.533  4.53  0.105  0.097 = 28.824 [kW] 4.2.1.3.Dòng nhiệt vận hành Qvh Khi cấp đơng thực châm nước lần hai lần Châm nước lần có ưu điểm tiết kiệm lao động thời gian cấp đơng ngắn có khuyết điểm dễ làm xê dịch bề mặt Còn châm nước hai lần có ưu điểm khơng làm xê dịch bề mặt thời gian cấp đông lâu hao tổn khối lượng nhiều Với thời gian cấp đông 30 phút dạng cấp đông nhanh nên chọn phương thức châm nước lần dòng nhiệt vận hành cấp đông Qvh = 4.2.1.4Xác định tải nhiệt cho máy nén, thiết bị Tải nhiệt cho thiết bị dùng để tính tốn diện tích trao đổi nhiệt cần thiết cho thiết bị bay Để đảm bảo nhiệt độ tủ điều kiện bất lợi nhất, người ta tính tải nhiệt cho thiết bị tổng tải nhiệt thành phần có giá trị cao Như vậy, tải nhiệt cho thiết bị bay xác định sau: Q0TB = Qbc + Qcđ + Qvh = 60,2018+0,237 + = 29.601 (kW) Nhiệt lượng dùng để tính diện tích trao đổi nhiệt, thực tế ta chọn tủ nên lượng nhiệt dùng để tính thử lại diện tích trao đổi nhiệt Tải nhiệt cho máy nén dùng để chọn công suất máy nén cho tủ cấp đông, công suất máy nén khơng đủ thời gian cấp đơng kéo dài gây giảm chất lượng thực phẩm thẩm chí khơng thể hạ nhiệt độ sản phẩm đến nhiệt độ cuối q trình cấp đơng theo yêu cầu Để đảm bảo thời gian cấp đơng, người ta tính tải nhiệt cho thiết bị tổng tải nhiệt thành phần có giá trị cao Như vậy, tải nhiệt cho máy nén xác định sau: Q0MN = Qbc + Qcđ + Qvh = 29.601 (kW) Ngoài ra, tải nhiệt cho máy nén tính thêm nhiệt lượng q nhiệt đầu hút nhiệt lượng cộng vào phần lập chu trình tính chọn máy nén 5.2 Tủ cấp đông 5.2.1.Chọn thông số chế độ làm việc 5.2.1.1.Nhiệt độ bay môi chất lạnh t0 Nhiệt độ sôi môi chất lạnh t0 phụ thuộc vào nhiệt độ tủ cấp đông phương pháp làm lạnh Với phương pháp làm lạnh trực tiếp t xác định sau: t0 = tf - t0 [0C] Trong đó: tf = -350C – nhiệt độ tủ cấp đông theo yêu cầu t0 = 50 - 120C – hiệu nhiệt độ yêu cầu (theo [7/ 171])  t0 = -33 – = -400C 5.2.1.2.Nhiệt độ ngưng tụ môi chất lạnh tk Nhiệt độ ngưng tụ phụ thuộc vào nhiệt độ môi trường làm mát thiết bị ngưng tụ loại thiết bị ngưng tụ Với dàn ngưng kiểu tưới t k xác định sau: tk = tw + tk [0C] Trong đó: tw = tư + tw = 24+3 =27 0C – nhiệt độ nước tuần hồn (t nhiệt độ ướt ứng với thơng số nhiệt độ độ ẩm môi trường, tw = ÷ 40C, chọn tw = 40C) Với thông số môi trường t1 = 27.90C, 1 = 74% tra đồ thị I – d ( hình 1-1 tài liệu [7/9]), ta tư = 240C tk = 50C – hiệu nhiệt độ ngưng tụ yêu cầu (theo [7/172]) t2=tw+3=27+3=30  tk = t2 + = 350C 5.2.2.Lập chu trình chọn máy nén 5.2.2.1.Chọn chu trình Nhiệt độ bay t0 = -400C, tra bảng bão hoà R22 ta p0  0.71591  bar  Nhiệt độ ngưng tụ tk = 350C, tra bảng bão hoà R22 ta pk  13.525 Gọi  bar   tỷ số nén, ta có:   pk 13.525   18.9  p0 0.71591 Với tỷ số nén ta phải sử dụng chu trình hai cấp nén ptg  pk p0  13,525.0.71591  3,1 bar  Chọn chu trình hai cấp nén, bình trung gian có ống trao đổi nhiệt, làm mát trung gian hồn tồn, có sơ đồ ngun lý, đồ thị T– s, lgp – h MNCA MNTA TBNT TBBH Qk Q0 VTL1 BTG VTL2 lgP Pk P tg P0 Pk T 10 h Tk P tg T0 10 P0 s THÔNG SỐ TRẠNG THÁI CÁC ĐIỂM NÚT (NH3) Điểm T(oC) p(bar) v(dm3/kg) h(kJ/kg) s(kJ/kg.K) -40.000000 0.715910 1555.100000 1327.648000 3.798900 57.619470 3.111701 508.138400 1524.046000 3.798900 -8.352886 3.111701 390.936200 1370.773000 3.282956 99.993930 13.525000 126.397300 1584.484000 3.282956 35.000000 13.525000 1.703070 288.452000 -0.867870 -8.352886 3.111701 63.858580 288.452000 -0.804448 -5.352886 13.525000 1.548330 96.386260 -1.530314 -40.000000 0.715910 178.849500 96.386260 -1.482049 -8.352886 3.111701 1.538748 82.231610 -1.583243 10 -40.000000 0.715910 1.448980 -62.325000 -2.162770 Chu trình tính cho 1kg mơi chất lạnh qua thiết bị bay hạ áp Lượng lỏng trung áp bay để làm lạnh 1kg lỏng cao áp bình trung gian (Psi) bằng: Psi = 0.149057 Lượng lỏng trung áp bay để làm mát hoàn toàn 1kg nhiệt trung áp bình trung gian (Beta) bằng: Beta = 0.118951 Lượng sau van tiết lưu (Anpha) bằng: Anpha = 0.051065 Nhiệt lượng nhả thiết bị ngưng tụ (kJ/kg): qc = 1709.559000 Nhiệt lượng nhận thiết bị bay hơi: qe = 1231.262000 kJ/kg qev = 791.757300kJ/m3 Công cấp cho máy nén áp thấp (kJ/kg): lnat = 196.397900 Công cấp cho máy nén áp cao (kJ/kg): lnac = 281.899700 Công cấp cho máy nén (kJ/kg): l = 478.297600 Hệ số làm lạnh: epxilon = 2.574259 Khối lượng tuần hoàn qua máy nén thấp áp (kg/h): Ghnta = 86.54829 Khối lượng tuần hoàn qua máy nén cao áp (kg/h): Ghnca = 114.16344 Thể tích tuần hồn qua máy nén thấp áp (m3/h): Vhnta = 134.59125 Thể tích tuần hồn qua máy nén cao áp (m3/h): Vhnca = 44.63062 5.2.2.2.Tính tốn chu trình: Chu trình tính cho 1kg mơi chất lạnh qua thiết bị bay hạ áp Lượng lỏng trung áp bay để làm lạnh 1kg lỏng cao áp  :  h5  h7  0.149057  kg  h3  h9 Lượng lỏng trung áp bay để làm mát hoàn toàn 1kg nhiệt trung áp  :  h2  h3  0.118951 kg  h3  h9 Lượng bão hồ khơ trung áp trung áp tạo thành sau van tiết lưu :       h6  h9  0.051065  kg  h3  h6 Công cấp cho máy nén thấp áp: l NAT  h2  h1  196.3979  kJ kg  Công cấp cho máy nén cao áp: l NCA           h4  h3   281.8997  kJ kg  Công cấp cho chu trình: l  l NCA  lNAT  478.2976  kJ kg  Nhiệt lượng nhả thiết bị ngưng tụ: qk           h4  h5   1709.559  kJ kg  Nhiệt nhận thiết bị bay hơi(3 dàn ) q0  h1  h8  1231.262  kJ kg  Hệ số làm lạnh:  q0  2.574259 l Năng suất lạnh riêng thể tích: qev  q0  791.7573 � kJ m3 � � � v1 Năng suất lạnh yêu cầu thiết bị là: Q0  29.601kW Lượng môi chất tuần hoàn qua máy nén thấp áp: GNAT  Q0 29.601   0.024  kg s   86.54829[kg/h] q0 1231.262 Lượng mơi chất tuần hồn qua máy nén cao áp: GNCA          GNAT  114.16344[kg/h]=0.031 kg s  Thể tích hút máy nén thấp áp: Vh , NAT  GNAT v1  134.59125 � m3 h � � � Thể tích hút máy nén cao áp: Vh , NCA  GNCA v3  44.63062 � m3 h � � � Thể tích hút máy nén: VMN  VNAT  134.59125 � m3 h � m3 s � � � 0.0498 � � � Tính chọn máy nén Tính cấp nén hạ áp Hệ số nạp thấp áp:  HA c tl  k  w  r i  w' Trong đó: c hệ số tính đến thể tích chết tl hệ số kể đến tổn thất tiết lưu  w tổn thất hút vào xylanh bị đốt nóng  r tổn thất rò rỉ mơi chất qua piston, secmang van từ khoang nén khoang hút   p tg  p tg p  p i c tl  k   c   p0 p0    m p  p     p0   Trong đó: p 0,005 ptg 0,01  MPa 0,05  bar   MPa 0,1  bar  m 1 c 0,04 Do đó: i  c tl k  � 0.715910  0, 05 �3.111701  0,1 � 0.715910  0, 05 �  0, 04 �  0,926 � � 0.715910 0.715910 � � 3.111701 � � � w '  w r  273   40  T0   0,8804 Ttg 273   -8.352886  Như vậy: HA   i w '  0,926 �0,8804  0.815 Thể tích hút lý thuyết cấp thấp áp: VTAlt  Vh , NAT HA  0.03739  0, 0459 � m3 s � � � 0.815 - Công suất đoạn nhiệt Ns:  h   0.0374  kg s  : lưu lượng khối lượng qua máy nén thấp áp  196.3979  KJ  : công nén đoạn nhiệt cho kg môi chất qua máy nén thấp áp kg GNAT  134.59125 kg l NAT  N s  GNAT �l NAT  0.0374 �196.3979  7.343  kW  Công nén thị: cơng nén thực q trình nén lệch khỏi trình nén đoạn nhiệt lý thuyết N i1  N s1 i  kW  Trong đó: i  w  b.t0  T0 273  40  b.t0   0, 001  40   0.84 TTG 273  8.352886 Do đó: Ni1  N s1 7.343   8.737 i 0.84 -  kW  Công suất ma sát Nms: N ms  Vh , NAT �pms  0.03739 �50  1.87  kW  - (Chọn pms = 50 kPa – theo [7]) Công suất hữu ích Ne: N e1  Ni1  N ms  8.737  1.87  10.607  kW  Công suất tiếp điện N HA : Chọn hiệu suất truyền động td  0.95 Hiệu suất động cơ:el  0.95  N HA  N e1 10.607   13.136  kW  td �el 0.95 �0.85 Tính cho nén cao áp Hệ số nạp cao áp: CA  c tl k w r  i w ' Trong đó: c hệ số tính đến thể tích chết tl hệ số kể đến tổn thất tiết lưu  w tổn thất hút vào xylanh bị đốt nóng  r tổn thất rò rỉ môi chất qua piston, secmang van từ khoang nén khoang i c tl  k  hút ptg  p tg p tg   p  p k  c  k  ptg    m ptg  ptg      p tg   Trong đó:  MPa 0,1  bar  0,01  MPa 0,1  bar  ptg 0,1 p k m 1 c 0,04 Do đó: i c tl  k  w '  w r  CA Ttg Tk  16,023  0,1  4,1  0,1 4,1  0,1  0,04    0,857 4,1 4,1 4,1     273   0,848 273  42 Như vậy: i  w' 0,857 0,848 0.727 Thể tích hút lý thuyết cấp cao áp: VCAlt  Vh , NCA CA  0, 0124  0, 0171 � m3 s � � � 0, 727 - Công suất đoạn nhiệt Ns:  s  : lưu lượng khối lượng qua máy nén cao áp  281.8997  KJ  : công nén đoạn nhiệt cho kg môi chất qua kg GNCA  0.0317 kg l NCA máy nén cao áp  N s  GNCA �lNCA  0.0317 �281.8997  8.936  kW  Công nén thị: công nén thực trình nén lệch khỏi trình nén đoạn nhiệt lý thuyết N i2  N s2 i  kW  Trong đó: i  w  b.t0  TTG 273  8.352886  b.tTG   0, 001  8.352886   0.851 Tk 273  35 Do đó: Ni2  N s2 8.936   10.501 i 0.851 -  kW  Công suất ma sát Nms: N ms  Vh , NAT �pms  0.0374 �50  1.869  kW  - (Chọn pms = 50 kPa – theo [7]) Công suất hữu ích Ne: N e2  N i2  N ms  10.501  1.869  12.37  kW  Công suất tiếp điện N HA : Chọn hiệu suất truyền động td  0.95 Hiệu suất động cơ:el  0.95  NCA N e2 12.37    15.319  kW  td �el 0.95 �0.85 Tổng công suất tiếp điện động là: N e  N e1  N e2  10.607  12.37  22.977  kW  5.2.2.3.Chọn máy nén: Do chế độ làm việc máy nén tủ cấp đông trùng với chế độ lạnh tiêu chuẩn nên ta chọn máy nén  Chọn máy nén Theo TL2 trang 223 ta chọn máy nén có thơng số sau: Ký hiệu N42A Số xy lanh: 4+2 Qo=32.9 kcal/h ... xê dịch bề mặt thời gian cấp đông lâu hao tổn khối lượng nhiều Với thời gian cấp đông 30 phút dạng cấp đông nhanh nên chọn phương thức châm nước lần dòng nhiệt vận hành cấp đơng Qvh = 4.2.1.4Xác... q trình cấp đơng Q xác định sau: Q1 = C1.G.t [kW] Với C1 2,98 KJ kgK nhiệt dung riêng thịt heo.(Tr73- HTM&TBL) G = 648 kg/mẻ – khối lượng thịt nhập vào mẻ cấp đông (thời gian mẻ cấp đông 2h30’)... 1.453 kg/m3 khối lượng riêng trung bình khơng khí q trình cấp đông (và lấy khối lượng riêng không khí nhiệt độ tâm sản phẩm cuối q trình cấp đông -200C) 2 Gkk  V  kk  �3×1,5×1.39 �1, 453  6.059