THIẾT KẾ HỆ KẾT CẤU CHUNG CƯ NGUYỄN VĂN CỪ  THẢO LOAN PLAZA  THEO PHƯƠNG ÁN KHUNG CỘT ỐNG THÉP NHỒI BÊ TÔNG (CFT) – DẦM S

MỤC LỤC Chương 1: KIẾN TRÚC CHƯƠNG KIẾN TRÚC GVHD: TS NGƠ HỮU CƯỜNG SVTH: VÕ CHÍ HN Chương 1: KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH: CHUNG CƯ NGUYỄN VĂN CỪ - THẢO LOAN PLAZA ĐỊA ĐIỂM XÂY DỰNG: KHU DÂN CƯ TRUNG SƠN MỞ RỘNG, ĐƯỜNG NGUYỄN VĂN CỪ NỐI DÀI, BÌNH CHÁNH, TPHCM DẪN NHẬP Các tồ nhà ngày mọc cao trước Đó xu hướng tất yếu xã hội đề cao công Cụ thể việc tiết kiệm đất xây dựng vốn căng thẳng đô thị lớn nhiều yếu tố khác Thành phố Hồ Chí Minh vai trò trung tâm kinh tế lớn Việt Nam trở thành minh chứng sống động cho phát triển nhà Khu hộ chung cư Nguyễn Văn Cừ - Thảo Loan Plaza khơng nằm ngồi xu hướng ĐẶC ĐIỂM XÂY DỰNG 2.1 Vị trí Thảo Loan Plaza khu phức hợp gồm cao ốc, từ 14 đến 20 tầng, tổng diện tích sàn khoảng 116.600 m2, sau hoàn thành cung ứng cho thị trường 557 hộ, tầng thương mại, dịch vụ, văn phòng cho thuê Nằm tổng thể khu dân cư Trung Sơn hoàn chỉnh sở hạ tầng, bên cạnh rạch Ơng Lớn, Thảo Loan Plaza có ưu tọa lạc khu vực giao thông thuận tiện, trung tâm thành phố với 10 phút chạy xe cách khu đô thị kiểu mẫu Phú Mỹ Hưng chưa đầy phút GVHD: TS NGÔ HỮU CƯỜNG SVTH: VÕ CHÍ HN Chương 1: KIẾN TRÚC Vị trí khu chung cư Nguyễn Văn Cừ - Thảo Loan Plaza Cơng trình thực qua nhiều giai đoạn, đố giai đoạn 1, chủ đầu tư xây dựng trước hia khối nhà (14 tầng tầng hầm) Tầng hầm với diện tích 1.600 m (thông hai khối nhà), sau xây dựng xong dùng làm bãi để xe, tầng lửng (2.770 m2) dành làm khu thương mại nhà trẻ Từ tầng đến tầng 13 hộ cao cấp, riêng tầng 14 có hộ biệt thự cao (penthouse) GIẢI PHÁP MẶT BẰNG VÀ PHÂN KHU CHỨC NĂNG Toàn nhà gồm 17 tầng với đặc điểm: - Mỗi tầng điển hình cao 3.6m - Mặt hình chữ nhật 26 x 56m thiết kế dạng hình tháp tận dụng hết mặt không gian - Tổng chiều cao cơng trình 67.5m Chức tầng sau: GVHD: TS NGÔ HỮU CƯỜNG SVTH: VÕ CHÍ HUÂN Chương 1: KIẾN TRÚC - Tầng hầm: o Diện tích tầng hầm lớn tầng khác dùng làm bãi đỗ xe tịa nhà, có phòng thang, phòng thiết bị kỹ thuật thang máy, phòng xử lý nước cấp nước thải o Tầng tầng lửng dùng làm khu thương mại nhà trẻ o Tầng – tầng 13 bao gồm hộ cao cấp o Tầng 14 có hộ biệt thự cao GIẢI PHÁP KỸ THUẬT 4.1 Thơng thống Ngồi việc thơng thống hệ thống cửa phịng cịn sử dụng hệ thống thơng gió nhân tạo máy điều hịa, quạt tầng 4.2 Chiều sáng Ngoài hệ thống chiếu sáng phòng hành lang, nhà chiếu sáng từ bên ngồi thơng qua hệ thống cửa kính bao che 4.3 Hệ thống điện Hệ thống điện sử dụng trực tiếp hệ thống điện thành phố, có bổ sung hệ thống điện dự phòng đàm bảo cho hoạt động sinh hoạt Hệ thống điện di chuyển họp kỹ thuật đặt ngầm tường 4.4 Hệ thống cấp thoát nước Nguồn nước lấy từ hệ thống cấp nước thành phố Các đường ống đứng qua tầng hầm bọc gain, ngầm hộp kỹ thuật 4.5 Di chuyển phòng hỏa hoạn Tòa nhà gồm cầu thang bộ, thang máy nhằm đảm bảo người xảy hỏa hoạn Tại tầng có hệ thống báo cháy, thiết bị chữa cháy Dọc theo thang có hệ thống ống vịi rồng cứu hỏa Ngồi tòa nhà hệ thống chống sét GVHD: TS NGƠ HỮU CƯỜNG SVTH: VÕ CHÍ HN Chương 2: GIẢI PHÁP KẾT CẤU CƠNG TRÌNH – GIỚI THIỆU KẾT CẤU LIÊN HỢP THÉP – BÊ TÔNG CHƯƠNG GIẢI PHÁP KẾT CẤU CƠNG TRÌNH GIỚI THIỆU KẾT CẤU LIÊN HỢP THÉP – BÊ TÔNG LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU CHO CƠNG TRÌNH 1.1 Phân loại nhà nhiều tầng 1.1.1 Theo hệ kết cấu chịu lực Hệ kết cấu khung cứng chịu lực: Hệ tạo từ đứng ngang, liên kết cứng nút tạo thành hệ khung phẳng khung không gian tạo khơng gian lớn, thích hợp với cơng trình cơng cộng Hệ có làm việc rõ ràng khả chịu lực cơng trình giảm nhiều chiều cao cơng trình lớn Hệ kết cấu vách cứng – lõi cứng: GVHD: TS NGÔ HỮU CƯỜNG SVTH: VÕ CHÍ HUÂN Chương 2: GIẢI PHÁP KẾT CẤU CƠNG TRÌNH – GIỚI THIỆU KẾT CẤU LIÊN HỢP THÉP – BÊ TƠNG Hệ có cấu kiện thẳng đứng chịu tải trọng vách cứng bố trí theo hay hai phương, có khơng có liên kết vách cứng tạo thành lõi cứng Hệ kết cấu có đặc điểm chịu tải trọng ngang tốt nên thường sử dụng cho cơng trình từ 20-40 tầng Đối với nhà có chiều cao lớn hơn, kích thước vách cứng lớn nên thường dùng Hệ váchlõi cứng giảm không gian sử dụng nhà, không linh hoạt hệ khung Hệ kết cấu khung-giằng: Hệ kết cấu kết hợp hai hệ kể để tạo kết cấu vững cho cơng trình Hệ thống vách cứng bố trí tường biên, lỗ thang máy, thang bộ, tường biên nơi tường liên tục nhà,… Trong hệ kết cấu này, thường vách cứng chịu tải trọng ngang chủ yếu tải trọng đứng thiết kế chịu hệ khung, nhờ mà hệ kết cấu có khả chịu lực tốt đảm bảo có khơng gian sử dụng lớn 1.1.2 Theo vật liệu sử dụng Kết cấu bê tông truyền thống: Ưu điểm: dễ tạo hình, sản xuất công trường, chịu nhiệt tốt, chống phá hoại ăn mòn tốt Nhược điểm: tỷ số trọng lượng riêng cường độ cao c = 2.4x10 -3(1/m) , nhiều thời gian cho thi công, lắp dựng coppha, chờ bê tông đạt cường độ chịu lực Khả chịu kéo phải có hỗ trợ cốt thép Kết cấu thép: Ưu điểm: khả chịu lực tốt, trọng lượng nhẹ, tỷ số trọng lượng riêng cường độ thấp c=3.7x10-4(1/m), thi cơng nhanh, trọng độ xác cao, thích hợp điều kiện cơng nghiệp hóa Nhược điểm; chống ăn mòn chịu nhiệt Kết cấu liên hợp thép – bê tông: Sau so sánh hai phương án kết cấu bê tông kết cấu thép, việc kết hợp hai loại kết cấu điều dễ thấy ưu điểm hai loại kết cấu kết hợp bổ khuyết cho Thời gian thi công nhanh kết cấu bê tông, chi phí tiết kiệm khung hồn tồn thép, khả chịu lực tăng lên so với kết cấu bê tông kết cấu thép, tiết diện cấu kiện liên hợp giảm nhiều so với cấu kiện bê tơng, đọ cứng làm việc dẻo đạt cách kết hợp thép với bê tơng 1.2 Lựa chọn giải pháp kết cáu cơng trình 1.2.1 Hệ kết cấu chịu lực Cơng trình chung cư có chiều cao lớn (55m), tải trọng ngang lớn gió sinh nên lựa chọn hệ kết cấu khung – giẳng điêu hợp lí khả chịu lực không gian sử dụng 1.2.2 Vật liệu GVHD: TS NGƠ HỮU CƯỜNG SVTH: VÕ CHÍ HN Chương 2: GIẢI PHÁP KẾT CẤU CƠNG TRÌNH – GIỚI THIỆU KẾT CẤU LIÊN HỢP THÉP – BÊ TÔNG Trong tương lai, vấn đề không gian ngày yêu cầu cao với chất lượng cơng trình nên việc áp dụng loại vật liệu tương đối có khả đáp ứng nhanh nhu cầu cấp thiết từ người dùng điều đáng quan tâm, việc sử dụng vật liệu liên hợp (composite) vào cơng trình xây dựng điều hợp lí GIỚI THIỆU KẾT CẤU LIÊN HỢP THÉP – BÊ TÔNG 2.1 Giới thiệu Trong kết cấu cơng trình xây dựng, kêt hợp loại vật liệu khác thường thấy thép bê tơng, tính chất có khác hai loại vật liệu lại bổ trợ cho nhau: - Bê tông chịu kéo chịu nén tốt - Thép chịu kéo nén tốt - Cấu kiện thép thường tương đối mảnh có xu hướng ổn định, kết hợp với bê tông tăng cường độ ổn định - Bê tơng chống ăn mịn chịu nhiệt độ cao, thép dễ bị rỉ sét dễ dàng biến dạng tác động nhiệt độ dẫn đến khả chịu lực Từ lâu người ta sử dụng kết cấu thép cho nhà cao tầng, khung thép tạo thành từ cột dầm thép thép hình cán nóng có tiết diện chữ I, H Các dâm thép tạo thành hệ lưới để đỡ sàn bê tơng Nếu có trượt tự cánh dầm thép sàn bê tơng chúng làm việc độc lập, tiết diện dầm thép thiết kế chịu toàn tải trọng từ sàn truyền vào Nếu trượt hạn chế giảm thiểu tiết diện thép bê tơng làm việc Kể từ năm 1950, người ta băt đầu tạo liên kết sàn bê tông dầm thép hình đỡ sàn liên kết học Những liên kết loại trừ giảm trượt bề mặt tiếp xúc bê tông thép, sàn bê tơng dầm thép làm việc chung tạo thành kết cấu liên hợp gọi làm “dầm liên hợp” Dầm thép thường dầm liên hợp Khi làm việc liên hợp, tác dụng momen dương, khả chịu lực dầm tăng lên có thêm phần bê tơng sàn chịu nén, momen âm, khả chịu lực GVHD: TS NGƠ HỮU CƯỜNG SVTH: VÕ CHÍ HN Chương 2: GIẢI PHÁP KẾT CẤU CƠNG TRÌNH – GIỚI THIỆU KẾT CẤU LIÊN HỢP THÉP – BÊ TÔNG dầm tăng lên có cơt thép sàn chịu kéo Rõ ràng dầm liên hợp có độ cứng cao hơn, chịu lực tốt hơn, dùng tiết diện nhỏ hơn, vượt nhịp lớn so với dầm thép bình thường Trong thực tế, liên kết thép bê tông tạo từ chốt neo liên kết học khác hàn vào cấu kiện thép nằm trọn sàn bê tơng Lúc đầu, tính toán, người thiết kế giả thiết liên kết tuyệt đối cứng triệt tiêu hoàn toàn trượt thép bê tông Trong thực tế, để đạt đến liên kết lý tưởng cần phải có lượng lớn chốt neo liên kết học khác dẫn đến không kinh tế Nhưng xem khả chống trượt khơng có có khả chống trượt khơng hồn tồn khả chịu lực tiết diện liên hợp không đạt đạt khơng hồn tồn, địi hỏi phải tăng kích thước tiết diện cường độ vật liệu dẫn đến không kinh tế Ngày có nhiều nghiên cứu “Liên kết chống trượt khơng hồn tồn” bê tơng thép dựa thí nghiệm, mơ để tìm cách tính tốn kinh tế 2.2 Đặc tính kết cấu liên hợp Khi thiết kế cơng trình, ngồi việc đảm bảo khả chịu lực, độ cứng dẻo kết cấu mà phải đảm bảo yêu cầu kiên trúc, kinh tế, thi công, chịu nhiệt 2.2.1 Kiển trúc Kết cấu liên hợp có phép đa dạng kiến trúc cách kết hợp cấu kiện liên hợp theo nhiều kiểu Ngoài ra, với tiết diện nhỏ dầm cho phép tạo ra: - Nhịp lớn - Sàn mỏng - Cột mảnh Những yếu tố tạo điều kiện thuận lợi cho thiết kế không gian kiến trúc 2.2.2 Kinh tế Tiết kiệm nhiều chi phí sử dụng cấu kiện có tiết diện nhỏ (độ cứng lớn có khả vượt nhịp lớn, giảm độ võng, giảm chiều cao tiết diện) lắp đặt nhanh thi cơng Lợi ích tỷ số nhịp chiều cao (l/h=35) thể - Giảm chiều cao tiết diện dẫn đến giảm chiều cao tồn cơng trình tiết kiệm diện tích bao che - Nhịp lớn so với kết cấu khác có chiều cao dẫn đến tạo không gian rộng lớn, giảm số lượng cột mặt GVHD: TS NGƠ HỮU CƯỜNG SVTH: VÕ CHÍ HN Chương 2: GIẢI PHÁP KẾT CẤU CƠNG TRÌNH – GIỚI THIỆU KẾT CẤU LIÊN HỢP THÉP – BÊ TÔNG - Nhiều tầng so với kết cấu khác có chiều cao Kết cấu liên hợp lắp đặt dễ dàng nhanh nên: - Tiết kiệm chi phí thi cơng, thời gian hồn thành cơng trình sớm - Đưa cơng tình vào sử dụng dần đến thu hồi vốn nhanh 2.2.3 Chịu nhiệt Các công trình kết cấu thép cổ điển tốn nhiều chi phí để bảo vệ thép kết cấu tác dụng nhiệt lửa Các kết cấu đại kết cấu liên hợp chịu lửa cách kết hợp với bê tông cốt thép, bê tông bảo vệ thép bê tơng có khối lượng lớn dẫn nhiệt Các dầm cột thép bao bọc hồn tồn phần Điều khơng giúp trì nhiệt độ thấp thép mà tăng khả chịu lực, tăng độ ổn định cấu kiện 2.2.4 Thi công Ngày sàn composite sử dụng rộng rãi cơng trình tiện lợi đem đến cho chủ đầu tư đơn vị thầu - Sàn công tác: Trước đổ bê tơng, tơn sóng phục vụ sàn cơng tác an tồn - Coppha cố định: Các tơn sóng phủ lên dầm theo phương, tơn đóng vai trị coppha q trình đổ bê tơng, khơng cần chống phụ thi cơng, ngồi tơn cịn giữ nước tốt q trình đổ bê tông Mặt thép giữ sau đổ bê tông sử dụng thép màu tăng tính thảm mỹ - Cốt thép sàn: Cốt thép đặt sàn tăng khả chịu momen dương, chống co ngót, nút nhiệt độ, chịu momen âm liên tục.Sự làm việc liên hợp đạt sử dụng thép sóng - Tốc độ thi cơng nhanh, đơn giản: Thép có trọng lượng nhẹ thuận lợi vận chuyển cât giữ cơng trường Một xe vận chuyển 1500m2 thép làm sàn, đội lắp đặt 400m2 thép ngày - Chất lượng cấu kiện: cấu kiện thép chế tạo nhà máy dưởi quản lí nghiêm ngặt, giảm thiểu yếu tố phát sinh, tăng độ xác cao Thi cơng, xây lắp cơng trình kết cấu liên hợp thép – bê tơng nhanh kinh tế chia thành trình sau: GVHD: TS NGƠ HỮU CƯỜNG SVTH: VÕ CHÍ HN Chương 12: TÍNH MĨNG H tt = H + H = 1.22 + 222.352 = 222.35(kN) x y Lực cắt tác dụng lên cọc: H= H tt 222.35 = = 55.6(kN) n Mômen chân đài chuyển thành lực dọc cọc nên cọc khơng có mơ men tác dụng, có lực ngang tác dụng đầu cọc Momen quán tính tiết diện ngang cọc πd 3.14x14 I= = = 0.04906(m ) 64 64 Mô đun đàn hồi bê tông B25 E b = 30.106 (KN / m ) Chiều rộng qui ước cọc b c = d+1 = 1+1 = 2(m) Hệ số nền: Kn = ∑K l ∑l i i i = 258200 = 4643(kN / m ) 55.6 Lớp Loại đất Bùn sét Sét pha Cát pha Sét Cát pha Sét Cát pha Bề dày (m) 6.4 19.6 10.2 6.8 K (kN/m2) 800 3000 4000 4000 5000 6000 7000 Hệ số biến dạng α bd = Kbc 4781× = = 0.3652 EbI 30.106 × 0.04906 le = α bd l = 0.3652 × 56.5 = 20.63(m) Chiều dài cọc đất qui đổi GVHD: TS NGÔ HỮU CƯỜNG SVTH: VÕ CHÍ HN Chương 12: TÍNH MĨNG A o = 2.441; Bo = 1.621;Co = 1.751 Tra bảng ta giá trị ψo Xác định chuyển vị ngang yo góc xoay đầu cọc Chuyển vị ngang tiết diện cọc lực đơn vị Ho=1 gây ra: δHH = 1 Ao = × 2.441 = 3.04 ×10−5 (m / KN) α EbI 0.3652 × 30 ×106 × 0.04906 bd Chuyển vị ngang tiết diện cọc lực đơn vị Mo=1 gây ra: δHM = 1 Bo = ×1.621 = 8.26 ×10−6 (m / KN) α Eb I 0.3652 × 30 ×106 × 0.04906 bd Góc xoay tiết diện cọc lực đơn vị Ho=1 gây ra: δMH = δ HM = 8.26 × 10 −6 (KN −1m −1 ) Mơ men uốn lực cắt đầu cọc: H o = H = 55.6(kN) Mo = Chuyển vị ngang góc xoay cọc cao trình mặt đất: yo = Ho δHH + M oδHM = 55.6 × 3.04 ×10−5 = 1.69 ×10 −3 (m) = 1.69(mm) ψ o = H o δMH + M o δMM = 55.6 × 8.26 ×10−6 = 4.59 ×10−4 (rad) Chuyển vị ngang góc xoay cọc mức đáy đài Cọc đài thấp lo = ∆ = y o + ψ o lo + ψ = ψo + Hl3 Mlo o + = 1.69(mm) < 10(mm) = 1(cm) 3E b I 2E b I Hlo Mlo + = 4.59 × 10 −4 (rad) 2E b I E b I M z (KNm) σz (KN / m ) Áp lực , momen uốn Qz (KN) , lực cắt tiết diện cọc tính theo cơng thức sau: GVHD: TS NGƠ HỮU CƯỜNG SVTH: VÕ CHÍ HN Chương 12: TÍNH MĨNG ψ M H K z e (yo A1 − o B1 + o C1 + o D1 ) σbd σbd σbd E b I σbd E b I H M z = σ2 E b Iyo A3 − σ bd E b Iψ o B3 + M o C3 + o D3 bd α bd σz = Qz = σ3 E b Iyo A − σbd E b Iψ o B4 + σbd M oC + H o D bd Trong : ze = α bd z z – chiều sâu tính đổi, A1, A3, A4, B1, B2, B3, C1, C2, C3, C4, D1, D3, D4 tra bảng Ứng suất dọc thân cọc: Z (m) Ze (m) A1 B1 C1 D1 0.00 0.27 0.82 1.37 1.92 2.46 3.01 3.56 4.11 4.65 5.20 5.75 6.30 6.85 7.39 7.94 8.49 9.04 9.58 10.13 10.68 10.95 0.1 0.3 0.5 0.7 0.9 1.1 1.3 1.5 1.7 1.9 2.1 2.3 2.5 2.7 2.9 3.1 3.3 3.5 3.7 3.9 1 1 0.999 0.995 0.987 0.969 0.937 0.882 0.795 0.662 0.47 0.202 -0.162 -0.64 -1.251 -2.128 -2.928 -4 -5.21 -5.854 0.1 0.3 0.5 0.7 0.899 1.095 1.287 1.468 1.633 1.77 1.863 1.892 1.83 1.643 1.29 0.723 -0.348 -1.272 -2.813 -4.784 -5.941 0.005 0.045 0.125 0.245 0.405 0.604 0.841 1.115 1.421 1.752 2.098 2.443 2.765 3.03 3.196 3.207 2.768 2.463 1.52 0.047 -0.927 0 0.004 0.021 0.057 0.121 0.222 0.365 0.56 0.812 1.126 1.506 1.95 2.454 3.003 3.574 4.133 4.531 4.98 5.097 4.853 4.548 σv (kPa) 0.000 2.313 5.965 8.382 9.670 9.981 9.561 8.500 7.120 5.485 3.808 2.175 0.708 -0.491 -1.528 -2.335 -2.916 -3.328 -3.742 -4.023 -4.345 -4.517 Lực cắt dọc thân cọc: GVHD: TS NGÔ HỮU CƯỜNG SVTH: VÕ CHÍ HN Chương 12: TÍNH MĨNG Z Ze A4 B4 C4 D4 0.273814 0.821442 1.369070 1.916698 2.464326 3.011954 3.559582 4.107210 4.654838 5.202466 5.750094 6.297722 6.845350 7.392978 7.940606 8.488234 9.035862 9.583490 10.13111 10.67874 10.95256 0.1 -0.005 0 0 1 55.6 54.9 0.3 -0.045 -0.009 -0.001 50.3 0.5 -0.125 -0.042 -0.008 0.999 42.4 0.7 -0.245 -0.114 -0.03 0.994 32.3 0.9 -0.404 -0.243 -0.082 0.98 21.6 1.1 -0.603 -0.443 -0.183 0.946 10.7 1.3 -0.838 -0.73 -0.356 0.876 0.8 1.5 -1.105 -1.116 -0.63 0.747 -7.9 1.7 -1.396 -1.613 -1.036 0.529 -14.7 1.9 -1.699 -2.227 -1.608 0.181 -19.8 2.1 -1.992 -2.956 -2.379 -0.354 -23.6 2.3 -2.243 -3.785 -3.379 -1.104 -24.7 2.5 -2.407 -4.683 -4.632 -2.161 -24.8 2.7 -2.42 -5.591 -6.143 -3.58 -23.6 2.9 -2.2 -6.42 -7.892 -5.423 -21.5 3.1 -1.638 -7.034 -9.822 -7.739 -18.6 3.3 -0.599 -7.243 -11.819 -10.549 -15.0 3.5 1.074 -6.789 -13.692 -13.826 -11.1 3.7 3.563 -5.338 -15.151 -17.472 -6.8 3.9 7.059 -2.473 -15.779 -21.279 -2.2 9.244 -0.358 -15.61 -23.14 0.3 GVHD: TS NGÔ HỮU CƯỜNG Qz SVTH: VÕ CHÍ HUÂN Chương 12: TÍNH MĨNG Mơ men dọc thân cọc: Ze Z 0.0 0.3 0.8 1.4 1.9 2.5 3.0 3.6 4.1 4.7 5.2 5.8 6.3 6.8 7.4 7.9 8.5 9.0 9.6 10.1 10.7 11.0 5.8 A3 B3 C3 D3 0.1 0.3 0.5 0.7 0.9 1.1 1.3 1.5 1.7 1.9 2.1 2.3 2.5 2.7 2.9 3.1 3.3 3.5 3.7 3.9 0 -0.004 -0.021 -0.057 -0.121 -0.222 -0.365 -0.559 -0.808 -1.118 -1.487 -1.912 -2.379 -2.865 -3.331 -3.722 -3.955 -3.919 -3.471 -2.427 -1.614 0 -0.001 -0.005 -0.02 -0.055 -0.122 -0.238 -0.42 -0.691 -1.074 -1.59 -2.263 -3.109 -4.137 -5.34 -6.69 -8.127 -9.544 -10.776 -11.585 -11.73 1 0.999 0.996 0.985 0.96 0.907 0.811 0.646 0.385 -0.01 -0.582 -1.379 -2.452 -3.852 -5.621 -7.785 -10.34 -13.235 -16.346 -17.92 0.1 0.3 0.5 0.699 0.897 1.09 1.273 1.437 1.566 1.64 1.627 1.486 1.165 0.598 -0.295 -1.603 -3.424 -5.854 -8.979 -12.854 -15.08 Mz 0.0 15.2 44.4 69.5 90.2 105.1 113.5 116.9 114.7 108.6 99.2 87.5 74.1 60.5 47.3 35.0 23.8 14.6 7.7 2.5 0.1 -0.8 Kiểm tra ổn định quanh cọc σz Khi kiểm tra ổn định quanh cọc ta cần kiểm tra điều kiện hạn chế áp lực tính tốn lên đất mặt bên cọc theo công thức: σz = η1η2 (σ'v tgϕ + ξC) cosϕ Trong đó: σ 'v - ứng suất hữu hiệu theo phương thẳng đứng độ sâu z GVHD: TS NGƠ HỮU CƯỜNG SVTH: VÕ CHÍ HN Chương 12: TÍNH MĨNG c I ϕI , - lực dính góc ma sát tính tốn đất ξ - hệ số 0.6 cho cọc nhồi η1 - hệ số η1 - hệ số chọn 0.7 Tại độ sâu z=2.45(m) so với đáy đài (hay cao độ -12.95(m) lớp đất số có c=18.57(kN/m2), σ z max = 2.512(kN / m ) σ'v = 24.72(kN / m ) φ=11.7o, , σz = η1η2 = 1x0.7x Nhận xét: (σ' tgϕ + ξC) cosϕ v x(24.72xtg(11.7 o ) + 0.6x18.57) = 46.49(kN / m ) o cos(11.7 ) σz = 2.512(kN / m ) < [ σ z ] = 46.49(kN / m ) , thỏa điều kiện ổn định đất quanh cọc GVHD: TS NGÔ HỮU CƯỜNG SVTH: VÕ CHÍ HUÂN ... TRÌNH – GIỚI THIỆU KẾT CẤU LIÊN HỢP THÉP – BÊ TÔNG 2.4.3 Cột Tiết diện cột composite GVHD: TS NGƠ HỮU CƯỜNG SVTH: VÕ CHÍ HN Chương 3: S? ?N LIÊN HỢP THÉP – BÊ TÔNG CHƯƠNG S? ?N LIÊN HỢP THÉP – BÊ TÔNG... Khung liên hợp thép – bê tông 2.4.1 S? ?n S? ?n bê tông cốt thép S? ?n bê tông ứng suất trước Tấm thép tơn GVHD: TS NGƠ HỮU CƯỜNG SVTH: VÕ CHÍ HN Chương 2: GIẢI PHÁP KẾT CẤU CƠNG TRÌNH – GIỚI THIỆU KẾT... TRÚC GVHD: TS NGƠ HỮU CƯỜNG SVTH: VÕ CHÍ HN Chương 1: KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH: CHUNG CƯ NGUYỄN VĂN CỪ - THẢO LOAN PLAZA ĐỊA ĐIỂM XÂY DỰNG: KHU DÂN CƯ TRUNG S? ?N MỞ RỘNG, ĐƯỜNG NGUYỄN VĂN CỪ NỐI DÀI,