Tính toán, thiết kế cụm phân xưởng tách PLG trong nhà máy chế biến khí từ nguồn khí sư tử trắng với năng suất nhập liệu 10 triệu m3 ngày

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÀ RỊA-VŨNG TÀU ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TÍNH TỐN, THIẾT KẾ CỤM PHÂN XƯỞNG TÁCH LPG TRONG NHÀ MÁY CHẾ BIẾN KHÍ TỪ NGUỒN KHÍ SƯ TỬ TRẮNG VỚI NĂNG SUẤT NHẬP LIỆU 10 TRIỆU SM /NGÀY Trình độ đào tạo: Đại học quy Ngành: Cơng Nghệ kỹ thuật hóa học Chuyên ngành: Hóa dầu Người hướng dẫn Tánh : Tiến sĩ Lê Công Sinh viên thực hiện: Nguyễn Thành Luân MSSV: 1152010122 Lớp: DH12HD TP Hồ Chí Minh, năm 2016 LỜI CAM ĐOAN Tôi xin cam đoan cơng trình nghiên cứu tính tốn thiết kế riêng hướng dẫn Tiến sĩ Lê Công Tánh Các số liệu kết nghiên cứu đồ án tốt nghiệp trung thực không trùng lặp với đề tài khác Nếu có chép số liệu kết quả, xin chịu trách nhiệm TP Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 2016 Sinh viên thực Nguyễn Thành Luân LỜI CẢM ƠN Trong thực tế sống công việc, học tập hay tất lĩnh vực khác, khơng có thành cơng mà khơng giúp đỡ hỗ trợ từ người xung quanh Cũng có giúp đỡ hỗ trợ suốt quãng thời gian qua nên em hoàn thành đồ án tốt nghiệp “ Tính tốn, thiết kế cụm phân xưởng tách LPG nhà máy chế biến khí từ nguồn nguyên liệu khí Sư Tử Trắng với suất nhập liệu 10 triệu Sm3/ngày” cách tốt đẹp Em xin gửi lời cảm ơn chân thành đến Tiến Sĩ Lê Công Tánh , Kỹ sư Nguyễn Thế Thịnh tập thể tất anh, chị Phòng Cơng Nghệ thuộc Tổng cơng ty Tư Vấn Thiết Kế Dầu Khí (PVE) tận tình giúp đỡ, tạo điều kiện tốt để em hoàn thành trình xây dựng đồ án Nếu khơng có hỗ trợ anh chị, em nghĩ đồ án khó mà hồn thành Một lần em xin chân thành cảm ơn Trong suốt thời gian thực tập cơng ty phòng Cơng nghệ, thân em học hỏi nhiều tác phong làm việc nhận hạn chế thiếu sót kiến thức thân Trong thời gian thực tập công ty, thân em bộc lộ nhiều hạn chế kiến thức học mà thời gian tiến độ làm việc Tuy nhiên, lần làm việc tiếp xúc với môi trường chuyên nghiệp, đại nên em không tránh khỏi hạn chế Bản thân em cố gắng xem hạn chế học để cố gắng, phấn đấu công việc sống sau Bài báo cáo đồ án hoàn thành ngày cuối đợt thực tập Bắt đầu vào tìm hiểu xây dựng tính tốn thiết bị ngành cơng nghiệp dầu khí, kiến thức em hạn chế nhiều bỡ ngỡ Do vậy, chắn sai sót khơng thể tránh khỏi, em mong nhận ý kiến đóng góp từ anh chị Phòng Cơng Nghệ thuộc Tổng Cơng ty Tư Vấn Thiết Kế Dầu Khí thầy khóa Hóa Cơng Nghệ Thực Phẩm trường Đại Học Bà Rịa – Vũng Tàu người dìu dắt truyền đạt kiến thức cho em để kiến thức em lĩnh vực này ngày hồn thiện Sau cùng, em xin kính chúc tập thể q anh chị thuộc Phòng Cơng Nghệ, Tiến Sĩ Lê Công Tánh, Kỹ sư Nguyễn Thế Thịnh q thầy Khoa Hóa Học Cơng Nghệ Thực Phẩm đại học Bà Rịa – Vũng Tàu thật dồi sức khỏe để tiếp tục thực tốt công việc sứ mệnh Trân trọng TP Hồ Chí Minh, ngày 05 tháng năm 2016 Sinh viên thực Nguyễn Thành Luân MỤC LỤC MỤC LỤC ii DANH MỤC TỪ VIẾT TẮT iv DANH MỤC BẢNG v DANH MỤC HÌNH vi LỜI MỞ ĐẦU CHƯƠNG 1: GIỚI THIỆU VỀ NHÀ MÁY CHẾ BIẾN KHÍ VÀ NGÀNH CƠNG NGHIỆP KHÍ 1.1 Giới thiệu ngành cơng nghiệp khí Việt Nam 1.2 Dự án: Nam Côn Sơn nhà máy GPP 1.3 Hoạt động phân xưởng tách LPG CHƯƠNG 2: THIẾT KẾ NHÀ MÁY CHẾ BIẾN KHÍ VÀ CỤM PHÂN XƯỞNG TÁCH LPG 2.1 Thiết kế, mô sơ nhà máy chế biến khí 2.1.1 Thiết kế sơ đồ hoạt động 2.1.2 Chọn thiết bị tách lỏng đầu vào nhà máy 2.1.3 Chọn hệ thống sấy khí 2.1.4 Lựa chọn công nghệ làm lạnh khí đầu vào sau ổn định condesat 2.1.5 Lựa chọn sơ đồ phân tách sản phẩm [2,tr 321] 10 2.2 Phân xưởng tách LPG nhà máy chế biến khí 12 2.2.1 Hoạt động phân xưởng tách LPG 12 2.2.2 Các thiết bị phân xưởng tách LPG 13 2.3 Phương pháp tính tốn cho cụm tách LPG 17 2.3.1 Tính tốn cân pha [12,tr 32] 17 2.3.2 Tính tốn cân vật chất cho tháp chưng cất 18 ii 2.3.3Cân 2.3.4Tính tốn 2.3.5Tính tốn CHƯƠNG 3: TÍNH TỐN, THIẾT KẾ CHO CỤM TÁCH LPG 3.1Nguyên liệu, sản phẩm 3.2Tính tốn thơng số hoạt động tháp 3.2.1Thông số 3.2.2Thông số 3.3Tính tốn thơng số làm việc tháp 3.3.1Tính số đ 3.3.2Tính tốn 3.4Tính tốn thơng số kỹ thuật tháp 3.4.1Tính tốn 3.4.2Tính tốn 3.4.3Tính tốn 3.4.4Tính tốn CHƯƠNG 4: TÍNH TỐN CHI PHÍ 4.1Tính tốn sơ lượng nguyên liệu sử dụng: 4.2Tính sơ chi phí vật liệu tháp LPG: KẾT LUẬN TÀI LIỆU THAM KHẢO PHỤ LỤC Phụ lục 1: Bản vẽ chi tiết tháp tách LPG Phụ lục 2: Sơ đồ công nghệ nhà máy GPP iii DANH MỤC TỪ VIẾT TẮT LPG: Liquefied Petroleum Gas GDC: Trung tâm phân phối khí Phú Mỹ GPP: Chế độ GPP cho nhà máy chế biến khí iv DANH MỤC BẢNG Bảng 2.1 Thành phần dòng nguyên liệu: Bảng 2.2 Tính chất dòng ngun liệu Bảng 2.3 Nhiệt độ điểm sương chất hấp phụ Bảng 2.4 Ký hiệu đại lượng 17 Bảng 2.5 So sánh đĩa loại lỗ đĩa loại van 23 Bảng 3.1 Thành phần nguyên liệu vào tháp LPG 25 Bảng 3.2 Điều kiện dòng nguyên liệu 26 Bảng 3.3 Thành phần phân tách (gần đúng) 27 Bảng 3.4 Nồng độ phần mol lưu lượng cấu tử 27 Bảng 3.5 Số liệu liên quan đến tính tốn nhiệt độ đỉnh tháp 29 Bảng 3.6 Số liệu liên quan đến tính tốn nhiệt độ condenser 31 Bảng 3.7 Số liệu liên quan đến tính tốn đáy tháp 33 Bảng 3.8 Số liệu liên quan đến tính tốn nhiệt độ reboiler 35 Bảng 3.9 Điều kiện hoạt động tháp 36 Bảng 3.10a Kết xác định hệ số φ 38 Bảng 3.10b Kết xác định số hồi lưu tối thiểu 39 Bảng 3.11 Kết mô cho đĩa tháp 44 Bảng 3.12 Tải trọng đĩa tháp (phần luyện) 46 Bảng 3.13 Thông số đáy nắp thiết bị 51 Bảng 3.14 Kích thước bích ghép đáy, nắp 52 Bảng 3.15 Thơng số bích ghép ống dẫn 53 Bảng 3.16 Kích thước chân đỡ ( mm) 56 Bảng 3.17 Kích thước tai treo 57 Bảng 3.18 Các thông số cho tháp tách LPG 58 Bảng 4.1 Sơ chi phí tháp tách LPG 74 v DANH MỤC HÌNH Hình 1.1 Các vùng mỏ khí Việt Nam Hình 1.2 Triển vọng cung- cầu LPG nước năm 2020 Hình 2.1: Sơ đồ cho nhà máy xử lý khí Hình 2.2 Sơ đồ mơ tả hệ thống làm lạnh khí nguyên liệu Hình 2.3 Sơ đồ hoạt động nhà máy chế biến khí………………………………11 Hình 2.4 Sơ đồ đơn giản tháp chưng cất 13 Hình 2.5 Minh họa condenser 15 Hình 2.6 : Một số dạng reboiler 16 Hình 2.7 Mơ tả Reboiler dạng Thermosiphon 16 Hình 3.1 Sơ đồ làm việc đỉnh tháp condenser 29 Hình 3.2 Đáy, nắp thiết bị 51 Hình 3.3 Bích ghép thân với đáy, nắp 52 Hình 3.4 Bích ghép thân thiết bị với ống dẫn 53 Hình 3.5 Mơ tả chân đỡ tháp 56 Hình 3.6 Mơ tả tai treo thiết bị 57 vi Đồ án tốt nghiệp SVTH: Nguyễn Thành Luân LỜI MỞ ĐẦU Hiện nay, nguồn cung cấp khí đốt cho hộ tiêu thụ khu vực Đông Nam Bộ chủ yếu từ hai bể Nam Côn Sơn Cửu Long [18] Tuy nhiên sụt giảm đáng kể sản lượng chất lượng nguồn cung cấp khí này, nên nhu cầu cấp thiết đặt phải tìm kiếm nguồn cung cấp với trữ lượng lớn ổn định đạt yêu cầu chất lượng tốt tương lai Q trình thăm dò khai thác thử cho tín hiệu tốt vùng bể Cửu Long với kiện đón nhận dòng sản phẩm khí mỏ Sư Tử Trắng vào ngày 15/11/2012 [20] Dự kiến Mỏ Sư Tử Trắng có trữ lượng tới 170 tỉ m3 khí so với khoảng 58 tỉ m3 khí với sản lượng khai thác 2,7 tỉ m3/năm mỏ Lan Tây Lan Đỏ nằm bồn trũng Nam Côn Sơn[19] Xuất phát từ nhu cầu sản lượng khí đốt sản phẩm khí LPG tăng đáng kể lượng cung cấp lại có chiều hướng giảm năm tới nên việc vận hành đưa vào hoạt động Dự án khí Nam Cơn Sơn ( nguồn khí từ mỏ bể Nam Côn Sơn Cửu Long) cần thiết Ở thời điểm nước ta có hai nhà máy chế biến khí Dinh Cố Nam Côn Sơn hoạt động Từ nhu cầu thực tế đồng ý chấp thuận trường Đại Học Bà Rịa – Vũng Tàu Tiến Sĩ Lê Công Tánh, chọn đề tài: “ TÍNH TỐN, THIẾT KẾ CỤM PHÂN XƯỞNG TÁCH LPG TRONG NHÀ MÁY CHẾ BIẾN KHÍ TỪ NGUỒN KHÍ SƯ TỬ TRẮNG VỚI NĂNG SUẤT NHẬP LIỆU 10 TRIỆU SM /NGÀY” + d0 : đường kính ngồi ống 67 Đồ án tốt nghiệp SVTH: Nguyễn Thành Luân D’ = 2b + 4.d0 = 2.47.0,02 + 4.0,025 = 1,98 m Suy ra: Bố trí vỏ thiết bị với khoảng cách từ vỏ đến ống ngồi tính theo công thức 3.18 [11,tr 222]: D’’ = - b.h (3.18) Với: h : chiều cao hình tam giác bố trí ống D’ : đường kính ngồi chùm ống Suy ra: D’’ = - b.h = – 47.0,01 = 0,52 m 1,98 Vậy thiết bị ngưng tụ chia làm thiết bị nối tiếp bố trí lục giác dạng ống chùm có vỏ bọc với đường kính vỏ D = D’ + 2D’’= 2,5 m ; chiều cao H = 2m c, Tính tốn thiết bị trao đổi nhiệt dòng nhập liệu với sản phẩm đáy: Chọn thiết bị trao đổi nhiệt dòng nhập liệu sản phẩm đáy thiết bị truyền nhiệt ống lồng ống.Ống truyền nhiệt làm thép X18H10T, kích thước ống 2,5x0,2 mm dài 2m , kích thước ống ngồi 3,8 x 0,2 mm Dòng nhập liệu ống 2,5x0,2 với nhiệt độ đầu tF = 136,6 C = 233,1 C Dòng sản phẩm đáy ống 3,8x0,2 với nhiệt độ đầu t nhiệt độ cuối là: t′ = 138,90C Tính chất hóa lý sản phẩm đáy nhiệt độ trung bình ttb = 186 C ( dựa kết mơ máy tính) : + Nhiệt dung riêng: CD = 2,747 kJ/kg.độ + Khối lượng riêng: = 606 kg/m3 + Độ nhớt động học: μN = 1,89.10-4 Ns/m2 + Hệ số dẫn nhiệt: N = 7,35.10-2 W/m.độ + Ẩn nhiệt hóa r = 696,4 kJ/Kg Thơng qua q trình mơ ta chọn nhiệt độ sau qua thiết bị trao đổi nhiệt dòng nguyên liệu là: t’F = 198 0C Tính chất hóa lý dòng nhập liệu nhiệt độ trung bình ttb = 167,30C là: + Nhiệt dung riêng: CD = 2,67 kJ/kg.độ + Khối lượng riêng: = 181 kg/m3 -4 + Độ nhớt động học: μN = 1,53.10 Ns/m 68 Đồ án tốt nghiệp SVTH: Nguyễn Thành Luân + Hệ số dẫn nhiệt: N = 5,58.10 -2 W/m.độ + Ẩn nhiệt hóa r = 928,2 kJ/Kg Theo tính tốn mơ máy tính ta được: - Suất lượng dòng sản phẩm đáy: Gd = 2,512.10 kg/h - Suất lượng dòng nhập liệu: GF = 2,879.105 kg/h Suy lượng nhiệt tải : Q = Gd.CD td = 2,512.10 2,747.(233,1- 138,9) = 65.10 KJ/h *Nhiệt độ trung bình logarit ( truyền nhiệt ngược chiều) : ∆t *Xác định hệ số truyền nhiệt K Với: + hệ số cấp nhiệt dòng nhập liệu (W/m2.độ) + hệ số cấp nhiệt dòng sản phẩm đáy (W/m độ) + ∑ ri nhiệt trở thành ống lớp cáu - hệ số cấp nhiệt dòng nhập liệu (W/m độ) a Vận tốc dòng nhập liệu ống là: v = 10 m/s Chuẩn số Reynolds: Re = Công thức xác định chuẩn số Nusselt có dạng: Nu = 0.021 Chọn = ; Pr chuẩn số Pr dòng nhập liệu nhiệt độ trung bình cảu vách; chuẩn số Pr dòng nhập liệu là: PrF = => Nu = 890,217/Pr Hệ số cấp nhiệt dòng nhập liệu ống theo cơng thức 3.13: Nhiệt tải phía dòng nhập liệu là: qF = ( tiếp xúc với dòng nhập liệu ống nhỏ 69 Đồ án tốt nghiệp SVTH: Nguyễn Thành Luân - Nhiệt tải qua thành ống lớp cáu theo công thức 3.14: qt = nhiệt độ tiếp xúc với thành Với ∑ = : bề dày thành ống, trường hợp 0,002 m + + : hệ số dẫn nhiệt thép không gỉ 17,5 W/m.độ + rc : nhiệt trở lớp cặn bẩn bám bề mặt bên ống ( khoảng 0,5 -3 mm) theo bảng V.1 [7] ta có nhiệt trở 0,387.10 m độ/W Suy ∑ −t ) - Hệ số cấp nhiệt sản phẩm đáy bên ống nhỏ: = 5,013.10-4 => qt = 1994,870.(t Ta có vận tốc sản phẩm đáy bên ngồi là: 10,5 m/s Đường kính tương đương tiết diện dòng chảy là: dtd = Dtr – dng = 0,009 (m) Chuẩn số Reynolds: Re = = = 303000 > 104 chế độ chảy rối ,., , Công thức xác định chuẩn số Nusselt có dạng: Nu = 0.021 Chọn = ;Pr chuẩn số Pr dòng sản phẩm đáy nhiệt độ trung bình vách; chuẩn số Pr dòngsản phẩm đáy là: Pr = 7,06 Hệ số cấp nhiệt dòng sản phẩm đáy ống là: Nhiệt tải phía dòng nhập liệu là: tiếp xúc với dòng sản phẩm đáy = 183,4 C - Chọn t Tính tốn mơ thơng số dòng sản phẩm đáy nhiệt độ là: + Nhiệt dung riêng: CD = 2,73 kJ/kg.độ + Độ nhớt động học: μD = 1,94 10-4 Ns/m2 70 Đồ án tốt nghiệp SVTH: Nguyễn Thành Luân => Pr = 14005,530 ( W/m2) Xem mát không đáng kể nên : => t =t độ t − Tại nhiệt chuẩn số Pr + Nhiệt dung riêng: + Độ nhớt động học: + Hệ => Pr = 167,3) 13899,258 ( W/m2) Kiểm tra sai số Vậy: t Suy ra: = 183,4 C; = 1530,886 (W/m2.độ); Hệ số truyền nhiệt K là: K= Bề mặt truyền nhiệt trung bình bằng: Chiều dài ống trao đổi nhiệt là: Chọn bố trí ống theo hình tròn, với ống dài m Bố trí theo hình tròn với số vòng tròn b = 35 Số ống vòng gồi thiết bị 210 ống Tổng số ống thiết bị : 3780 ống 71 Đồ án tốt nghiệp SVTH: Nguyễn Thành Luân Với chiều dài ống m, xếp chồng thành 3780 ống bố trí theo hình tròn ta có chiều dài đường ống: L’ = 3780 x = 7560 m Số cụm trao đổi nhiệt ứng với chiều dài L’ là: n = = , = 4,04 Chọn số cụm bố trí với cách bố trí xếp ống theo hình tròn Đường kính cụm tính theo cơng thức 3.17: D’ = 2b + 4.d0 = 2.35.0,02 + 4.0,038 = 1,552 m Suy thiết bị trao đổi nhiệt chia làm cụm bố trí hình tròn dạng ống lồng ống xếp chồng thành hình tròn với đường kính ngồi cụm D = D’ = 1,6 m; chiều cao H = 2m 72 Đồ án tốt nghiệp SVTH: Nguyễn Thành Ln CHƯƠNG 4: TÍNH TỐN CHI PHÍ 4.1 Tính toán sơ lượng nguyên liệu sử dụng: Khối lượng thép X18H10T cần dùng là: 16898,667 kg ( theo ***) Lượng bulong cần dùng cho bích ghép (được nêu bảng 3.15 3.16): + M42: 48 x + 76 x = 296 + M16: 40 + M22: Bulong dầm đỡ đĩa: 95 x 12 + 47 x 16 = 1892 Lượng bulong tổng cộng: 2236 ≈ 2500 Chiều dài ống dẫn tính dựa số ống thiết bị trao đổi nhiệt, ngưng tụ sản phẩm đỉnh thiết bị tái đun Xem công thức 4.1: N = n x N’ (4.1) Với : N: số ống cần thiết N’: số ống cho thiết bị, cụm thiết bị n: số lượng thiết bị Từ cơng thức 4.1 ta có: - Số ống 25x2 cho condenser là: N = 6769 x = 40614 - Số ống 25x2 cho reboiler là: N = 6769 x = 20307 - Số ống 25x2 cho thiết bị trao đổi nhiệt dòng sản phẩm đáy nhập liệu: N = 7560 x = 30240 - Số ống 38x2 cho thiết bị trao đổi nhiệt dòng sản phẩm đáy nhập liệu: N = 7560 x = 30240 Tổng số ống cần thiết là: - Ống 25x2 mm : 91161 => chiều dài ống cần có: L = N x = 182322 m - Ống 38x2 mm: 30240 => chiều dài ống cần có: L = N x = 60480 m Ống dẫn sản phẩm tháp: - Ống dẫn đỉnh tháp: + Ống dẫn sản phẩm đỉnh có đường kính 10 cm 73 Đồ án tốt nghiệp + - - Ống dẫn dòng hồi lưu đỉnh có đường kính 15 cm Ống nạp liệu: + Dòng nạp liệu thứ qua ống có đường kính 10 cm + Dòng nạp liệu thứ hai qua ống có đường kính 12,5 cm Ống dẫn đáy tháp: + + SVTH: Nguyễn Thành Luân Ống dẫn vị trí đĩa cuối có đường kính 12,5 cm Ống dẫn dòng đun sơi trở lại đáy tháp có đường kính 10 cm Cua ống (thiết bị trao đổi nhiệt): 7560 x = 30240 4.2 Tính sơ chi phí vật liệu tháp LPG: Bảng 4.1 Sơ chi phí tháp tách LPG Giá Thành Vật liệu Thép thân tháp sus304 Ống dẫn Bulong Ống 25x2 Ống 38x2 Cua ống Vậy giá thành sơ (chưa tính chi phí gia cơng, nhân cơng chi phí khác) thiết bị khoảng 240,000 USD, tính tốn tiêu hao ta làm tròn đến khoảng 240,000 USD 74 Đồ án tốt nghiệp SVTH: Nguyễn Thành Luân KẾT LUẬN Qua trình tính tốn, thiết kế: - Đã thiết kế sơ đồ nhà máy GPP với suất nhập liệu 10 triệu m ngày từ nguồn khí Sư Tử Trắng - Tính tốn chi tiết tháp tách LPG cụm GPP thiết kế, thơng số hoạt động, kích thước - Tính tốn sơ chi phí vật liệu ban đầu cho tháp LPG Các đặc tính kĩ thuật tháp LPG thiết kế sau: - - Tháp hoạt động với ngun liệu dòng khí loại C2 phần condensat ổn định Sản phẩm đỉnh hỗn hợp C3, C4 ( nguyên liệu để sản xuất LPG thương phẩm) - Tháp vận hành áp suất trung bình 15 bar nhiệt độ trung bình 129,210C Tỷ số hồi lưu đỉnh 4,19 Tháp có tống số đĩa 28, nhập liệu đĩa số 12 23 - Tháp có khác biệt đường kính đoạn chưng đoạn luyện 1,8 m m Chiều cao thiết bị 19 m Thành thiết bị dày 16 mm 26 mm với đoạn chưng đoạn luyện - Khoảng cách đĩa 24 in - Chi phí vật tư ban đầu thiết bị khoảng 240000 USD 75 Đồ án tốt nghiệp SVTH: Nguyễn Thành Luân TÀI LIỆU THAM KHẢO TÀI LIỆU NƯỚC NGOÀI: Campbell J M (October 1994).Gas Conditioning and Processing Vol The Basic Principles Campbell Petroleum Series Normal, Oklahoma Campbell J M (October 1994).Gas Conditioning and Processing Vol The Equipment Campbell Petroleum Series Normal, Oklahoma R Mohd Kamaruddin Abd Hamid Hysys : An Introduction to Chemical Engineering Simulation Kister H.Z (1990), Distillation Operation, McGraw – Hill, New York PVE Report (2015) DESIGN BASIS FOR NGL RECOVERY PVE Report (2015) STT Full field development – phase Detailed engineering and procurement engineering support services TÀI LIỆU TIẾNG VIỆT: 7.Phạm Văn Bơn (2003) Q trình thiết bị cơng nghệ hóa học thực phẩm tập Quyển Truyền nhiệt ổn định NXB Đại học Quốc Gia TP Hồ Chí Minh Tơ Đăng Hải ( tháng 8/2006) Sổ tay q trình thiết bị cơng nghệ hóa chất Tập NXB Khoa học kĩ thuật, 70 Trần Hưng Đạo – Hà Nội Tô Đăng Hải ( tháng 8/2006) Sổ tay trình thiết bị cơng nghệ hóa chất Tập NXB Khoa học kĩ thuật, 70 Trần Hưng Đạo – Hà Nội 10 Nguyễn Thị Minh Hiền ( Tháng 4/2010) Công nghệ chế biến khí tự nhiên khí đồng hành, NXB Khoa học Kĩ Thuật 70 Trần Hưng Đạo – Hà Nội 11 Phạm Xuân Toản (2003) Các trình thiết bị truyền nhiệt NXB Khoa học kĩ thuật, 70 Trần Hưng Đạo – Hà Nội 12 Nguyễn Hữu Tùng (2012) Kĩ thuật tách hỗn hợp nhiều cấu tử Tập Các nguyên lý ứng dụng, NXB Bách khoa – Hà Nội, Hà Nội 13 Nguyễn Hữu Tùng (2012) Kĩ thuật tách hỗn hợp nhiều cấu tử Tập Tính tốn thiết kế, NXB Bách khoa – Hà Nội, Hà Nội 76 Đồ án tốt nghiệp SVTH: Nguyễn Thành Luân 14 Hồ Lê Viên ( 2006) Tính tốn, Thiết kế chi tiết thiết bị hóa chất dầu khí, NXB Khoa học kĩ thuật 70 Trần Hưng Đạo – Hà Nội 15 Bách Ths Nguyễn Thị Như Ý Giáo trình Ngun lí hóa công nghiệp Đại học Khoa Đà Nẵng Nguồn internet: 16 Kết tìm kiếm giá thép sus304 http://www.alibaba.com 17 Khí dầu mỏ hóa lỏng PVGas https://www.pvgas.com.vn/san-pham-va-dichvu/san-pham/khi-dau-mo-hoa-long 18 Lễ ký hợp đồng tổng thầu EPC cho nhà máy GPP2 Dự án Nam Côn Sơn PVGas 2011.https://www.pvgas.com.vn/tin-tuc/tin-hoat-dong-pv-gas/le-kyhop-dong-tong-thau-epc-nha-may-gpp2-du-an-nam-con-son-2.14850 P.Dương Phát nguồn dầu khí trữ lượng lớn mỏ Sư Tử Trắng Báo 19 Người Lao Động 2003 http://nld.com.vn/thoi-su-trong-nuoc/phat-hiennguon-dau-khi-tru-luong-lon-tai-mo-su-tu-trang 72792 20 Theo Petrotimes.Mỏ Sư Tử Trắng cho dòng khí https://www.pvoil.com.vn/vi-VN/zone/mo-su-tu-trang-cho-dong-khi-dautien/248/698 21 Ước tính VPBank (tháng 7/2014) VPS http://www.VPBS.com.vn 22 Hoahocngaynay.com Tìm hiểu chưng cất tháp chưng cất http://hoahocngaynay.com/vi/nghien-cuu-giang-day/hoa-hoc-nha-truong/1173tim-hieu-ve-chung-cat-va-thap-chung-cat 23 Reboiler Theo Wikipedia https://en.wikipedia.org/wiki/Reboiler 77 Đồ án tốt nghiệp SVTH: Nguyễn Thành Luân PHỤ LỤC Phụ lục 1: Bản vẽ chi tiết tháp tách LPG 78 Đồ án tốt nghiệp SVTH: Nguyễn Thành Luân Phụ lục 2: Sơ đồ công nghệ nhà máy GPP 79 ... Cơng Tánh, tơi chọn đề tài: “ TÍNH TOÁN, THIẾT KẾ CỤM PHÂN XƯỞNG TÁCH LPG TRONG NHÀ MÁY CHẾ BIẾN KHÍ TỪ NGUỒN KHÍ SƯ TỬ TRẮNG VỚI NĂNG SUẤT NHẬP LIỆU 10 TRIỆU SM /NGÀY” Đồ án tốt nghiệp SVTH:... hoàn thành đồ án tốt nghiệp “ Tính tốn, thiết kế cụm phân xưởng tách LPG nhà máy chế biến khí từ nguồn nguyên liệu khí Sư Tử Trắng với suất nhập liệu 10 triệu Sm3 /ngày cách tốt đẹp Em xin gửi... CHƯƠNG 2: THIẾT KẾ NHÀ MÁY CHẾ BIẾN KHÍ VÀ CỤM PHÂN XƯỞNG TÁCH LPG 2.1 Thiết kế, mô sơ nhà máy chế biến khí 2.1.1 Thiết kế sơ đồ hoạt động 2.1.2 Chọn thiết bị tách lỏng