TÍNH TOÁN THIẾT KẾ MÁY SẤY MĂNG TRE NĂNG SUẤT 400 KGMẺ

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC NÔNG LÂM THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHỐ LUẬN TỐT NGHIỆP TÍNH TỐN THIẾT KẾ MÁY SẤY MĂNG TRE NĂNG SUẤT 400 KG/MẺ Họ tên sinh viên: TRẦN QUANG HUY LẠI THANH HÙNG Ngành: CƠNG NGHỆ NHIỆT LẠNH Niên Khố: 2008 - 2012 Tháng năm 2012 TÍNH TỐN THIẾT KẾ MÁY SẤY MĂNG TRE NĂNG SUẤT 400 KG/MẺ Tác giả Trần Quang Huy Lại Thanh Hùng Khóa luận đệ trình để đáp ứng yêu cầu cấp Kỹ sư ngành Công Nghệ Nhiệt Lạnh Giáo viên hướng dẫn: Tiến sĩ Nguyễn Huy Bích Thạc sĩ Lê Quang Giảng Tháng 06/2012 ii LỜI CẢM ƠN Trong trình từ bắt đầu làm đề tài đến kết thúc thực đề tài, nhận giúp đỡ nhiều từ phía gia đình, thầy bạn bè Để hoàn thành luận văn chúng em xin chân thành bày tỏ lòng kính trọng biết ơn sâu sắc đến:  Đấng sinh thành dạy dỗ dưỡng dục cho trưởng thành ngày hôm cổ vũ cho mặt tinh thần  Bộ mơn Cơng Nghệ Nhiệt Lạnh, Khoa Cơ Khí – Công Nghệ, trung tâm Công Nghệ Nhiệt Lạnh, trường Đại Học Nơng Lâm TP Hồ Chí Minh tạo điều kiện cho chúng em thực đề tài  Thầy TS Nguyễn Huy Bích, thầy Th.S Lê Quang Giảng, tận tâm nhiệt tình hướng dẫn bảo chúng em  Thầy TS Lê Anh Đức – Giám đốc trung tâm Nhiệt Lạnh, trường trường Đại Học Nông Lâm TP Hồ Chí Minh anh trung tâm giúp đỡ chúng em  Cuối thiếu bạn DH08NL chia giúp đỡ chúng tơi Trong q trình làm đề tài chúng em cố gắng nỗ lực tìm kiếm tài liệu trao đổi kiến thức với bạn bè Nhưng lần bước vào tính tốn hệ thống thiết bị chắn tránh khỏi sai sót, chúng em mong nhận bảo thầy ý kiến đóng góp bạn để đề tài hồn thiện TP.HCM, ngày 12 tháng năm 2012 Sinh viên thực Trần Quang Huy Lại Thanh Hùng iii TÓM TẮT Đề tài “Tính tốn thiết kế máy sấy măng suất 400 kg/mẻ” tiến hành Bộ môn Cơng nghệ Nhiệt lạnh, Khoa Cơ khí- Cơng nghệ trường Đại Học Nông Lâm TP HCM, thời gian từ 14/3 đến 11/6 năm 2012 Bằng phương pháp điều tra khảo nghiệm phân tích lý thuyết, đề tài tiến hành điều tra, khảo nghiệm Trên mơ hình máy sấy buồng có trung tâm Nhiệt Lạnh trường Đại Học Nơng Lâm TP HCM sở đó, đề tài tiến hành tính tốn, thiết kế máy sấy măng tre suất 400 kg/mẻ Kết thu được: Đề tài tiến hành chế tạo mơ hình máy sấy nóng phương pháp sấy đối lưu Tiến hành khảo nghiệm mơ hình máy sấy nóng với phương pháp sấy treo sấy khay cho măng tre Dựa vào khảo nghiệm mơ hình máy sấy thử ta thông số sau: suất 10 kg/mẻ, quạt hướng trục có cơng suất 0,1kW, 50Hz, 220V Dựa số liệu khảo nghiệm ,tính tốn thiết kế máy sấy măng tre suất 400 kg/mẻ Hệ thống có thông số sau:  Điện áp sử dụng: 220/380 V, pha  Năng suất: 400 kg/mẻ  Thời gian sấy: 10  Kích thước buồng sấy: x 2,1 x 1,8 m  Công suất quạt: HP  Độ ẩm sản phẩm: 20%  Nhiệt độ đầu vào: t1= 80oC  Nhiệt độ đầu ra: t2= 65oC iv MỤC LỤC LỜI CẢM ƠN iii TÓM TẮT iv MỤC LỤC v DANH SÁCH CÁC CHỮ VIẾT TẮT viii DANH SÁCH CÁC HÌNH x DANH SÁCH CÁC BẢNG BIỂU xi Chương MỞ ĐẦU 1.1.Đặt vấn đề 1.2.Mục đích đề tài Chương TỔNG QUAN 2.1 Tìm hiểu vật liệu sấy ( măng tre) 2.1.1 Giới thiệu chung 2.1.1.1 Tình hình trồng măng tre ngồi nước 2.1.1.2 Thành phần hóa sinh măng tre 2.1.2 Phương pháp chế biến măng tre 10 2.1.2.1 Chế biến măng tươi .11 2.1.2.2 Chế biến măng khô 11 2.1.2.3 Tình hình trồng chế biến măng nội tiêu Gia Lai 13 2.2 Sấy phương pháp sấy .15 2.2.1 Khái niệm sấy 15 2.2.2 Phân loại phương pháp sấy 15 2.2.3 Cách xác định ẩm độ phương pháp tủ sấy 15 2.2.4 Tổng quan sấy đối lưu 16 v 2.2.4.1 Sấy đối lưu .16 2.2.4.2 Thiết bị sấy đối lưu 18 2.3.Một số máy sấy dạng sấy đối lưu 19 2.3.1.Máy sấy khay 19 2.3.2.Máy sấy buồng .20 2.3.3.Chọn phương án sấy .22 Chương PHƯƠNG PHÁP VÀ PHƯƠNG TIỆN 24 3.1 Nội dung nghiên cứu 24 3.2 Thời gian nghiên cứu 24 3.3 Phương pháp tiến hành nghiên cứu 24 Chương KẾT QUẢ VÀ THẢO LUẬN 25 4.1 Tính tốn thiết kế mơ hình máy sấy 25 4.1.1.Mục đích thiết kế 25 4.1.2 Tính tốn thiết kế mơ hình 25 4.1.2.1 Tính toán sơ .25 4.1.2.2.Cấu tạo mơ hình 31 4.1.2.3 Nguyên lý hoạt động 33 4.1.2.4 Một vài hình ảnh dụng cụ, vật liệu thiết bị khảo nghiệm 34 4.1.3 Sấy khảo nghiệm với mơ hình .34 4.1.3.1.Cách tiến hành khảo nghiệm 34 4.1.3.2.Kết thí nghiệm 35 4.1.3.3.So sánh nhiệt độ sấy 37 4.2.Tính tốn thiết kế hệ thống sấy măng tre 400kg/mẻ 39 4.2.1 Cơ sở tính tốn 39 4.2.2 Tính tốn lựa chọn nhiên liệu .40 4.2.3 Tính tốn q trình sấy 44 4.2.4 Tính tổn thất nhiệt sấy không hồi lưu 45 vi 4.2.4.1 Lượng nhiệt để nung nóng tác nhân sấy .46 4.2.4.2 Lượng nhiệt mát qua kết cấu bao che 46 4.2.4.3 Lượng nhiệt để nung nóng VLS 50 4.2.4.4 Lượng nhiệt dùng để làm nóng khay sấy .51 4.2.4.5 Lượng nhiệt sản phẩm cháy mang 51 4.2.4.6 Nhiệt lượng cháy khơng hồn tồn hóa học .52 4.2.4.7 Nhiệt lượng mát cháy khơng hồn tồn học 52 4.2.5 Tính tổn thất nhiệt sấy có hồi lưu 54 4.2.6 Tính tốn thiết kế buồng đốt .56 4.2.6.1 Xác định kích thước buồng đốt .56 4.2.6.2 Lựa chọn vật liệu xây lò 57 4.2.7 Tính tốn trao đổi nhiệt 58 4.2.7.1 Cơ sở tính toán 58 4.2.7.2 Tính tốn kích thước trao đổi nhiệt 58 4.2.8 Tính chiều cao ống khói 63 4.2.9 Tính tốn chọn quạt 68 4.2.9.1 Cơ sở tính tốn .68 4.2.9.2 Tính tốn chọn quạt .68 Chương KẾT LUẬN VÀ ĐỀ NGHỊ 72 5.1 Kết luận .72 5.2 Đề nghị .72 TÀI LIỆU THAM KHẢO 73 vii DANH SÁCH CÁC CHỮ VIẾT TẮT - Ký hiệu viết tắt: t: Nhiệt độ (°C) I: Entanpy (kJ/kg kkk) φ: Ẩm độ tương đối (%) d: Độ chứa (kg am/kg kkk) V: Thể tích riêng (m3/kg kkk) ω1: Ẩm độ đầu vật liệu sấy (%) ω2: Ẩm độ sau sấy vật liệu sấy (%) G1: Khối lượng ban đầu vật liệu sấy (kg) G2: Khối lượng sau sấy vật liệu sấy (kg) GH2O: Lượng nước lấy vật liệu sấy (kg) G0: Lượng khơng khí cần thiết để bốc 1kg nước vật liệu sấy (kg kkk/kgH2O) Gk: Lượng khơng khí cần thiết để bốc hoàn toàn m kg nước vật liệu sấy (kg kkk/kg H2O) Vkkk: Tổng thể tích khơng khí khơ cần cho q trình sấy (m3) Gkk: Lượng khơng khí khơ cần cho q trình sấy (m3/s) Qsấy: Tổng lượng nhiệt cần cho trình sấy (kJ) L: Chiều dài buồng sấy (m) H: Chiều cao buồng sấy (m) B: Chiều rộng buồng sấy (m) Q: Lưu lượng quạt (m3/s) η: Hệ số hiệu dụng quạt N: Công suất đặt lên trục quạt (kW) Nd: Công suất động quạt (kW) a: Hệ số Qtd: Nhiệt trị thấp nhiên liệu (kJ/kg) Qcd: Nhiệt trị cao nhiên liệu (kJ/kg) Lα: Lượng khơng khí thực tế cần thiết (n.m3/kg) Vα: Lượng sản phẩm cháy (n.m3/kg) viii Tlt: Nhiệt độ cháy lý thuyết (oC) tw1: nhiệt độ tường phía nóng (oC) tw2: Nhiệt độ mặt ngồi vách (oC) tf1: Nhiệt độ trung bình nhiệt độ sấy nhiệt độ (oC) tf2: Nhiệt độ môi trường (oC) : Thời gian sấy (s) Gv: Khối lượng vật liệu (kg) Cmang: Nhiệt dung riêng măng (kJ/kg.độ) Cvk: Nhiệt dung riêng vật liệu trước sấy (kJ/kg.độ) Ca: Nhiệt dung riêng nước (kJ/kg) Cpk – nhiệt dung riêng khơng khí khơ (kJ/kg.K) Cpa – nhiệt dung riêng nước (kJ/kg.K) ro – nhiệt ẩn hóa (kJ/kg) Ck: Nhiệt dung riêng khay (kJ/kg.độ) F: Diện tích (m2) δ: Chiều dày (m) λ: Hệ số dẫn nhiệt (W/m.độ) d: Đường kính (m) ν: Hệ số nhớt động học (m2/s) : Hệ số trở lực ρ: Khối lượng riêng (kg/m3) TNS: Tác nhân sấy VLS: Vật liệu sấy HTS: Hệ thống sấy ix DANH SÁCH CÁC HÌNH Hình 2-1 Măng tre 3  Hình 2-2 Phân bố măng tre Việt Nam 5  Hình 2-3 Qui trình chế biến măng khơ 12  Hình 2-4 Phơi măng 13  Hình 2-5 Hệ thống sấy đối lưu 16  Hình 2-6 Máy sấy khay 19  Hình 2-7 Hệ thống máy sấy buồng 20  Hình 2-8 HTS buồng đối lưu tự nhiên 22  Hình 2-9 HTS buồng đối lưu cưỡng .22  Hình 4-1 Các điểm nút trình 25  Hình 4-2 Tổng quan mơ hình máy sấy thí nghiệm 31  Hình 4-3 Bộ điện trở đốt nóng .32  Hình 4-4 Buồng sấy bảng điều khiển .32  Hình 4-5 Thiết kế tổng quan nguyên lý họat động mô hình 33  Hình 4-6 Các dụng cụ thiết bị đo 34  Hình 4-7 Các bước tiến hành thí nghiệm 35  Hình 4-8 Đồ thị giảm ẩm với nhiệt độ sấy 80oC 35  Hình 4-9 Đồ thị giảm ẩm với nhiệt độ sấy 80oC 36  Hình 4-10 Đồ thị giảm ẩm phơi nắng 37  Hình 4-11 Sản phẩm sau sấy 38  x L: chiều cao buồng đốt, m d: đường kính thủy lực buồng đốt d=4F/C=4.0,4/2,6=0,615m (F, C: diện tích chu vi buồng đốt) ωok: vận tốc khói buồng đốt điều kiện chuẩn, m/s ωok = Lα.B/F = 8,653.0,005064/0,4 = 0,109 m/s ρok: khối lượng riêng khói điều kiện chuẩn, kg/ m3 tk: nhiệt độ khói buồng đốt, oC - Tổn thất áp suất ma sát đường ống: Theo công thức (2.79) tài liệu /8/ ta có: Trong đó: λ: hệ số ma sát phụ thuộc vào độ nhám bề mặt ống Ống kim loại λ = 0,03 - 0,04 Ở chọn λ = 0,035 L: chiều dài đường ống, m d = 0,298 m : đường kính ống ωok = 0,345 m/s: vận tốc trung bình khói ống điều kiện chuẩn tk: nhiệt độ trung bình khói đường ống, oC Vậy tổng tổn thất áp suất ma sát: b Tổn thất áp suất cục Tổn thất áp suất cục qua ghi lò buồng đốt ghi ngang xác định theo bảng 3.7 tài liệu /8/: Trong đó: 64 B = 0,005064 kg/s = 18,23 kg/h: lượng nhiên liệu tiêu hao thực tế F: diện tích ghi lò, m2 CO2: hàm lượng CO2 sản phẩm cháy, % - Tổn thất áp suất cục qua lớp liệu: Trở lực qua lớp liệu tính theo cơng thức (2.23a) /8/: Trong đó: ω = 0,75 m/s: vận tốc khơng khí qua ghi lò; ρ = 1,172 kg/m3: khối lượng riêng khơng khí nhiệt độ môi trường 28 oC; ξL : hệ số trở lực lớp liệu, xác định theo Re Tính Re: Trong đó: dL: đường kính trung bình trấu, dL = 150÷170 mm ν: hệ số nhớt động học khơng khí nhiệt độ mơi trường 28 oC, m2/s Vì Re > nên hệ số trở lực lớp liệu ξL xác định sau: Vậy tổn thất áp suất cục qua lớp liệu: - Tổn thất áp suất cục đường ống: Xác định hệ số tổn thất cục ξ đường ống: Ở vị trí ống nối từ buồng đốt lên với góc 90o, ta tra phụ lục VI /8/ có hệ số tổn thất cục bộ: ξ1 = 65 Kế tiếp sau đường ống nối ngoặt góc 45o, ta tra phụ lục VI /8/ có hệ số tổn thất cục bộ: ξ2 = 0,14 Các vị trí lại ngoặt góc 30o, ta tra phụ lục VI /8/ có hệ số tổn thất cục bộ: ξ3 = 0,035 Do có ngoặt 30o nên ξ3 = 3.0,035 = 0,105 Tổng hệ số tổn thất cục đường ống: Tổn thất áp suất cục đường ống: Tổng tổn thất áp suất cục đường khói lò di chuyển đến chân ống khói: c Lượng giảm tổn thất hệ thống cột hình học - Cột hình học đường ống tính theo cơng thức (2.80) /8/: Trong đó: H: chiều cao cột khí đường ống, m ρokk, ρok: khối lượng riêng khơng khí khói điều kiện chuẩn, kg/m3 Tkk: nhiệt độ trung bình khơng khí mơi trường, oC Tk: nhiệt độ trung bình khói đường ống, oC d Tổng tổn thất áp suất đường khói lò di chuyển từ lò đốt đến chân ống khói Do khói lò chuyển động từ lên nên tổng tổn thất áp suất hệ thống bị giảm lượng cột hình học khói: Σ htt = hms + hcb – hhh = 0,3145 + 8,1 – 2,45 = 5,96 N/m2 Tính chiều cao ống khói Sử dụng phương trình bernoulli ta có quan hệ áp suất âm chân ống khói với chiều cao hình học ống khói tổn thất lượng ống khói: 66  T T  2 T H 2 T p  Hg  okk o  ok o   ok ok k   ok ok k Tkk Tk  To d To  Trong đó: Δp = k Σ htt: áp suất âm chân ống khói, N/m2 k: hệ số tính đến độ bám bụi khả cường hóa q trình, thường lấy 1,3 Từ phương trình ta suy được: 1,3  htt  ok H ok2 Tk 2 To  T T   2 T g   okk o  ok o    ok ok k To Tkk Tk  d  Trong đó: H: chiều cao ống khói, m; d = 0,3 m: đường kính ống khói; ωok: tốc độ trung bình khói ống khói điều kiện chuẩn, m/s; ρokk, ρok: khối lượng riêng khơng khí khói điều kiện chuẩn, kg/m3; Tk1 , Tk2 : nhiệt độ khói chân đỉnh ống khói, K: Tk2 = Tk1 – Δt = (250 + 273) – = 517 K ( Với Δt độ giảm nhiệt độ khói m chiều cao ống khói, với ống khói kim loại Δt = 3o/m Giả sử chọn chiều cao sơ ban đầu ống khói 2m nên Δt = 6o); Tkk = 28 + 273 = 301 K : nhiệt độ trung bình khơng khí mơi trường; Tk = (Tk1 + Tk2)/2 = 520 K: nhiệt độ trung bình khói ống khói; λ : hệ số ma sát phụ thuộc vào độ nhám bề mặt ống Ống kim loại λ = 0,03 - 0,04 Ở chọn λ = 0,037 To = 273 K ; g = 9,81 m/s2 Chiều cao ống khói: 67 4.2.9 Tính tốn chọn quạt 4.2.9.1 Cơ sở tính tốn a Các loại quạt dùng hệ thống sấy Để vận chuyển TNS hệ thống sấy thường dùng loại quạt: quạt ly tâm quạt hướng trục Chọn loại quạt số hiệu phụ thuộc vào đặc trưng hệ thống sấy, trở lực p mà quạt phải khắc phục, suất V mà quạt cần tải nhiệt độ độ ẩm TNS Khi chọn quạt giá trị cần xác định hiệu suất quạt b Cách chọn quạt Xác định cột áp toàn phần kết tính trở lực hệ thống sấy Trở lực hệ thống sấy gồm: trở lực qua calorifer pc; trở lực qua cửa pcửa; trở lực qua sàn giả ps; trở lực qua khay pk 4.2.9.2 Tính tốn chọn quạt a Trở lực qua calorifer - Tổn thất ma sát Theo công thức (4.31) Trong đó: l = 9m chiều dài ống d = 0,298 đường kính ống ω - tốc độ mơi chất Chọn tốc độ trung bình khói ống khói ω = m/s  - hệ số trở kháng đường ống 68 - Tổn thất cục Công thức 2-60 TL/10/ Dựa vào công thức 2-60TL/10/ xác định thực nghiệm  = 1,245 Trong đó: ρ =0,353 kg/m3 775oC– khối lượng riêng môi chất, kg/m3  - hệ số trở kháng Vậy tổn thất qua calorifer: pca = pms + pcb = 0,66 +14,06 = 14,72 N/m2 b Trở lực qua cửa Ta có lưu lượng khơng khí cần thiết Vk = 1,69 m3/s, diện tích Fc ta chọn diện tích buồng đốt Fc = 0,4 m2, nhiệt độ vào buồng sấy 80oC Từ calorifer có uốn gấp góc 45o tra phụ lục VI TL /8/ ta  = 0,35 Vậy ω = Vk/F = 1,69/ 0,4 = 4,225 m/s c Trở lực qua sàn giả 69 Theo tính tốn ta Fs = 2,05×1,905 =3,90525 m2 Tổng thể tích khơng khí khơ cần cho q trình sấy: Lưu lượng khơng khí cần cho trình sấy: Nhiệt độ sấy 80oC tra bảng ρ = kg/m3 Ta có lưu lượng khơng khí qua thiết bị trao đổi nhiệt qua cửa theo đường ống vào khoang chứa lưu lượng khơng khí trước qua sàn giả Sàn giả có chức làm cho luồng khơng khí nóng vào buồng sấy Ở khơng khí nóng từ ống vào khoang buồng đốt theo thực nghiệm dòng chảy ống chuyển từ phận sang phận khác ta  = 2,5 vào công thức d Trở lực qua khay Trở lực qua khay: Diện tích khay: F1k = 1×2 =2 m2 Trở lực từ sàn giả qua khay  = Trở lực qua khay: 70 Ta có 20 khay Vậy trở lực qua 20 khay là: Pk = P1k 20 = 35,9 20 = 718 N/m2 Vậy tổng trở lực toàn hệ thống Để tránh tổn thất mà ta khơng thể kiểm sốt ta chọn P = 90 mmH2O Hiệu suất quạt Ta có Vkk = 1,69 m3/s Chọn η = 0,65 : hệ số hiệu dụng quạt Trong k hệ số dự trữ k = 1,2 Vậy ta chọn quạt: Qk lưu lượng khơng khí Qk = 1,69 m3/s P = 90 mmH2O Công suất quạt Nq = 3kW 71 Chương KẾT LUẬN VÀ ĐỀ NGHỊ 5.1 Kết luận Đề tài khảo nghiệm, tính tốn, thiết kế chế tạo mơ hình máy sấy nóng sở tính toán thiết kế máy sấy măng suất 400 kg/mẻ Qua q trình thực khảo nghiệm chúng tơi rút số kết luận sau:  Với mô hình máy sấy nóng thơng qua q trình khảo nghiệm chúng tơi tìm chế độ sấy thời gian sấy phù hợp cho măng tre ( măng le Gia Lai) 80oC thời gian 10 với máy sấy khay có hồi lưu nhiệt  So với sản phẩm tìm hiểu thị trường tiêu thụ sản phẩm sau sấy có chất lượng tốt măng có ẩm độ thấp 4-5% so với độ ẩm măng thị trường ( măng thị trường 22-24 %, măng sấy mẫu 18-20%) Đồng thời mẫu măng giữ màu sắc vàng khơng bị đen  Ngồi măng sấy với máy sấy có đảm bảo an tồn vệ sinh so với măng phơi thủ cơng người dân 5.2 Đề nghị Trên sở lý thuyết thực nghiệm mơ hình chúng tơi đưa số đề nghị để phát triển đề tài:  Nghiên cứu hồn thiện mơ hình máy sấy, đồng thời chế tạo mơ hình lớn  Ứng dụng cụ thể máy sấy cho người dân để phát triển máy sấy chất lượng tốt giảm lượng tiêu hao  Phát triển thêm mạch điều khiển tự động cho máy sấy, hoàn thiện cho máy sấy 72 TÀI LIỆU THAM KHẢO  TÀI LIỆU TIẾNG VIỆT [1] Nguyễn Văn May, 2004 Giáo trình kỹ thuật sấy nông sản thực phẩm Nhà xuất Khoa Học Kỹ Thuật [2] Trần Văn Phú, 2002 Tính tốn thiết kế hệ thống sấy Nhà xuất Giáo Dục [3] PGS.TS Hoàng Văn Chước, 1999 Kỹ thuật sấy Nhà xuất Khoa Học Kỹ Thuật [4] Trần Văn Phú, 2008 Kỹ thuật sấy Nhà xuất Giáo Dục [5] Võ Lê Hải Đăng, Nguyễn Minh Tâm, 20011 Luận văn tốt nghiệp – Tính tóan thiết kế máy sấy băng tải sấy chè xanh 100kg/giờ Trường Đại Học Nông Lâm TP HCM [6] Nguyễn Sơn Tùng, 2011 Luận văn tốt nghiệp – Tính tóan thiết kế máy sấy bột nho suất lít/giờ Trường Đại Học Nông Lâm TP HCM [7] Bùi Hải, Dương Đức Hồng 2001 Giáo trình truyền nhiệt Nhà xuất Khoa Học Kỹ Thuật [8] Hoàng Kim Cơ, Đỗ Ngân Thanh, Dương Đức Hồng, 2001 Tính tốn kỹ thuật nhiệt luyện kim Nhà xuất Giáo Dục [9] Nguyễn Văn May, 2004 Giáo trình bơm quạt máy nén Nhà xuất Khoa Học Kỹ Thuật [10] Bùi Hải, Dương Đức Hồng, Hà Mạnh Thư, 2001 Giáo trình thiết bị trao đổi nhiệt Nhà xuất Khoa Học Kỹ Thuật  TÀI LIỆU TIẾNG ANH [11] Jan Banout _, Petr Ehl Using a Double-pass solar drier for drying of bamboo shoots Department of Sustainable Technologies, Czech University of Life Sciences Prague, Czech Republic 73 [12] Xiao JiangHua and Yang QingPing BAMBOO SHOOT PLANTATION Research Institute of Subtropical Forestry, Chinese Academy of Forestry73 Daqiao Rd., Fuyang, Zhejiang Province, 311400,China  INTERNET [13].http://agris.fao.org/agrissearch/search/display.do?f=2000/PH/PH00014.xml;PH2000100876 [14].http://practicalaction.org/practicalanswers/product_info.php?cPath=21_59 &products_id=383 [15].http://www.tootoo.com/buy-dehydrated_bamboo_shoots/ 74 PHỤ LỤC MĂNG SẤY KHAY 80OC Thời gian Khối lượng ban đầu(g) Khối lượng lại(g) % 10,02 0,85 92 10,01 1,97 80 10,03 4,17 58 10 6,39 36 10,04 7,48 25 10 10,02 8,1 19 Khối lượng ban đầu(g) Khối lượng lại(g) % 10,04 0,83 92 10,02 1,84 82 10 3,68 63 10,01 5,88 41 10,03 7,2 28 10 10,02 7,94 21 (h) MĂNG SẤY TREO 80OC Thời gian (h) 75 MĂNG SẤY KHAY 70OC Thời gian Khối lượng ban đầu(g) Khối lượng lại(g) % 10,01 0,93 91 10 1,95 81 10,01 2,94 71 10,06 4,6 54 10,04 6,35 37 10 10,03 7,21 28 12 10,02 8,01 20 Khối lượng ban đầu(g) Khối lượng lại(g) % 10 0,91 91 10,02 1,67 83 10,02 2,53 75 10,04 4,21 58 10,01 5,93 41 10 10,03 6,98 30 12 10,01 7,84 22 (h) MĂNG SẤY TREO 70OC Thời gian (h) 76 PHƠI NẮNG Ngày Ngày Ngày Ngày Thời gian Khối lượng ban (h) đầu sáng Khối lượng lại % 10,06 0,74 93 trưa 10,03 0,82 92 chiều 10,02 1,42 86 sáng 10,04 2,07 79 trưa 10,01 2,72 73 chiều 10,02 3,52 65 sáng 10,04 4,28 57 trưa 10,01 4,98 50 chiều 10,03 5,61 44 sáng 10,02 6,25 38 trưa 10,03 7,1 29 chiều 10,03 7,54 25 77 TẬP BẢN VẼ 78 ... KG/MẺ Tác giả Trần Quang Huy Lại Thanh Hùng Khóa luận đệ trình để đáp ứng u cầu cấp Kỹ sư ngành Công Nghệ Nhiệt Lạnh Giáo viên hướng dẫn: Tiến sĩ Nguyễn Huy Bích Thạc sĩ Lê Quang Giảng Tháng 06/2012... polymorpha Munro in Trans., B tulda Roxb., Dendrocalamus giganteus Munro inTrans., D hamiltonii Nees et Arn, D.hookerii Munro in Trans., D longispathusKurz, D membranaceus Munro inTrans., D sikkimensis... nhiệt độ, độ ẩm, tốc độ phù hợp, chuyển động chảy trùm lên vật sấy làm cho ẩm vật sấy bay theo tác nhân sấy Khơng khí chuyển động chiều, ngược chiều cắt ngang dòng chuyển động sản phẩm Sấy đối lưu