TUYẾN ĐƯỜNG tàu mẫu

PHẦN I TUYẾN ĐƯỜNG-TÀU MẪU 1.1.Tuyến đường 1.1.1.Cảng Hải Phòng 1.1.1.1.Vị trí địa lí điều kiện tự nhiên - Cảng Hải Phòng nằm hữu ngạn sơng Cửa Cấm vĩ độ 20°52 Bắc kinh độ 106°40 Đông - Chế độ thủy triều nhật triều với mức nước triều cao +4,0 m, đặc biệt cao +4,23 m, mực nước triều thấp +0,48 m đặc biệt thấp +0,23 m - Cảng chịu hai mùa rõ rệt: từ tháng 10 đến tháng năm sau gió Bắc - Đơng Bắc, từ tháng đến tháng gió Nam - Đơng Nam - Cảng Hải Phòng cách phao số “0” khoảng 20 hải lý, từ phao số “0” vào cảng phải qua cửa Nam Triệu, kênh đào Đình Vũ vào sơng Cửa Cấm Cảng Hải Phòng nằm vùng trung tâm sơng Hồng Sơng Hồng mang nhiều phù sa nên tình trạng luồng lạch vào cảng không ổn định -Giới hạn chiều chìm vào cảng từ 6-9 m 1.1.1.2.Cơ sở vật chất cảng - Có 11 bến xây dựng từ năm 1967 kết thúc vào năm 1981, dạng tường cọc ván thép neo với tổng chiều dài 1787 m mặt bến có cần trục cổng (Kirop KAMYHA) có trọng tải từ đến 16 Các bến đảm bảo cho tàu 10 000 cập cầu Từ cầu đến cầu thường xếp dỡ hàng kim khí, bách hóa, thiết bị Bến xếp dỡ hàng nặng Bến xếp dỡ hàng tổng hợp Bến 11 xếp hàng lạnh - Toàn kho cảng (trừ kho 2a 9a) có tổng diện tích 46.800 m2, kho xây dựng chung theo tiêu chuẩn cảng đại, có đường sắt trước bến, sau kho thuận lợi cho việc xếp hàng Kho mang tính chất chun dụng Ngồi có bãi chứa hàng với tổng diện tích 183.000 m2 (kể diện tích đường tơ), có 25.000 m2 bãi nằm mặt bến Tải trọng mặt bến tấn/m 2, dải tiếp phía sau rộng m tấn/m2 bình qn 10 tấn/m2 - Đường sắt cảng có khổ rộng 1,0 m với tổng chiều dài 1560 m gồm đường sắt trước bến, bãi kho sau, ga lập tàu phân loại 1.1.2 Cảng Kobe (Nhật Bản) 1.1.2.1 Vị trí địa lí điều kiện tự nhiên -Cảng nằm vĩ độ 34040 Bắc 135012 kinh độ Đông KoBe cảng tự nhiên, có thuận lợi phía Bắc vịnh Osaka che kín hệ thống phức tạp đê chắn sóng (có đê chắn sóng) KoBe cửa ngõ quan trọng Nhật Bản việc quan hệ với Trung Quốc Triều Tiên -Giới hạn chiều chìm vào cảng 11-12,2 m 1.1.2.2 Cơ sở vật chất cảng - Cảng KoBe có 12 bến thuộc quản lý Chính quyền thành phố bến tư nhân thuộc tập đồn cơng nghiệp.Trên cảng có cần cẩu cố định,cần cẩu nổi, cần cẩu di động có sức nâng đến 100 100 - Vùng trung tâm cảng có khu bến Shinko gồm 12 bến có tổng chiều dài 6655 m cho phép lúc đậu 35 tàu viễn dương Đây trung tâm phục vụ hành khách nước chuyển tải từ Mỹ qua Australia khoảng 11.500 người/năm, cong hàng hóa qua khu chủ yếu hàng bách hóa - Khu Hyogo có bến với tổng chiều dài 1089 m, độ sâu từ -7,2 đến -9,0 m, lúc tiếp nhận 17 tàu viễn dương - Khu Maya có cầu tàu với 21 chỗ neo đậu, độ sâu bến trước từ 10,0 đến 12,0 m, khu chủ yếu phục vụ tàu Liner Bắc Mỹ - Khu bến Higachi có bến sâu(5,5 m – m) tiếp nhận tàu RoRo có tổng diện tích 7,8 1.1.3 Tuyến đường 1.1.3.1 Khí hậu - Khu vực nói chung khu vực nóng ẩm mưa nhiều,vì nằm vùng nhiệt đới gió mùa Gió mùa hạ ẩm ướt thổi vào tháng đến tháng 10 theo hướng Đơng Nam - Tây Nam Gió mùa khô lạnh thổi từ tháng 11 đến tháng năm sau Do ảnh hưởng gió mùa nên lượng mưa hàng năm lớn, trung bình hàng năm có 135/136 ngày có mưa 80% lượng mưa tập trung từ tháng đến tháng - Do ảnh hưởng gió mùa lạnh nên có xương mù vào buổi sáng tối, khoảng thời gian từ tháng đến tháng nên ảnh hưởng đến tầm nhìn tàu 1.1.3.2 Thủy văn - Tuyến đường có ảnh hưởng nhật triều dao động, mực nước tương đối lớn, dòng hải lưu tuyến chịu ảnh hưởng dòng hải lưu Sumio,dòng hải lưu chảy từ bờ biển Châu Á lên phía Bắc theo bờ biển Châu Mỹ quay xích đạo tọa thành vòng kín dòng hải lưu lạnh chảy ngược từ Bắc Mỹ phía Nam theo bờ biển Châu Á 1.1.3.3 Hải lưu - Trên tuyến chịu ảnh hưởng hai dòng hải lưu: dòng từ phía Bắc chảy xuống dòng từ vịnh Thái Lan theo sát bờ biển Malayxia qua bờ biển Campuchia, tốc độ dòng chảy nhỏ nên không ảnh hưởng đến hoạt động tàu thuyền 1.1.3.4 Thủy triều - Hầu hết vùng biển có ảnh hưởng chế độ nhật triều, biên độ dao động tương đối lớn từ m đến m 1.1.3.5 Sương mù - Vào buổi sáng buổi tối vùng biển thường có sương mù, trung bình năm có tới 115 ngày có sương mù 1.1.3.6 Giới hạn chiều chìm Giới hạn chiều chìm tàu vào cảng 6-9 m 1.1.3.7 Gió - Gió Đơng Nam thổi từ tháng đến tháng 10 Gió Bắc thổi từ tháng 11 đến tháng năm sau Giữa hai mùa thường thời gian chuyển tiếp lên gió nhẹ (cấp đến cấp 3), có thời gian gió tới cấp nên ảnh hưởng đến ổn định chòng chành tàu 1.1.3.8 Bão - Có ảnh hưởng tới hoạt động tàu an tồn hàng hóa Khu vực thường có bão với cường độ lớn thường từ cấp 6,7 gió giật mạnh cấp 12 cấp 12 Bão thường xuất từ tháng đến tháng Vị trí xuất bão thường từ quần đảo Philippin hay từ bờ biển phía nam Trung Quốc Trên tuyến đường xuất sóng hồi hay sóng dừng, biên độ dao động từ 2,5 – 3,2 m, chiều dài sóng từ 15 – 80 m 1.1.3.9 Quãng đường - Quãng đường hai cảng Hải Phòng KoBe(Nhật Bản) :1822 hải lý 1.2.Tàu mẫu Tên tàu DIANA J RUILOBA BG IRELAND Sức chở hàng 974 TEU 1267 TEU 750 TEU Chiều dài lớn 139,6 m 159,8 m 134,65 m Chiều dài hai đường vng góc Chiều rộng 133,25m 143,00 m 125,6 m 22,20 m 24,8 m 21,5 m Chiều cao mạn 9,5 m 14 m 9,3 m Chiều chìm 6,5 m 8,4 m 7,1 m Chiều cao đáy đôi 1,65 m - 1,4 m Chiều dày mạn kép 1,75 m - 1,5 m 756 TEU 750 TEU 525 TEU 218 TEU 517 TEU 225 TEU 18,4 knost 8400kw 18,7 knost 10,395 kw 18 knost 7200 kw Thông số Số container xếp boong Số container xếp khoang hàng Vận tốc Công suất máy PHẦN II: KÍCH THƯỚC CHỦ YẾU 2.1 Xác định sơ lượng chiếm nước: Trong giai đoạn thiết kế ban đầu với m tbcont = 10,6 t giá trị lượng chiếm nước tính theo cơng thức: ∆= 71,02.n0,7814cont=71,02.9600,7814 =15196(t) ncon = 960 – số container mà tàu chở theo yêu cầu thiết kế Hình 2.1 Quan hệ lượng chiếm nước với dung tích chở container tàu 2.2 Xác định kích thước chủ yếu : 2.2.1.Xác định chiều dài tàu : Đối với tàu container có dung tích chở 2000 TEU sơ đồ xếp container theo chiều dài tàu, vị trí buồng máy có dạng đặc trưng hình 2.2: Hình 2.2 Sơ đồ tính tốn chiều dài tàu container Chiều dài tàu container hợp thành thành phần sau: L = L f + Lml + Lkh + Lm + La , m Trong đó: Lf – chiều dài khoang mũi: Lf = af.L , m ± af = 0,054 0,002 La – chiều dài khoang đuôi: La = aa.L , m ± aa = 0,06 0,003 Lml – chiều dài buồng mũi lái: Lml = aml.L , m ± aml = 0,018 0,005 Lkh – tổng chiều dài vùng khoang hàng: Lkh = kkh nbay lTeu lTeu – chiều dài container 20ft tiêu chuẩn (lTeu =6,1 m) nbay – số ô container 20ft theo chiều dài khoang hàng ± kkh = 1,163 0,035 Lm – chiều dài buồng máy: Lm = 0,119 L + 2, 27 ,m ⇒ L = а f L + а ml L + k kh nkh lTeu + Lm + а a L (*) Nếu lấy giá trị trùng bình hệ số аf = 0,054; аа = 0,06; аml = 0,018;Lm =0,119L+2,27; kkh =1,19; lTeu =6,1 vào cơng thức (*) ta thu công thức : L = 9,45nbay + 3,02 Chọn nbay = 14 ⇒ L = 9,45.14+3,02 = 135,3 (m) 2.2.2.Xác định chiều rộng tàu : Chiều rộng tàu container B hợp thành chiều rộng khoang hàng chiều rộng mạn kép Bkh bmk В = Вkh + bmk Trong : Bkh – chiều rộng khoang hàng: Bkh = k1nrowbcon k1 = 1,10 - 0,0048.nrow nrow = – Số dãy container theo chiều ngang khoang hang bcon = 2,438 ,m – chiều rộng container bmk = 1,75 , m – chiều rộng mạn kép ⇒ B = (1,1 – 0,0048 7).7.2,438 + 2.1,75 = 21,7 ( m) 2.2.3.Xác định chiều cao mạn : D = hdd + hkh hkh = ntier hcon − hmq +hc - chiều cao khoang hàng ntier = – số lớp container khoang hàng hcon = 2,591 , m – chiều cao container ± hmq = 1,7 0,1 ,m – chiều cao miệng quầy hc = 0,4 m –khoảng cách lớp cont với đáy tàu nắp hầm hàng 0,16 hdd = 0, 49.ncon ± 0,15 0,16 - chiều cao đáy đôi tàu ±0,15 ±0,15 = 0,49.600 =1,47 Chọn hdd = 1,6 , m ( chọn theo tàu mẫu) ⇒ D = 1,6 + 4.2,591 – 1,8+0,4 = 10,6 (m) 2.2.4.Xác định hệ số béo : 2.2.4.1.Hệ số béo thể tích : Theo tác giả Watson-Gilfillan :  23 − 100 Fr  C В = 0,7 + arctg     Fr = = 0,69 v gL Fr - số Froud, = 0,24 v - vận tốc tàu, v = 16,5 (knost)=8,49 m/s g - gia tốc trọng trường, g = 9,81 ,m/s2 L - chiều dài thiết kế, L = 135,3 (m) 2.2.4.2 Hệ số béo đường nước: Theo Linblad tàu vận tải xác định CWP theo công thức: CWL = 0,98.C1/2 B ± 0,06 = (0,748 ÷ 0,868) (CT 6.28(LTTKTT)) Chọn CWL = 0,82 2.2.4.3 Hệ số béo sườn giữa: Chọn CM = 0,96 –theo tàu mẫu 2.2.4.4 Hệ số béo dọc: Hệ số béo dọc xác định theo công thức: CP = CB/CM = 0,71 2.2.4.5 Hệ số béo thẳng đứng: Hệ số béo dọc xác định theo công thức: CVP = CB/CWP = 0,84 2.2.5.Xác định chiều chìm tàu: Từ phương trình sức nổi: ∆ msb = k ρ C B LBT ⇒ T= ∆ msb 15196 = k ρ CB LB 1, 005.1, 025.0, 69.135,3.21, = 7,3 (m) 2.2.6.Kiểm tra tỉ số kích thước : L B L D =6,23 = 12,76 Thỏa mãn giới hạn: 4,90≤ L/B ≤ 7,90; 2,10≤ B/T ≤3,55; 9,50≤ L/D ≤ 15,50; 1,60≤ B/D ≤2,75; 1,15≤ D/T ≤1,5; Vậy kích thước tàu: Thông số Chiều dài thiết kế Chiều rộng thiết kế Chiều cao mạn Chiều chìm thiết kế Hệ số béo thể tích Hệ số béo sườn Hệ số béo dọc Hệ số béo đường nước Hệ số béo thẳng đứng B T =2,97 Kí hiệu L B D T CB CM CP CWL CVP D T =1,45 Đơn vị m m m m - B D =2,04 Gái trị 135,3 21,7 10,6 7,3 0,69 0,96 0,71 0,82 0,84 2.3.Xác định số container tối đa tàu chuyên chở Dung tích chở container tàu không nhỏ so với yêu cầu từ nhiệm ncon ≥ (ncon )nvtk vụ thiết kế: Sử dụng phương pháp Holtrop-Menen để tính tốn lực cản Bảng 2.8 Tính lực cản tàu thiết kế Đại lượng STT tính tốn vS Fr CP lcb LR c12 c13 1+k1 S 10 Re.10-9 11 CF.103 12 RF 13 1+k2 14 RAPP 15 c7 16 iE 17 c1 18 c3 19 c2 20 c5 21 c16 22 m1 23 c15 24 m4 25 λ 26 Rw 27 PB 28 Fri 10 Tiến hành vẽ đồ thị : P = f(v), D = f(v) , η0 = f(v), P/D = f(v) Với cơng suất máy P = 8955 kW, từ đồ thị ta có vận tốc tàu thơng số chong chóng sau : v = 17,48 knost , D = 4,408 m, Trong bảng trên: η0 = 0,552 , P/D = 0,852 + Hệ số đường trục ηs = 0,98 ( buồng máy đuôi tàu) + Hiệu suất hộp số ηG = ( không dùng hộp số) + Hệ số dự trữ biển kE = 0,85 8.2.5.3 Kiểm tra tỷ số đĩa theo điều kiện không xảy xâm thực Sử dụng phương pháp Schoenherr: TheoSchoenherr tỷ số đĩa nhỏ khơng xảy xâm thực tính theo cơng thức sau:  AE  kC  ÷ = 1, 275ξ ( nD ) P0  A0  Trong đó: ξ = 1, Chọn ξ = 1, ÷ 1, - Hệ số thực nhiệm phụ thuộc tải trọng chong chóng P  K C= f  , J , Z  D  (Tra theo đồ thị) P/D = 0,828 J = 0,495 tra đồ thị P/D ứng nm = 176 ,v/ph ⇒ KC = 0,269 Áp suất thủy tĩnh độ ngập sâu trục chong chóng : P0 = ( Pa + γ hs ) ,kN/m2 Pa = 101,34- Áp suất khí quyển, kN/m2 γ = 10 – trọng lượng riêng nước, kN/m2 hs = T - 0,55D = 7,3 – 0,55.4,408 = 4,876 m D = 4,408 - Đường kính chong chóng ,m T = 7,3 – mớn nước đuôi tàu ,m = > Po = 150,096 kN/m2 176 n= = 2,933 60 v/s – Số vòng quay chong chóng A  0, 25 ⇒  E ÷ = 1, 275.1, (2,933.4, 408) = 0,568 150, 096  A0   AE   A0 < Vậy chong chóng thiết kế thoả mãn điều kiện xâm thực    chong chóng =0,7 8.2.6 Xây dựng vẽ chong chóng 8.2.6.1 Xây dựng hình bao duỗi thẳng chong chóng Tính chiều rộng lớn cánh b bmax = 2,187.D AE 2,187.4, 408 = 0, = 1, 687 z A0 m = 1687mm Ta có bảng tọa độ để xác định hình bao duỗi thẳng theo Seri B tính theo % b sau : Bảng 8.4: Bảng trị số hồnh độ hình bao duỗi thẳng Trong : b1 chiều rộng cánh từ trục đến mép đạp (mm) b2 chiều rộng cánh đến mép (mm) Từ bảng ta xây dựng hình bao duỗi thẳng đường chiều dày lớn 8.2.6.2 Xây dựng profin cánh + Xác định chiều dày lớn profin tiết diện : - Chiều dày mút: eR, mm eR = aD ( 50 − D ) = 0, 06.4, 408.(50 − 4, 408) = 12, 058 mm đó: a = 0,06- chong chóng làm từ hợp kim đồng D – đường kính chong chóng, m D = 4,408 m - Chiều dày giả định đường tâm trục: e0, mm e0 = 0,045.4408 =198,36 mm – Cho chong chóng cánh Chọn e0=264 mm - Chiều dày lớn profin bán kính: − e = e0 − r ( e0 − eR ) − r= r R đó: Bảng 8.5: Xác định chiều dày max profin tiết diện + Bảng tung độ profin cánh Bảng 8.6: Bảng trị số tung độ profin cánh 8.2.6.3 Xây dựng hình chiếu pháp hình chiếu cạnh - Chọn góc nghiêng cánh 15o - Từ hình bao duỗi phẳng ta xác định giá trị l1, l2, h1, h2 sau: - Nêu cách xây dựng hình chiếu pháp hình bao duỗi phẳng 8.2.6.4 Xây dựng củ chong chóng + Xác định đường kính trục chong chóng : Đường kính trục chong chóng: dB = 1,12.dP + kC.D = 37,6 mm Chọn dB = 350 mm ( Để thuận tiện công nghệ) d P = 92 PS (1 + k ) = 271,37 nm Với dP đường kính trục trung gian tính theo cơng thức sau: mm Trong đó: - k = q(a-1) = 0,4 q = 0,4 Cho động kỳ a=2 Cho động xilanh PS= 8955 kW Công suất bích động nm = 176 rpm Vòng quay định mức trục chong chóng –kC = 10 Trục có ống bao hợp kim đồng –D = 4,408 m , Đường kính chong chóng –Chiều dài phần trục lk = (90 ÷ 95)% lH → lk = 1100 mm Độ côn trục : k = 1/12 + Xác định kích thước củ chong chóng : * Chiều dài củ : l lấy lớn 2%÷3% chiều rộng lớn hình chiếu cạnh Do chọn l = 1250 mm * Độ côn củ chong chong chóng : Chọn k = 1/15 * Đường kính củ : d = 0,167 D = 0,167.4,408= 736,136mm.Chọn d = 740 mm * Chiều dài lỗ khoét củ l = (0,25 ÷ 0,3) l Với l = (90%÷ 95%) l =1080 ÷1140.Chọn l = 1100 mm l = (0,25 ÷ 0,3).1100= 275 ÷ 330.Chọn l = 300 mm Trong : l - chiều dài phần trục củ * Chiều sâu rãnh khoét: Chọn t = 10 mm + Chọn then * Ta chọn số lượng then then * Chiều then l = (0,9÷0,95)l = (0,90÷0,95).1100= 990÷ 1045 (mm) Do chọn l = 1000mm Chiều rộng then: b = 100 mm (theo tiêu chuẩn Việt Nam) Chiều cao then : h = 80 mm (theo tiêu chuẩn Việt Nam) * Kiểm tra bền: Điều kiện bền : δ d ≤ [δ ] d Tc ≤ [Tc ] Trong Ứng suất dập cho phép: Ứng suất cắt cho phép : [Tc ] = δd = 2T d B lt t Tc = 2T d B bt lt Ứng suất dập tính tốn Ứng suất cắt tính tốn [ δ ] d = 70 (N/mm) 40 (N/mm) PD nm Ta có mơ men xoắn trục chong chóng : T = 7162 PD: Cơng suất truyền đến chong chóng PD = ηs PS = 0,97.8955 = 8686, ( kW ) Thay vào T = 7162 Với 8686, 176 = 50315(N.m) = 50315.103 (N.mm) t2 (độ ngập then củ chong chóng) TCVN t2 = 32mm 2.50315.103 δd = = 8,98( N / mm2 ) < [ δ ] d = 70( N / mm2 ) 350.1000.32 Tc = 2.50135.103 = 35,81( N / mm ) < [ Tc ] = 40( N / mm ) 350.80.100 Vậy then chọn đủ bền + Chọn mũ nước - Chiều dài mũ nước : l = (0,14÷0,17)D = (0,14÷0,17).4408 = 617÷749 Chọn l = 700 mm - Bán kính cầu cuối mũ : r = (0,05÷0,1)D = (0,05÷0,1).4408= 220÷440 Chọn r = 300 mm + Tính khối lượng chong chóng Theo Kopeeski khối lượng chong chóng tính sau : G= b  d Z  γ D3 ( 0,6 ) 6, + 2.10  0, 71 − H 4.10 D  D   e0,6  + 0,59.γ l.d H ÷   D Trong đó: - Số cánh chong chóng Z = - Trọng lượng riêng vật liệu chế tạo chong chóng: γ = 8600 kG/m3 - Đường kính chong chóng D = 4,408 m - Đường kính củ chong chóng: d = 0,740m - Chiều dài củ chong chóng: l = 1,200 m - Chiều dày cánh 0,6 R: e0,6= 0,0866 m - Chiều rộng cánh 0,6R : b0,6 = 1,636 m Thay số ta được: G= 1, 644  0, 740  0, 0866   8600.4, 4083.( ) 6, + 2.10  0, 71 − ÷ 4, 408  + 0,59.8600.1, 2.0, 740 4.10 4, 408  4, 408    G = 9356 (kg) Vậy khối lượng chong chóng G = 9356 kg 8.2.6.5 Xây dựng tam giác đúc - Bán kính đặt tam giác đúc R = R +(50÷60) = 2254 ÷ 2264 (mm) Chọn R = 2260 mm - Chiều dài tam giác đúc lφ = lφ + lφ = 2010, + 1537, = 3548, lφ1 = 2π Rφ Với lφ = 2π Rφ ϕ1 , ϕ2 ϕ1 51 = 2.π 2260 = 2010, mm o 360 360 ϕ2 39 = 2.π 2260 = 1537, mm o 360 360 xác định từ hình vẽ: ϕ1 = 500 , ϕ2 = 380 hφ = P 4408.0,828 = = 912,5 z - Chiều cao tam giác đúc: - Vị trí đường trung bình củ chong chóng cánh cạnh huyền tam giác đúc mφ = đoạn: Rφ R mR Trong đó: m khoảng cách từ mút cánh đến đường tâm cánh m = R.tg15=2204.tg15 = 590,6 mm mφ = Do đó: 2260 590, = 605,3 mm 2204 8.2.7 Kiểm tra bền chong chóng theo quy phạm Kiểm tra bền chong chóng theo quy chuẩn Việt Nam QCVN-2010: 8.2.7.1 Điều kiện chiều dày cánh chong chóng Chiều dày cánh chân vịt bấn kính 0,25R 0,6R chân vịt định bước không nhỏ trị số tính theo cơng thức Chiều dày cánh chân vịt có độ nghiêng lớn phải tuân thủ điều kiện khác đăng kiểm quy định cho trường hợp cụ thể t= K1 H S.W K Z.N.l t = 20,01(cm) - bán kính 0,25R t = 9,8(cm) – bán kính 0,6R Trong đó: t : Chiều dày cánh trừ góc lượn chân cánh, cm H = 8955 : Công suất liên tục lớn máy chính, kW Z=4 : Số cánh N = 1,76 : Số vòng quay liên tục lớn chia cho 100, (rpm/100) l : Chiều rộng cánh bán kính xét l = 1332,6 bán kính 0,25R, cm l = 1643,6 bán kính 0,6R, cm K1 = P'   D k +k ÷  D  P'   P 1+k1  ÷ D 30,3 K1: Hệ số tính theo cơng thức sau: K1 = 11,909 : bán kính 0,25R K1 = 4,059 : bán kính 0,6R D = 4,408 : Đường kính chân vịt, m k1; k2 ; k3 : hệ số lấy theo bảng sau Vị trí theo đường kính k1 k2 k3 k4 k5 0,25R 1,62 0,386 0,239 1,92 1,71 0,6R 0,281 0,113 0,022 1,24 1,09 P’ – Bước bán kính xét, m; P’ = 0,912 m - 0,25R P’ = 2,190 m - 0,6R P = 2,555 : Bước bán kính 0,7R K2: Hệ số tính theo cơng thức sau:  E  D2 N K = K -  k +k ÷  e0  1000 K2 = 0,859 bán kính 0,25R K2 = 0,98 bán kính 0,6R k4 ; k5 : hệ số tra bảng E = 59,06 : Độ nghiêng đầu mút cánh (đo từ đường chuẩn mặt bên lấy giá trị dương độ nghiêng theo chiều ngược) cm e0 =19,84 cm: Chiều dày giả định cánh đường tâm trục, cm K = 1,3 S = 0, 095 DS + 0, 677 = 0,8 dS W = + 1, 724 : Hệ số tra bảng vật liệu ALBC3 S: Hệ số liên quan đến tăng ứng suất thời tiết Ds = 10,6 :Chiều cao mạn để tính sức bền tàu, m ds = 7,3 : Chiều chìm trở hàng, m P' D P' A3 + A4 D A2 A3 + A4 A1 W: Hệ số liên quan đến ứng suất đổi dấu, lấy giá trị tính theo cơng thức 2,8 lấy giá trị lớn W = 3,829 bán kính 0,25R W = 3,864 bán kính 0,6R A1 = ∆ω = 1,34 ω + C1 Trong đó: A2 = ∆ω = 1, 787 ω + C2 A3 = ( C1 + 1) ( C2 + ω ) C3 ( C2 + 1) ( C1 + ω ) = 6, 606 A4 = 3,52 0,25R = 1,26 0,6R C1 = 2aO D P    1,3 − 0,95 P  D  Z   ÷+ 0, 22  − = 0,197   D  P 1,19aO  1,1 − + 0, ÷− = 0, 088  0,95 P  D Z  P C3 = 0,122 + 0, 0236 = 0,125 D C2 = a0 = 0,8575 :Tỉ số diện tích khai triển chong chóng ω: Nước kèm trung bình định mức đĩa chong chóng ∆ω: Giá trị cực đại dao động nước kèm đĩa chong chóng bán kính 0,7R   B  B ω = 0, 625 0, 04  + ÷ + CB  − 0,527 = 0, 240 D  dS     B  B ∆ω = 7,32 1,56 − 0, 04  + ÷ − CB  ω = 0,586 D  dS   Trong : B = 21,7 : Chiều rộng tàu, m CB = 0,68: Hệ số béo thể tích tàu Nhận thấy: Đại lượng Đơn vị t0,25R t0,6R Tính tốn 200,1 980 mm Thiết kế 201,4 113 mm → chiều dày bán kính 0,25R 0,6R thỏa mãn điều kiện bền chong chóng 2.7.2.Kiểm tra điều kiện bán kính góc lượn R0 = er + ( e − rB ) ( e0 − er ) e = 120, + ( 0, 25 − 0,828) ( 264 − 201, ) 0, 25 = 141, Bán kính góc lượn chân cánh củ chong chóng khơng nhỏ giá trị R0 tính theo cơng thức sau: mm Trong đó: R0 :Bán kính u cầu góc lượn (cm) er : Chiều dày yêu cầu cánh bán kính 0,25R e0: Chiều dày giả định ban đầu e = 0,25 rB = rH R đó: rH – Bán kính trung bình củ chong chóng,mm R – Bán kính chong chóng,mm rB = 0,168 Nhận thấy R0 thỏa mãn yêu cầu Kết luận: Chong chóng thết kế thỏa mãn điều kiện bền 8.2.8 Tính tốn xây dựng đồ thị vận hành 8.2.8.1 Tính tốn đặc trưng khơng thứ ngun chong chóng làm việc sau thân tàu Bảng 8.7: Tính tốn đặc trưng khơng thứ ngun chong chóng làm việc sau thân tàu 8.2.8.1 Tính tốn đặc trưng chong chóng sau thân tàu Giả thiết ÷ giá trị vòng quay động phải chứa nH n =105,6÷ 184,8 rpm Với n = 110 rpm Với n = 130 rpm Với n = 150 rpm Với n = 176 rpm Với n = 180 rpm 8.2.8.3 Tính tốn đường đặc tính ngồi động - Đối với động đốt thấp tốc khơng có tuốc-bin khí tăng áp:  n PS =   nH  ÷PSP  Psp=0,85.Psđm=0,85.8955= 7611,75 kW Bảng 8.8.Tính tốn đặc trưng khơng thứ ngun chong chóng làm việc sau thân tàu Sau tính tốn xây dựng đường cong đặc tính vận hành ... Trên tuyến đường xuất sóng hồi hay sóng dừng, biên độ dao động từ 2,5 – 3,2 m, chiều dài sóng từ 15 – 80 m 1.1.3.9 Quãng đường - Quãng đường hai cảng Hải Phòng KoBe(Nhật Bản) :1822 hải lý 1.2 .Tàu. .. + 8.C p + 28.CP )  Hình 3.3 .Đường cong diện tích sườn 3.3.1.2.Nghiệm lại đường cong diện tích đường sườn vừa xây dựng: Bảng 3.1 Nghiệm lại đường cong diện tích đường sườn 19 + Nghiệm lại lượng... nhận 17 tàu viễn dương - Khu Maya có cầu tàu với 21 chỗ neo đậu, độ sâu bến trước từ 10,0 đến 12,0 m, khu chủ yếu phục vụ tàu Liner Bắc Mỹ - Khu bến Higachi có bến sâu(5,5 m – m) tiếp nhận tàu RoRo