đồ án tốt nghiệp động cơ điêsel DSC 80

Đồ án tốt nghiệp có file cad, nội dung đồ án có các phần: lời mở đầu, đặc điểm các chi tiết trong động cơ, thông số đầu vào, khảo sát cân bằng nhiệt, thực nghiệm khảo sát cân bằng nhiệt bằng thiết bị, xây dựng chương trình tính

LờI NóI ĐầU động đốt động nhiệt, có nhiệm vụ biến nhiệt thành Quá trình động hoạt động, thực tế có khoảng 20ữ 40% tổng lợng nhiệt đa vào động đợc chuyển thành công có ích, số lại bị thất thoát nhiều nguyên nhân, chủ yếu thất thoát nhiệt truyền cho nớc làm mát khí thải mang Mặt khác, tình trạng kỹ thuật, hiệu làm việc nh tuổi thọ động phụ thuộc nhiều vào trạng thái nhiệt Nếu động nóng dẫn tới tình trạng làm bó kẹt chi tiết có chuyển động tơng (cặp pít tông-xi lanh ), tăng cờng độ mài mòn khả bôi trơn dầu giảm Còn nhiệt độ động thấp làm tăng độ nhớt dầu bôi trơn, gây khó khăn cho việc bôi trơn chi tiết, làm tăng tổn thất giới cho dẫn động quạt gió, bơm nớc, bơm dầu Vì để nâng cao hiệu suất nhiệt cho động cơ, giúp cho động làm việc ổn định nhiệt độ thích hợp, tận dụng đợc phần nhiệt bị thất thoát phục vụ cho mục đích khác, đòi hỏi phải biết kiểm tra, đánh giá tính toán đợc trị số thành phần nhiệt chuyển đổi động Trên sở đa biện pháp nhằm giảm thiểu tổn thất nhiệt, nâng cao hiệu suất sử dụng nhiệt cho động Bài toán cân nhiệt cho động đợc đặt nội dung quan trọng giải vấn đề nêu Giải tốt toán cân nhiệt có ý nghĩa quan trọng đảm bảo cho động làm việc ổn định, kéo dài tuổi thọ, sở góp phần phục vụ cho việc nghiên cứu, cải tiến nhằm đạt đợc hiệu kinh tế cao trình sử dụng động Em đợc giao nhiệm vụ làm đồ án tốt nghiệp với đề tài: Khảo sát cân nhiệt động Diesel Sông Công DSC-80 Đề tài đợc hoàn thành với tổng số 70 trang thuyết minh khổ A4 06 vẽ khổ A0, với bố cục nh sau: Chơng 1: Đặc điểm kết cấu động diesel Sông Công DSC-80 (19 trang) Chơng 2: Cơ sở lý thuyết toán cân nhiệt (12 trang) Chơng 3: Thực nghiệm khảo sát cân nhiệt động DSC-80 (29 trang) Kết luận Phụ lục 1: Chơng trình tính toán khảo sát cân nhiệt động DSC-80 Mặc dù nỗ lực nhng chắn đồ án tránh khỏi thiếu sót hạn chế mặt kiến thức thời gian Vì vậy, em kính mong đợc bảo thầy giáo, góp ý bạn đồng nghiệp để Đồ án tốt nghiệp em đợc hoàn thiện Em xin chân thành cảm ơn! Hà nội, ngày 12 tháng năm 2017 Học viên Nguyễn Xuân Đạt Chơng ĐặC ĐIểM KếT CấU Động diesel sông công dsc-80 1.1 Các thông số kỹ thuật động DSC-80 Động DSC-80 động diesel kỳ, không tăng áp, bốn xy lanh bố trí thành hàng thẳng đứng, làm mát cỡng nớc kiểu vòng tuần hoàn kín, buồng cháy thống Động DSC-80 đợc khởi động nhờ động phụ động xăng kỳ, xy lanh có dùng chế hoà khí Động đợc lắp máy kéo MT-80 (ở Việt Nam nhà máy Diesel Sông Công chế tạo gọi DSC-80, BELARUS gọi -241) Động DSC-80 đợc đặt tàu thuyền đánh cá dùng cho loại phà, sà lan cỡ nhỏ Các thông số kỹ thuật động đợc thể Bảng 1.1: Bảng 1.1 Bảng thông số kỹ thuật Động DSC-80 TT thông số Đơn vị Giá trị tính 01 02 03 04 05 Mã hiệu động cơ: DSC-80 Đờng kính xy lanh: D Hành trình pít tông: S Thể tích công tác xy lanh: Vh Thứ tự đánh số xy lanh (nhìn 06 07 08 09 tõ phÝa qu¹t giã) Thø tù công tác xy lanh Tỷ số nén: Công suất định mức: Neđm Số vòng quay ứng với công suất định mm mm dm3 110 125 4,75 1-2-3-4 KW (ml) vg/ph 1-3-4-2 16 58,88 (80) 2200 vg/ph vg/ph 2380 600 độ 25-27 13 Suất tiêu hao nhiên liệu 14 Mô men xoắn cực đại: Memax GQTK g/KW.h Nm 180 272 15 Số vòng quay trục khuỷu tơng ứng: nM (KG.m) vg/ph (28) 1385 møc 10 Sè vßng quay không tải cực đại 11 Số vòng quay không tải ổn định nhỏ 12 Góc phun sớm nhiên liệu 16 Bơm nhiên liệu: TH - - Bơm cao áp: (BCA) phân bơm, hàng - Bơm thấp áp: lắp khối với BCA 17 Bộ điều tốc: học, đa chế độ, có hiệu chỉnh lợng cung cấp nhiên liệu cực đại 18 Vòi phun -22: kiểu kín, nhiều lỗ phun 19 Bầu lọc không khí: hai tầng nối tiếp, - Tầng 1: làm theo nguyên lý ly tâm khô tự động phun bụi - Tầng 2: lọc thấm qua cuộn lọc tông 20 Trọng lợng khô động kg 430 lít 130 thùng 02 23 Lợng nớc hệ thống làm mát lít 19 24 Lợng dầu hệ thống bôi trơn lít 15 21 Dầu bôi trơn: M10, M10 22 Thể tích thùng chứa nhiên liệu Số thùng nhiên liệu động 1.2 Đặc ®iĨm kÕt cÊu mét sè c¬ cÊu, hƯ thèng cđa động DSC-80 Mặt cắt dọc mặt cắt ngang động DSC-80 đợc trình bày Hình 1.1 Hình 1.2 1.2.1 Cơ cấu khuỷu trục truyền Cơ cấu khuỷu trục truyền (CCKTTT) dùng để biến chuyển động tịnh tiến pít tông thành chuyển động quay trục khuỷu ngợc lại CCKTTT gồm hai nhóm chi tiết bản: - Nhóm chi tiết cố định: Khối xy lanh, nắp máy, nắp xy lanh - Nhóm chi tiết chuyển động: Pít tông, trục pít tông, trục khuỷu, truyền, bánh đà, pu-li 1.2.1.1 Nhóm chi tiết cố định * Khối xy lanh Khối xy lanh (Hình 1.1 Hình 1.2) chi tiết lớn động cơ, xác định kích thớc cho động Đồng thời, nơi lắp đặt hầu hết chi tiết, cấu, hệ thống khác động nh: CCKTTT, hệ thống bôi trơn, hệ thống làm mát Khối xy lanh đợc đúc gang xám, liền khối với nửa te theo kết cấu dạng thân xi lanh - hộp trục khuỷu để tăng độ cứng vững, giảm bớt đợc số lợng bề mặt lắp ghép, hạn chế khả biến dạng cục tập trung ứng suất, tăng khả bao kín cho động Khối xy lanh làm việc điều kiện nặng nề, bị biến dạng chịu tác dụng ứng suất học, ứng suất nhiệt, bị mài mòn ma sát ăn mòn hoá học phần dới vách ngăn đứng nh thµnh tríc vµ thµnh sau cđa khèi xy lanh cã đặt gối đỡ trục khuỷu Các gối đỡ cổ trục đợc chia thành hai nửa để thuận tiện cho việc lắp bạc trợt đợc cố định với gu giông góc trái bên khối xy lanh, dọc theo thành có rãnh nớc, có bốn lỗ đối diện với bốn xy lanh Phần phải bên khối xy lanh đợc ngăn vách ngăn đứng ngăn đội Các đũa đẩy trợt lỗ vách ngang Ngăn đội có nắp đậy kín Các te dầu (hay nưa díi hép trơc khủu) cã nhiƯm vơ bao kín khoang trục khuỷu chứa dầu bôi trơn Do khối thân xy lanh đợc đúc liền với nửa hộp trục khuỷu gang có độ cứng vững cao nên bề mặt phân chia với nửa dới hộp trục khuỷu qua đờng tâm trục khuỷu Các te dầu đợc đúc hợp kim nhôm, bề mặt lắp ghép với khối thân máy có gờ tăng độ cứng vững, bao kín nhờ đệm làm amiăng Phía dới đáy có gờ đúc dày, có gia công lỗ ren lắp nút xả dầu Mặt bên te có gia công lỗ để lắp que thăm dầu * Nắp xy lanh Nắp xy lanh (Hình 1.1 Hình 1.2) đợc đúc gang thành khối liền cho xy lanh đợc cố định với thân máy đai ốc gu dông Nắp xy lanh nơi lắp đặt cấu phối khí: vòi phun, bugi, cụm xu páp ra, bố trí số chi tiết hệ thống làm mát, hệ thống thải nạp động Quá trình làm việc, nắp xy lanh chịu tải trọng nhiệt cao, ứng suất nhiệt lớn, chịu ăn mòn hoá học chịu ứng suất ban đầu lực xiết gu giông Giữa nắp xy lanh thân máy có đệm làm kín amiăng Trên nắp xy lanh có gia công lỗ để lắp xu páp nạp xu páp thải, gờ miệng lỗ gia công mặt côn 450 để tạo đế xu páp Họng nạp có đờng kính lớn họng xả Mỗi xy lanh có xu páp nạp xu páp thải Các xu páp đợc bố trí thành hàng dọc theo nắp máy ống nạp ống thải đợc cố định với nắp xy lanh gu giông, chúng có đệm amiăng làm kín Trên nắp xy lanh đợc gia công lỗ để lắp vòi phun Các lỗ đợc ép ống lót đồng, mặt ống lót tiếp xúc với nớc vòi phun đợc làm mát tốt Các khoang chứa nớc làm mát nắp xy lanh đợc nối thông với với áo nớc thân máy thông qua lỗ phía phần trớc nắp máy có khoang để gom nớc Trong khoang có lắp van nhiệt để đa nớc két mát trực tiếp vỊ b¬m níc * èng lãt xy lanh èng lãt xy lanh động DSC-80 thuộc loại ống lót ớt, vai tựa trên, phía dới đợc làm kín với khoang hộp trục khuỷu gioăng cao su ống đợc đúc gang xám hợp kim C 21- 40 đợc lắp tự vào lỗ khối xy lanh đợc ép chặt xuống nhờ nắp xy lanh qua đệm vào mép xy lanh Quá trình làm việc, ống lót xy lanh chịu tác dụng áp lực khí cháy, chịu nhiệt độ cao bị ăn mòn hoá học Đặc biệt, bị ăn mòn ma sát lớn pít tông chuyển động tỳ vào thành xy lanh Vì vậy, để tăng độ cứng có khả chống mòn cao, mặt xy lanh đợc cao tần với độ sâu từ 1ữ 2mm, sau đợc mài láng bóng với độ xác cao để giảm ma sát xéc măng, pít tông với thành ống lót xy lanh Việc nhiệt luyện nhằm mục đích đảm bảo độ cứng giảm tốc độ mài mòn Để đảm bảo xác chắn lắp ghép, đầu mặt đai dới ống lót có gia công vai tựa gờ định vị 1.2.1.2 Nhóm chi tiết chuyển động * Pít tông Pít tông đợc đúc hợp kim nhôm, đỉnh pít tông với thành ống lót xy lanh nắp xy lanh tạo thành khoang công tác xy lanh động Pít tông cã nhiƯm vơ tiÕp nhËn lùc khÝ thĨ vµ trun cho trục khuỷu động thông qua truyền Pít tông gồm ba phần: đỉnh, đầu thân pít tông (Hình 1.3) - Đỉnh pít tông đợc đúc khoang lõm sâu tạo buồng cháy phù hợp với phơng pháp tạo hỗn hợp theo kiểu màng M động - Đầu pít tông có tiện bốn rãnh để lắp xéc măng, ba rãnh lắp xéc măng khí, rãnh lại lắp xéc măng dầu Rãnh lắp xéc măng dầu có khoan hàng lỗ hớng tâm đờng kính mm để dầu qua chảy te động - Thân pít tông làm nhiệm vụ dẫn hớng cho pít tông, thân gia công bệ để lắp chốt pít tông, hai đầu bệ chốt có tiện rãnh để lắp khóa hãm chốt Phía mặt bệ chốt pít tông đợc gia công vát dạng ôvan để ngăn ngõa sù bã kĐt pÝt t«ng xy lanh giãn nở nhiệt động làm việc Trên phần thân phía dới có rãnh lắp xéc măng dầu 1- xéc măng khí rãnh xéc mămg khí; 2- xéc măng dầu rãnh xéc măng dầu; 3- thân pít tông; 4- khóa hãm; 5- chốt pít tông; 6- bạcchốt pít tông; 7- truyền; 8- bu lông truyền; 9- bạc đầu to truyền; 10- nắp đầu to; 11- đệm khóa Hình 1.3 Kết cấu cụm truyền, pít tông động DSC-80 * Chốt pít tông Chốt pít tông đợc chế tạo thép cacbon C45 có dạng hình trụ rỗng, mặt đợc gia công xác, cao tần để đạt độ cứng 55-60 HRC Chốt pít tông đợc lắp với bệ chốt đầu nhỏ truyền theo kiểu bơi Chốt đợc hãm hai vòng khóa thép lò xo để hạn chế dịch chuyển dọc trục 10 (n) Hình 3.15 Sự thay đổi mức tiêu thụ không khí theo số vòng quay trục khuỷu động b, Đồ thị đặc tính bơm nớc Từ công thức xác định lu lợng cho bơm nớc kiểu ly tâm (2.7), bỏ qua tổn thất thuỷ lực bơm, kết hợp với số liệu bơm nớc động DSC-80 Ta xác định đợc quan hệ lu lợng cung cấp bơm theo số vòng quay trục khuỷu động nh sau: Gn = .D.b.Vr.v = 0,1589.10-3.n [kg/s] (3.1) Căn vào công thức (3.1), ta xây dựng đồ thị mô tả thay đổi lu lợng cung cấp bơm nớc theo số vòng quay trục khuỷu động nh Hình 3.16 0.4 Lu l ợng bơm nớc (kg/s) 0.36 0.32 0.28 0.24 0.2 0.16 0.12 0.08 0.04 1000 1100 1200 1300 1400 1500 1600 1700 1800 1900 2000 Sè vßng quay trơc khuỷu động (vg/ph) 67 Hình 3.16 Sự thay đổi lu lợng cung cấp bơm nớc theo số vòng quay trục khuỷu động c, Kết tính toán thành phần phơng trình cân nhiệt Kết tính toán thành phần phơng trình cân nhiệt động DSC-80 đợc trình bày Bảng 3.3: Bảng 3.3: Giá trị thành phần phơng trình cân nhiệt động DSC-80 n QO Qe Qlm Qd Qth Qcl (vg/phót) 1600 1700 1750 1800 1850 (J) 50120 55130 62550 77360 88480 (J) 7100 14800 17300 21900 26400 (J) 11710 12440 13970 14370 16000 (J) 3007 3308 3753 4642 5309 (J) 9962 16300 20300 26360 31460 (J) 18340 8282 7228 10090 9320 Đồ thị thể thay đổi thành phần phơngtrình cân nhiệt (tính theo %) chế độ tốc độ khảo sát đợc trình bày Hình 3.17 68 Các thnàh phần nhiÖt (tÝnh theo %) 110 100 90 qcl qcl qd 80 70 60 50 qth qd qth 40 30 qlm 1550 qcl qd qd qth qth qth qlm qlm qe qe qlm qlm 20 10 qcl qcl qd qe qe 1600 qe 1650 1700 1750 1800 Tốc độ động (vg/ph) 1850 1900 Hình 3.17 Sự thay đổi thành phần cân nhiệt động DSC-80 Kết tính toán thành phần phơng trình cân nhiệt điểm khảo sát n = 1750 vg/ph đợc thĨ hiƯn B¶ng 3.4 B¶ng 3.4 KÕt qu¶ tÝnh toán thành phần phơng trình cân nhiệt số vòng quay n = 1750 vg/ph Giá trị Qo Qe Qlm Qth Qd Qcl 62550 17300 13970 20300 3753 7228 100% 27,657 22,331 32,456 6% 11,555 % % % nhiƯt (J) % nhiƯt % 69 • Sù thay đổi thành phần cân nhiệt động DSC-80 (tính theo %) cho dải tốc độ khảo sát đợc Các thnàh phần nhiệt (tính theo %) trình (%) bày Hình 3.18 110 100 90 80 70 qcl qd qth 60 50 40 qlm 30 20 qe 10 1600 1625 1650 1675 1700 1725 1750 1775 1800 1825 1850 n Tốc độ động (vg/ph) Hình 3.18 Sự thay đổi thành phần cân nhiệt động DSC-80 (tính theo %) cho dải tốc độ khảo sát 3.4.4 Đánh giá kết khảo sát cân nhiệt Quá trình thử nghiệm khảo sát cân nhiệt đợc tiến hành với động thử nghiệm diesel Sông Công DSC-80 bệ thử KI-2139B, bên cạnh thiết bị đợc trang bị có độ xác cao nh thiết bị AVL Fuel Balance 733S có nhiều thiết bị cũ, lạc hậu, tình trạng kỹ thuật không tốt nên ảnh hởng không nhỏ đến độ xác 70 kết đo Tuy nhiên thông số đo đợc phản ánh đợc trình vận động dòng nhiệt theo thay đổi số vòng quay trục khuỷu động Căn vào sở lý thuyết toán cân nhiệt kết khảo sát cân nhiệt cho động cơ, em có nhận xét sau: - Từ Bảng 3.4, ta thấy nhiệt chuyển thành công có ích tốc độ động n = 1750 vg/ph đạt khoảng 30%, tổn thất nhiệt chiếm khoảng 70% (trong nhiệt tổn thất truyền cho nớc làm mát khí thải mang chủ yếu) Kết tính toán phù hợp với giá trị trung bình thành phần nhiệt nhà nghiên cứu đa trớc (Bảng 2.1), đồng thời tơng đối phù hợp với hệ động cũ đợc sử dụng thời gian dài nh động thử nghiệm DSC-80 Tuy nhiên, từ giá trị thành phần nhiệt tính đợc ta thấy nhiệt thất thoát cho phần lại tơng đối lớn khoảng 10ữ 11%, cá biệt tốc độ n= 1600 vg/ph Qcl chiếm đến 36% tổng lợng nhiệt đa vào, khác biệt chứng tỏ có sai số lớn trình đo, nguyên nhân dẫn tới sai số là: sai số thiết bị đo xác động thử nghiệm cũ nên hiệu sử dụng nhiên liệu thấp Do hạn chế khả công nghệ thiết bị thí nghiệm nên số thông số cần thiết phục vụ cho việc giải toán (nh: Gkk, Gbn, Gd) cha đo đợc Công thức số liệu đầu vào phục vụ cho việc tính toán lu lợng bơm nớc (Gbn) cha thực phù hợp với động DSC-80 71 khảo sát làm ảnh hởng tới độ xác kết tính toán toán - Dựa vào đồ thị diễn biến thành phần cân nhiệt dựng đợc trình khảo sát cho ta hình dung cách tổng quan phân bố lợng (sự chuyển hoá thành phần cân nhiệt) trình làm việc động cơ, đồng thời từ đồ thị cho phép ta xác định đợc trị số thành phần nhiệt tốc độ Đây sở để định xem có nên tận dụng nguồn nhiệt thất thoát cho mục đích có ích khác hay không - Thông qua trình thử nghiệm khảo sát cân nhiệt, phần cho ta sở đánh giá chất lợng sử dụng tình trạng kỹ thuật động thử nghiệm Nếu động có hiệu suất sử dụng nhiệt cao (nghĩa công suất có ích động cao), lợng nhiệt thất thoát nằm giới hạn cho phép chứng tỏ động hoạt động tốt Ngợc lại công suất có ích mà thấp tiêu hao nhiên liệu cao động cần phải đợc kiểm tra, điều chỉnh lại 72 Kết luận Sau thời gian nghiên cứu dới hớng dẫn tận tình thầy hớng dÉn TS Ngun Văn Nam còng nh sù gióp ®ì thầy Bộ môn Động cơ, đồ án tốt nghiệp: Khảo sát cân nhiệt động diesel Sông Công DSC-80 em đợc hoàn thành Khảo sát cân nhiệt động có ý nghĩa thực tế quan trọng trình thiết kế nh sử dụng động Cân nhiệt nội dung tính toán cuối đồng thời nhằm để kiểm tra lại kết công việc tính toán trớc Khảo sát cân nhiệt sở cho phép đánh giá tình trạng kỹ thuật động Từ bảng kết trị số thành phần nhiệt cho phép ta biết đợc chuyển đổi thành phần nhiệt động tơng ứng với số vòng quay trục khuỷu động Dựa vào trị số mà ta xác định đợc % lợng nhiệt tơng ứng thuộc thành phần hay thành phần khác, có % nhiệt chuyển thành công có ích, lại % bị thất thoát truyền cho nớc làm mát khí thải mang Nội dung đồ án đa sở lý thuyết, trình tự nh phơng pháp, cách thức tiến hành toán khảo sát cân nhiệt động Đánh giá cân 73 nhiệt động thực nghiệm sở thông số đo đợc kết từ chơng trình tính toán Phần tính toán, xử lý số liệu đo đợc từ thực nghiệm đợc viÕt b»ng phÇn mỊm MathCad 7.0, gióp cho ngêi tiÕn hành khảo sát dễ dàng tính toán, xử lý đánh giá kết đo Qua việc thực đồ án, giúp em đợc tiếp xúc với nhiều thiết bị thí nghiệm mới, bổ xung thêm kiến thức chuyên môn làm sở phục vụ cho trình công tác sau Trong trình thực đề tài với nỗ lực cố gắng thân với hớng dẫn nhiệt tình thầy hớng dẫn nên đồ án em hoàn thành tiến độ Tuy vậy, đề tài mang tính thực tế cao, trình thực cần phải sử dụng thiết bị mới, bên cạnh tài liệu viết động DSC-80 không nhiều, số liệu phục vụ cho việc tính toán sẵn tài liệu Mặt khác, trình độ, kiến thức thân hạn chế nên nội dung đồ án chắn không tránh khỏi khiếm khuyết Vì vậy, em mong đợc đóng góp, bảo thầy môn bạn để nội dung đồ án tốt nghiệp em đợc hoàn thiện Em xin chân thành cảm ơn! 74 Phụ lục Văn Chơng trình tính toán khảo sát cân nhiệt động DSC-80 (Chơng trình đợc viết phần mềm MathCad 7.0) Các số liệu ban đầu - Nhiệt trị thấp nhiên liệu diesel: QH 103 42705 J Kg - NhiƯt dung riªng cđa níc: Cn 4186 J Kg độ - Nhiệt dung riêng đẳng áp không khí: 75 C kk J Kg độ 1040 - Nhiệt độ môi trờng: t mt 40 oC Cho: j Các giá trị đo đợc i j - Số vòng quay trục khuỷu động cơ: n0 1600 n1 1700 n3 1800 n4 1850 n2 1750 vòng phút - Nhiệt độ nớc làm mát trớc vào động cơ: tv 59 tv 60 tv 65 tv 66 tv 62 oC - Nhiệt độ nớc làm mát sau khỏi động c¬: tr 70 tr 71 tr 77 tr 79 tr 74 oC - NhiƯt ®é khÝ x¶: t kx 216 t kx 293 t kx 401 t kx 452 t kx 335 oC - Møc tiªu hao nhiªn liƯu trung b×nh theo thêi gian: 76 G0 4.252 4.839 5.278 6.646 7.116 4.298 4.409 5.3 6.888 7.072 4.019 G1 4.793 G2 5.144 G3 6.269 G4 7.555 4.224 4.583 5.423 6.577 3.658 4.331 4.612 5.22 6.229 2.895 Kg h Kg h Kg h Kg h Kg h Đặt: G nl i meanGi Kg s 3600 - Công suất có ích động c¬: Ne 7100 Ne 14800 Ne 21900 Ne 27300 Ne 17300 ( W) C¸c thông số xác định gián công thức toán học - Mức tiêu thụ không khí trung bình 1giây: Từ số liệu thực nghiệm khảo sát mức tiêu thụ không khí động DSC-80, Phòng thí nghiệm động - Đại học Bách Khoa Hà nội (tính 1giờ), xây dựng đồ thị thể thay đổi mức tiêu thụ không khí theo số vòng quay trục khuỷu động Trên sở tiến hành xác định đợc giá trị mức tiêu thụ không khí cần thiết số vòng quay khảo sát tơng ứng động c¬ DSC-80 77 n dc 1000 129.15 128.94 129.23 1100 127.56 128.23 128.22 1200 136.65 138.85 137.97 1300 147.97 150.42 149.46 1400 160.55 160.55 162 1500 173.61 173.02 174.37 1600 G kk1 1700 194.31 G kk2 191.41 217.86 189.41 G kk3 216.29 1800 245.86 244.39 248.49 1900 264.59 263.78 267.14 2000 277.8 277.14 279.85 2100 289.79 289.23 291.86 2200 299.18 298.65 300.95 G kk1 G kk2 G kk3 3.3600 G kktb => 220.92 Kg s Để nội suy đồ thị đờng cong qua điểm thực nghiệm ta sử dụng lệnh nội suy sau: Đặt S csplinen dc, G kktb G kk( x) interpS , n dc, G kktb, x Đồ thị đờng cong thực nghiệm mô tả thay đổi lợng tiêu thụ khí nạp theo số vòng quay trục khuỷu động đợc trình bày H×nh 3.15 => G kk i G kk ni Kg s - Lu lợng nớc hệ thống làm m¸t: 78 .10 3.n 0.1589 i Gn i ( kg) Đồ thị đặc tính bơm nớc động thực nghiệm DSC-80 đợc thể Hình 3.16 2.4.4 Kết tÝnh to¸n Qo G nl Q H (J ) Qe N e (J ) i i i i Q lm G n C n t r i i Q th G kk Qd 0.06Q o i i i tv (J ) i G nl C kk t kx i i i t mt (J ) (J ) i Q cl Qo i Qe i i Q lm Q th i i Qd (J ) i Ta cã b¶ng kÕt qu¶: ni Qo i Qe i Q lm i Q th i Qd i Q cl i 5.01210 7.10010 1.17110 9.96210 3.00710 1.83410 1.60010 5.513 104 1.48010 1.24410 1.63010 3.30810 8.28210 1.70010 6.25510 1.73010 1.39710 2.03010 3.75310 7.22810 1.75010 7.73610 2.19010 1.43710 2.63610 4.64210 1.00910 1.80010 8.84810 2.64010 1.60010 3.14610 5.30910 1.85010 9.3210 2.4.5 Đồ thị trình tính toán cân nhiệt 79 - Từ kết tính toán ta xây dựng đồ thị thể phân bố dòng nhiệt động trình làm việc: a, Đồ thị thành phần nhiệt (tính theo %) tốc độ khảo sát: Đặt: Q lm Qe Q th Q lm Qd Q th i Q lm i i i Q th i i i i Qd i Các thành phần nhiệt (tính theo %): Q o 100 i qo Qo i qe i i q th i Q th 100 i Qo qd i i Q e 100 i Qo q lm Q d 100 Qo i i Qo i i i Q lm 100 q cl i Q cl 100 i i Qo i Đồ thị kết thành phần phơng trình cân nhiệt (tính theo %) điểm tốc độ khảo sát đợc mô tả nh Hình 3.17 b, Đồ thị thành phần nhiệt (tính theo %) cho dải tốc độ khảo sát: Đặt: U1 csplinen , q o q o( x) interpU1, n , q o , x 80 U2 csplinen , q d q d( x) interpU2, n , q d , x U3 csplinen , q th q th( x) interpU3, n , q th, x U4 csplinen , q lm q lm( x) interpU4, n , q lm, x U5 csplinen , q e q e( x) interpU5, n , q e, x Đồ thị kết thành phần phơng trình cân nhiệt (tính theo %) cho dải tốc độ khảo sát đợc mô tả nh Hình 3.18 81 ... DSC-80 Mặc dù nỗ lực nhng chắn đồ án tránh khỏi thiếu sót hạn chế mặt kiến thức thời gian Vì vậy, em kính mong đợc bảo thầy giáo, góp ý bạn đồng nghiệp để Đồ án tốt nghiệp em đợc hoàn thiện Em xin... thống Động DSC-80 đợc khởi động nhờ động phụ động xăng kỳ, xy lanh có dùng chế hoà khí Động đợc lắp máy kéo MT-80 (ở Việt Nam nhà máy Diesel Sông Công chế tạo gọi DSC-80, BELARUS gọi -241) Động DSC-80. .. chuyển động tịnh tiến ống dẫn hớng xu páp g, Cụm bánh dẫn động 14 Cụm bánh dẫn động gồm bánh trụ có dạng nghiêng, đợc bố trí khoang riêng biệt phía đầu động có nắp che kín Cụm gồm bánh dẫn động