Noäi dung: I KÍCH THÖÔÙC THIEÁT KEÁ. II – TAÛI TAÙC DUÏNG LEÂN CAÀU THANG. III – THIEÁT KEÁ THANG: Chi tieát: + Coâng trình coù kích thöôùc lôùn, khoâng gian roäng, do laø cao oác ñeå ôû neân nhieàu ngöôøi ñi laïi do ñoù trong baûn veõ kieán truùc ñöôïc boá trí nhieàu loaïi caàu thang ñeå deã löu thoâng. Coâng trình coù taát caû 3 loaïi chính sau: Caàu thang soá 1: Goàm 2 thang maùy boá trí ôû trung taâm coâng trình, duøng ñeå ñi töø taàng haàm leân ñeán taàng 15. Caàu thang soá 2: Goàm 2 caàu thang 1 thoaùt hieåm vaø moät ñeå di chuyeån (thang boä) boá trí ôû vò trí ñoái xöùng maët tröôùc vaø maët sau coâng trình ñi töø taàng haàm leân ñeán taàng thöôïng, duøng ñeå thoaùt hieåm khi coù söï coá. + Choïn thang boä giöõa hai khung truïc 3 – 4, khung truïc A – B sô ñoà xem hình veõ:
LUẬN ÁN TỐT N G H I ỆP HIỂN CAO ỐC HƯNG LONG T.S LÊ ĐỨC CHƯƠNG III: TÍNH TOÁN CẦU THANG VÀ BỂ NƯỚC NỘI DUNG TÍNH TOÁN: A TÍNH TOÁN CẦU THANG B TÍNH TOÁN HỒ NƯỚC CHI TIẾT: Nội dung: A TÍNH TOÁN CẦU THANG I- KÍCH THƯỚC THIẾT KẾ II – TẢI TÁC DỤNG LÊN CẦU THANG III – THIẾT KẾ THANG: Chi tiết: + Công trình có kích thước lớn, không gian rộng, cao ốc để nên nhiều người lại vẽ kiến trúc bố trí nhiều loại cầu thang để dễ lưu thông Công trình có tất loại sau: - Cầu thang số 1: Gồm thang máy bố trí trung tâm công trình, dùng để từ tầng hầm lên đến tầng 15 - Cầu thang số 2: Gồm cầu thang thoát hiểm để di chuyển (thang bộ) bố trí vò trí đối xứng mặt trước mặt sau công trình từ tầng hầm lên đến tầng thượng, dùng để thoát hiểm có cố + Chọn thang hai khung trục – 4, khung trục A – B sơ đồ xem hình vẽ: Huỳnh Nhật Trường 81301102 Trang 26 LUẬN ÁN TỐT N G H I ỆP HIỂN CAO ỐC HƯNG LONG Huỳnh Nhật Trường T.S LÊ ĐỨC 81301102 Trang 27 T.S LÊ ĐỨC 1700 LUẬN ÁN TỐT N G H I ỆP HIỂN CAO ỐC HƯNG LONG 1350 200 1300 200 1300 200 1700 3100 3000 1350 200 Thieát keá theo cầu thang dạng với số liệu sau: I- KÍCH THƯỚC THIẾT KẾ + Chiều cao tầng 3.4m + Chiều cao bậc 164mm + Chiều rộng bậc 300mm + Vế có 10 bậc bậc chiếu nghỉ cao 120 + Vế có 10 bậc + Tổng chiều cao: 164x10 + 120 + 10x164 = 3400 (mm) II – TẢI TÁC DỤNG LÊN CẦU THANG: Huỳnh Nhật Trường 81301102 Trang 28 LUẬN ÁN TỐT N G H I ỆP HIỂN CAO ỐC HƯNG LONG T.S LÊ ĐỨC + Trọng lượng bậc thang gb = 1.0×(0.5×0.164×0.3)×18×1.3 = 0.57564 kN + Tải tác dụng lên chiếu (cắt dải rộng 1m): Tónh tải: Loại Tải trọng Tónh Tải Lớp Cấu tạo Tay vòn Láng Đá mài Vữa lót Bản BTCT Vữa trát Cộng Chiều dày (mm) Hệ số Tải trọng tính γ vượt tải (kN/m3 toaùn tt g (kN/m2) ) 1.1 20 0.5 0.11 20 120 1.3 1.1 18 25 0.468 3.3 20 1.3 18 0.468 165 Hoạt tải Tổng cộng gtt1 = 4.846×1 + 10× 4.846 1.2 3.6 8.446 0.57564 = 6.702kN/m 3.1 Hoạt tải: ptt1 = 3.6 kN/m Tổng tải tác dụng lên vế đi: q1tt =6.702 + 3.6 = 10.302 kN/m + Tải tác dụng lên chiếu nghỉ (cắt dải rộng 1m): Tónh tải: gtt1 = 4.846×1= 4.846 kN/m Hoạt tải: ptt1 = 3.6 kG/m Tổng tải tác dụng lên chiếu nghỉ: q1tt = 4.846 + 3.6 = 8.446 kN/m III – THIẾT KẾ THANG: PHƯƠNG ÁN 1: Thiết kế dầm chiếu nghỉ dầm chiếu nghỉ theo hình vẽ - Nội dung tính toán: + Sơ đồ tính thang chiếu xem hai dầm, đầu ngàm vào dầm sàn, đầu ngàm vào dầm chiếu nghỉ Huỳnh Nhật Trường 81301102 Trang 29 LUẬN ÁN TỐT N G H I ỆP HIỂN CAO ỐC HƯNG LONG T.S LÊ ĐỨC 1700 + Chọn sơ chiều dày thang h bt = cm + Tính toán nội lực chương trình Sap2000 + Lập EXCEL tính thép a Tính thang: Sơ đồ hình học vế 1, vế chiếu nghỉ 1350 1700 3100 1700 Sơ đồ chất tải lên vế 1, vế chiếu nghỉ: 1350 1700 3100 Huỳnh Nhật Trường 81301102 Trang 30 LUẬN ÁN TỐT N G H I ỆP HIỂN CAO ỐC HƯNG LONG T.S LÊ ĐỨC Biểu đồ nội lực xuất từ Sap2000: Biểu đồ Môment (kNm) : - Biểu đồ Lực cắt (kN): - Tính thép Huỳnh Nhật Trường 81301102 Trang 31 LUẬN ÁN TỐT N G H I ỆP HIỂN CAO ỐC HƯNG LONG T.S LÊ ĐỨC + Bê tông dùng cầu thang B20 có Rb =11.5 kN/cm2 + Cốt thép dung cầu thang loại thép AII có Rs = Ran =280kN/cm2 + Tra bảng ta Ao = 0.4118 + Chọn a = 1.5, chiều cao thang h = 10 cm neân h o = 8.5 cm + Bề rộng tiết diện lấy b = m + Các công thức để tính cốt thép sau : A= M ; Rb bho2 α = 1- − A Fa = α R b b.h o / R s Vế 1: Chiếu tới: Mmax = 6.78 kNm Mmin = 13.98 kNm Chiếu nghỉ: Mmax = 3.3 kNm Vế 2: Chiếu tới: Mmax = 6.78 kNm Mmin = 13.98 kNm Chiếu nghỉ: Mmax = 3.3 kNm Bảng tính thép tính toán sau: + Cốt thép dọc cấu tạo dùng Þ6a250 M (kGcm/ m) Thang M Vế gối M nhòp M Chiếu nghỉ gối M nhòp M Vế gối M nhòp 9.41 4.7 1.28 0.6 9.41 4.47 Huỳnh Nhật Trường A α 0.08 25 0.04 12 0.01 12 0.00 53 0.08 25 0.03 92 0.08 62 0.04 21 0.01 13 0.00 53 0.08 62 0.04 00 As (mm2/ m) Choïn a 334.48 Φ8a150 163.30 Φ8a200 43.78 Φ8a200 20.46 Φ8a200 334.48 Φ8a150 155.14 Φ8a200 81301102 As 33 25 25 25 33 25 Trang μ=% As/b ho 0.319 0.24 0.24 0.24 0.319 0.24 32 LUẬN ÁN TỐT N G H I ỆP HIỂN CAO ỐC HƯNG LONG T.S LÊ ĐỨC b.Tính Toán Dầm Chiếu Nghỉ 1: Chọn tiết diện dầm là: b =20 cm, h=30 cm Tải tác dụng lên chiếu nghó + Tải phân bố phản lực gối vế thang Theo kết xuất từ Sap2000 RZ Vế = 10.27 kN RZ Vế = 10.27 kN Để đơn giản ta lấy phản lực lớn vế thang để tính thực chất chênh lệch chúng không lớn So đồ tính biểu đồ moment: Sơ đồ tính Biểu đồ moment Theo kết lấy từ Sap2000: Tại nhòp Mmax =27.15 kNm Tại gối Qmax = 27.37 kN Tính cốt thép cho dầm: M=27.37 kNm Giả thiết a=30mm ⇒ h = 300 − 30 = 270 mm M 27.37 = = 0.181 γ R b bh 0.9 × 11.5 × 103 × 0.2 × 0.27 ξ = − − 2α = − − × 0.181 = 0.201 < ξ =0.411 ζ R b bh 0.201 × 11.5 × 200 × 270 As = = = 446.45 mm2 Rs 280 Chọn 2Φ18 = 509 mm2 A 509 µ = s × 100% = × 100 = 0.94% bh 200 × 270 αm = Ta thấy momen nhòp lớn momen gối lấy theo cấu tạo Þ12 nên nhòp ta không cần tính toán lấy theo cấu tạo đủ - Qtt = Qmax = 3.85 kN Thép đai loại AI, Rs = 225 kN/cm2 Dùng đai nhánh Φ Φ = 0.6R b bh = 0.6 × 11.5 × 0.2 × 0.27 × 10 = 37.26 kN> Q max = 27.37 kN Huỳnh Nhật Trường 81301102 Trang 33 LUẬN ÁN TỐT N G H I ỆP HIỂN CAO ỐC HƯNG LONG T.S LÊ ĐỨC Þ 6a250 200 Do bê tông đủ khả chòu cắt bên bố trí theo cấu tạo: Φ6a150 ¼ gối Φ6a300 taùi ẵ nhũp ị 6a200 ị 8a200 Þ 8a200 Þ 8a200 Þ 6a250 200 1300 1 BẢ N δ=10 Þ 6a250 3200 2' Þ 8a150 3' Þ 8a200 Þ 6a200 3'' DA M CHIE U NGHặ 1300 ị 8a150 ị 8a200 Þ 6a200 200 2' 200 3000 1350 3100 300 1450 4550 B A' MẶ T BẰ NG ĐAN THÉ P THANG TẦ NG 4-15 TL 1/25 Huỳnh Nhật Trường 81301102 Trang 34 LUẬN ÁN TỐT N G H I ỆP HIỂN CAO ỐC HƯNG LONG Nội dung: T.S LÊ ĐỨC B TÍNH TOÁN HỒ NƯỚC NGẦM TÍNH DUNG TÍCH BỂ TÍNH BẢN NẮP TÍNH BẢN ĐÁY TÍNH THÀNH BỂ TÍNH DẦM ĐÁY TÍNH DẦM NẮP Chi tiết: - Trong công trình gồm loại bể nước: +Bể nước tầng hầm dùng để chứa nước lấy từ hệ thống nước thành phố bơm lên mái máy bơm áp lực + Bể nước tầng hầm dùng để chứa nước thải công trình, xử lý thải đường ống thoát nước thành phố + Bồn nước mái: tạo áp lực cấp nước cho công trình - Chọn bể nước mái để tính toán TÍNH DUNG TÍCH BỂ: - Mỗi tầng có hộ, hộ có người Tổng số người dùng nước là: N = × × 15 = 360 người - Lưu lượng nước sinh hoạt: Qsh = q sh N 200 × 360 k max = × 1.2 = 72 m3/ngày.đêm 1000 1000 Trong đó: q=200(l/người ngày đêm) lấy theo tiêu chuẩn(TCVN 33:2006) kmax:1.1-1.2 - Nước dự trử dùng để cứu hỏa: Qcc = q cc × n × × 3600 10 × × 3600 × = = 72 m3/ngày.đêm 1000 1000 - Tổng lưu lượng nước cho công trình: Q = Qsh + Qcc = 72 + 72 = 144 m3/ngày.đêm - Lựa chọn hồ nước nước bơm lần ngày Vậy thể tích nước cần thiết cho 144 m3/ngày.đêm - Bể nước đặt khung trục B-C 3-4, khung trục D-E 3-4 có kích thước mặt L×B = 7m×6m - Chiều cao bể: Hđài = 144 = 1.74m Chọn chiều cao đài nước Hđài = 1.8m (7 × 6) × Huỳnh Nhật Trường 81301102 Trang 35 LUẬN ÁN TỐT N G H I ỆP HIỂN CAO ỐC HƯNG LONG T.S LÊ ĐỨC - Tổng tải tác dụng lên nắp bể: qtt = 3.569 + 1.50×1.2 = 5.369 kN/m2 - Quan niệm theo trường hợp: chu vi nắp kê lên thành bể Sơ đồ tính toán kê cạnh Tính theo sơ đồ đàn hồi thuộc ô số + Ta coù L2 = = 1.167 , P =qttL1L2 = 5.369 × × =225.498 kN L1 - Nội lực : Tra bảng hệ số m31 ;m32 ; k31 ; k32 M1 = m11 × P ; M2 = m12 × P MI = k11 × P ; MII = k12 × P Giả thiết : abv = 15 mm ; → ho = h – abv = 100 – 15 = 185 mm Các công thức tính toán : A= M ; Rb bho2 α = 1- − A ; Fa = α R b b.h o / R s ; %= As b ì ho Vụựi Theựp ị 10 loại AII : Rs = 280 (kN/cm2) Bêtông B20 : Rb = 11.5(kN/cm2) - Theo sơ đồ số kê cạnh + Kết tính nội lực: Hệ số Nội lực M11 M12 M1 kN.m M2 kN.m 0.0414 0.0314 9.335 7.1 + Kết tính thép: M Ô saøn (kGcm/ α x m) 0.12 0.13 M1 9.3 44 32 0.09 0.09 M2 7.1 49 99 Huỳnh Nhật Trường As (mm2/ m) Choïn a 520.98 390.77 Φ10a15 Φ10a20 81301102 μ=% As/b As ho 52 0.615 3 39 0.462 Trang 37 LUẬN ÁN TỐT N G H I ỆP HIỂN CAO ỐC HƯNG LONG T.S LÊ ĐỨC A Þ 6a200 1500 (DD 300x300) (DD 300x300) DÀ Y δ=100 1500 1500 Þ 6a200 Þ 6a200 B 6000 (DD 300x300) Þ 10a150 (DD 300x300) Þ 10a200 Þ 6a200 1500 (DD 300x300) 7000 B A C MẶ T BẰ NG ĐAN THÉ P BẢ N NẮ P TL 1/50 TL 1/50 Huỳnh Nhật Trường 81301102 Trang 38 LUẬN ÁN TỐT N G H I ỆP HIỂN CAO ỐC HƯNG LONG T.S LÊ ĐỨC TÍNH ĐÁY BỂ: a Tính đáy: - Sơ đồ tính: Vì đáy giữ chống xoay hệ dầm cột bao quanh nên quan niệm ngàm cạnh liên kết 6000 7000 Huỳnh Nhật Trường δ=100 81301102 Trang 39 LUẬN ÁN TỐT N G H I ỆP HIỂN CAO ỐC HƯNG LONG T.S LÊ ĐỨC - Tải tác dụng lên đáy bể: + Tỉnh tải : Chiếu Tải tiêu Thành phần dày chuẩn (mm) (kg/m2) Lớp vữa ximăng tạo 40 18x0.04 dốc 2% Keo composit có sợi chống thấm Sàn bêtông 150 25x0.15 cốt thép Vữa trát 15 18x0.015 Hệ số an toàn Tải tính toán (kN/m2) 1.3 0.936 0.005 1.1 4.125 1.3 0.351 +Áp lực nước: pn= γ n × h× n =10×1.8×1.1 = 19.8(kN/m2) +Tổng tải tác ụng lên đáy: qtt = 5.417 + 19.8 = 25.217 kN/m2 + Ta coù kN L2 = = 1.1667 , P =qttL1L2 = 25.217× × =1059.11 L1 + Tra bảng ta được: m91 = 0.02 m92 = 0.015 k91 = 0.0461 k92 = 0.0349 + Keát tính nội lực: Hệ số m91 m92 k91 0.02 0.015 0.046 + Kết tính thép: Ô sàn M (kNm) M1 21.18 M2 48.8 MI 15.9 ∑ 5.417 Huỳnh Nhật Trường α 0.112 0.258 0.084 k92 M1 kNm Nội lực MI M2 kNm kNm 0.034 21.18 48.8 x 0.119 0.305 0.088 As (mm2/m ) 595.90 1523.6 440.04 15.9 MII kNm 37.0 Choïn a As μ=% As/b.h o Φ12a180 628 0.465 161 1.197 Φ12a200 566 0.419 Φ12a70 81301102 Trang 40 LUẬN ÁN TỐT N G H I ỆP HIỂN CAO ỐC HƯNG LONG MII 37 T.S LÊ ĐỨC 0.196 0.220 1100.1 Φ12a100 113 0.837 (DD 300x500) 1500 Þ 12a70 A DÀ Y δ=150 1500 1500 B 6000 Þ 12a180 Þ 12a100 B Þ 12a100 (DD 300x500) Þ 12a200 4Þ 12a50 600 Þ 12a70 1500 600 7000 B C A MẶ T BẰ NG ĐAN THÉ P BẢ N ĐÁ Y TL 1/50 b Kiểm tra nứt đáy : - Theo TCVN 5574 – 1991 : • Cấp chống nứt cấp : agh = 0.25 mm • Khi tính với tải trọng dài hạn giảm 0.05 mm nên agh = 0.20 mm • Kiểm tra nứt theo điều kiện : an ≤ agh σa Với : an = K × C × η × ( 70 – 20×p ) d Ea = + K : hệ số phụ thuộc loại cấu kiện ; cấu kiện uốn K + C : hệ số kể đến tác dụng tải trọng Huỳnh Nhật Trường 81301102 Trang 41 LUẬN ÁN TỐT N G H I ỆP HIỂN CAO ỐC HƯNG LONG T.S LÊ ĐỨC + η : phụ thuộc tính chất bề mặt cốt thép, thép tròn trơn η=1.3 ; thép có gân η = + Ea : 2.1 × 104 (kN/cm2) + p = 100 µ + d : đường kính cốt thép chòu lực M tc M tc + σa = = Fa × Z1 Fa (γ h0 ) Mtc = Mtt × q tc = 0.9 xM tt q tt Z1 = γ × ho khoảng cách từ trọng tâm cốt thép As đến điểm đặt hợp lực vùng nén tiết diện có khe nứt + Tính toán với toàn tải trọng neân C = + 0.5xT1/T = + 0.5x5.417/25.217 = 1.1074 ν = (0.45 + 0.15)/2 = 0.3 + Tính toán với tiết diện b x h = 1000 x 150 mm vaø a = a’ = 1.5 cm - Công thức thu gọn : an = a Theo phương ngắn: - Vò trí nhòp: 1× 1.1074 ×1.3 a (70 20 ì100 ) d 2.1×10 Mc 0.9 × 2118 = = 1.228 c Rb bho 11.5 × 103 × 0.135 L= E a 2.1x104 n= = = 7.24 E b 2.9x103 γ '= n As 7.24 × 15.23 = = 0.01 2.ν b.ho × 0.3 ×100 × 13.52 δ’ = 2a’ /ho = 2x1.5 /13.5 = 0.2222 ⇒ T = γ’(1 - δ’/2) = 0.01x(1 - 0.2222 /2) = 0.0089 ξ= 1 = = 0.099 + 5( L + T ) + 5(1.228 + 0.0089) 1.8 + 1.8 + 10 n 10 ì 0.012 ì 7.24 γ ' δ '+ ξ 0.01× 0.2222 + 0.0992 Z1 = 1 − ho = 1 − ×13.5 = 12.76 2(0.01 + 0.099) 2(γ '+ ξ ) c M 2118 σa = = = 10.9(kN / cm ) As Z1 15.23 × 12.76 - Bề rộng khe nứt toàn tải trọng: σa an = K × C × η × ( 70 – 20×p ) d Ea = x 1.1074 x 1.3 x Huỳnh Nhật Trường 15.23 (70 – 20 x 1.2) 12 = 0.11mm 2.1x104 81301102 Trang 42 LUẬN ÁN TỐT N G H I ỆP HIỂN CAO ỐC HƯNG LONG T.S LÊ ĐỨC Vậy: an < agh = 0.2 nên đáy hồ thỏa mãn điều kiện khe nứt - Vò trí gối: Mc 0.9 × 4880 L= c = = 2.83 Rn bho 11.5 × 103 × 0.135 n As 7.24 × 15.23 γ '= = = 0.01 2.ν b.ho × 0.3 ×100 × 13.52 δ’ = 2a’ /ho = 2x1.5 /13.5 = 0.2222 ⇒ T = γ’(1 - δ’/2) = 0.01x(1 – 0.2222 /2) = 0.0089 ξ= 1 = = 0.099 + 5( L + T ) + 5(2.83 + 0.0089) 1.8 + 1.8 + 10 n 10 ì 0.012 ì 7.24 ' δ '+ ξ 0.01× 0.2222 + 0.0992 Z1 = 1 − h = o 1 − ×13.5 = 12.76 2(0.01 + 0.099) 2(γ '+ ξ ) c M 4880 σa = = = 25.11( kN / cm ) As Z1 15.23 × 12.76 - Bề rộng khe nứt toàn tải trọng: σa an = K × C × η × ( 70 – 20×p ) d Ea = x 1.1074 x 1.3 x 25.11 (70 – 20 x 1.2) 12 = 0.181 mm 2.1x104 Vậy: an < agh = 0.2 nên đáy hồ thỏa mãn điều kiện khe nứt TÍNH THÀNH BỂ: - Chọn chiều dày thành hồ 120 mm a/ Tải trọng : • Áp lực nước phân bố hình tam giác Áp lực nước lớn đáy hồ : q ntt = n×γn×h = 1.1×10× 8= 19.8 (kN/m2) b/ Sơ đồ tính : - Bản làm việc theo kiểu hai phương với l2 = < >2 l1 1.8 1.8 - Thành bể chòu áp lực nước gió trường hợp nguy hiểm trường hợp đồ đầy nước vào bể Huỳnh Nhật Trường 81301102 Trang 43 LUẬN ÁN TỐT N G H I ỆP HIỂN CAO ỐC HƯNG LONG T.S LÊ ĐỨC c/ Nội lực : - Ta có gió sân thượng phân bố Wtt = 0.83 × 1.2 × 0.6 × 1.47 = 0.88 kN/m Giá trò moment Giá trò lực cắt d/ Tính thép : Moment gối lớn nên dùng Mx1, My2 để tính cốt thép cho thành bể ; dự kiến đặt thép lớp chòu Mnhòp (thiên an toàn) để dễ thi công Giả thiết : abv = 120 mm ; → ho = h – abv = 120 – 15 = 105 mm As µ=(%) Chọn BẢN M (mm2/ As/b.h α x THÀNH (kNm) a As m) o 0.06 0.07 Mx1 7.74 339.55 Φ8a140 265 0.25 78 03 0.03 0.04 My2 4.5 194.39 Φ8a200 252 0.24 94 02 Huỳnh Nhật Trường 81301102 Trang 44 LUẬN ÁN TỐT N G H I ỆP HIỂN CAO ỐC HƯNG LONG Huỳnh Nhật Trường T.S LÊ ĐỨC 81301102 Trang 45 LUẬN ÁN TỐT N G H I ỆP HIỂN CAO ỐC HƯNG LONG T.S LÊ ĐỨC Tính Toán Dầm Đáy: 5.1 Tính dầm ngang DN dầm liên tục có nhòp 7m a Xác đònh tải trọng: - Tải trọng truyền vào dầm có dạng: +Tải đáy truyền vào có dạng hình thang: q= 5.417 × = 16.251 kN/m 6000 + Tải trọng phân bố từ thành trọng lượng thân truyền xuống có giá trò: p = 4.125 + 4.125=8.25 kN/m 7000 b Tính nội lực Sap2000 Sơ đồ chất tải Biểu đồ Mômen Huỳnh Nhật Trường 81301102 Trang 46 LUẬN ÁN TỐT N G H I ỆP HIỂN CAO ỐC HƯNG LONG T.S LÊ ĐỨC Biểu đồ Lực cắt c/ Tính thép : + Ta tính cho nhòp giữa: - Bê tông B20 Rb=11.5 kN/m2 - Theùp AII Rs=280 kN/cm2 M max = 125.69 kNm -h=500mm - a=40 mm => h0=500-40=460 mm αm = M 125.69 = = 0.191 γ b R b bh 0.9 × 11.5 × 103 × 0.3 × 0.462 ξ = − − 2α = − − × 0.191 = 0.214 ξγ R b bh 0.214 × 0.9 × 11.5 × 300 × 460 As = = = 1091.62mm Rs 280 - Choïn 4Φ 20 ( A s = 1251mm ) A 1251 = s ì 100% = ì 100 = 0.91% bh 300 × 460 α R b 0.441 ì 11.5 ì 102 max = = = 1.8% Rs 280 µ = 0.1 < µ < µ max = 1.8 Vậy bố trí :+ Lớp 1: 2Φ 20 + Lớp 2: 2Φ 20 + Tính toán đai chòu cắt: - Q max = 61.38 kN - Chọn s ct = 300mm Kiểm tra φb = − 0.01γ b R bt = − 0.01 × 0.9 × 0.9 = 0.9919 E s nA w 2.1 × 105 × × 28.274 φw1 = + =1+ = 1.029 E b bs 2.3 × 10 × 300 × 300 0.3φbφw1γ b R b bh = 0.3 × 0.9919 × 1.029 × 0.9 × 11.5 × 0.3 × 0.46 × 103 = 437.34 >Q Vậy bố trí d6 nhánh d6a300 nhòp d6a150 gối Huỳnh Nhật Trường 81301102 Trang 47 LUẬN ÁN TỐT N G H I ỆP HIỂN CAO ỐC HƯNG LONG T.S LÊ ĐỨC 1750 200 Þ 6a150 Þ 6a300 1750 Þ 6a150 200 500 +54.200 3500 2Þ 12 1200 7000 B 1200 4Þ 20 C BỐTRÍ THÉ P DẦ M ĐÁ Y DD (300x500) TL 1/25 5.2 Tính dầm đáy DD nhòp 6m: a Xác đònh tải trọng: - Tải trọng truyền vào dầm có dạng: +Tải đáy truyền vào có dạng hình tam giác: q= 5.417 × = 16.251 kN/m + Tải trọng phân bố từ thành truyền xuống có giá trò: p = 4.125+4.125=8.25 kNm b Tính nội lực Sap2000 Sơ đồ chất tải Biểu đồ Mômen Biểu đồ Lực cắt Huỳnh Nhật Trường 81301102 Trang 48 LUẬN ÁN TỐT N G H I ỆP HIỂN CAO ỐC HƯNG LONG T.S LÊ ĐỨC c/ Tính thép : - Bê tông B20 Rb=11.5 kN/m2 - Thép AII Rs=280 kN/cm2 M max = 85.88 kNm -h=500mm - a=40 mm => h0=500-40=460 mm αm = M 85.88 = = 0.131 γ b R b bh 0.9 × 11.5 × 103 × 0.3 × 0.462 ξ = − − 2α = − − × 0.131 = 0.141 ξγ R b bh 0.141 × 0.9 × 11.5 × 300 × 460 As = = = 719.25mm Rs 280 - Choïn 2Φ 22 ( A s = 760mm ) A 760 = s ì 100% = × 100 = 0.55% bh 300 × 460 α R b 0.441 × 11.5 × 102 µ max = = = 1.8% Rs 280 µ = 0.1 < µ < µ max = 1.8 Vậy bố trí 2Φ 22 Tính toán đai chòu cắt - Q max = 49.13 kN - Chọn s ct = 300mm Kiểm tra φb = − 0.01γ b R bt = − 0.01 × 0.9 × 0.9 = 0.9919 E s nA w 2.1 × 105 × × 28.274 φw1 = + =1+ = 1.029 E b bs 2.3 × 10 × 300 × 300 0.3φbφw1γ b R b bh = 0.3 × 0.9919 × 1.043 × 0.9 × 11.5 × 0.3 × 0.46 × 103 = 437.34 >Q Vậy bố trí d6 nhánh a300 Tính Toán Dầm Nắp: Ta bố trí dầm nắp ngang nên kết tính dầm nắp sau: a Xác đònh tải trọng: - Tải trọng truyền vào dầm có dạng: +Tải nắp truyền vào có dạng hình tam giác: q= 5.369 × = 16.107 kN/m + Tải trọng phân bố trọng lượng thân dầm: p = 0.3 × 0.3 × 1.1 × 25 = 2.475 kN/m Huỳnh Nhật Trường 81301102 Trang 49 LUẬN ÁN TỐT N G H I ỆP HIỂN CAO ỐC HƯNG LONG T.S LÊ ĐỨC 6000 7000 b Tính nội lực Sap2000 Sơ đồ chất tải Biểu đồ Mômen Biểu đồ Lực cắt c/ Tính thép : - Bê tông B20 Rb=11.5 kN/m2 - Theùp AII Rs=280 kN/cm2 M max = 59.46 kNm -h=300mm - a=40 mm => h0=300-40=260 mm Huyønh Nhật Trường 81301102 Trang 50 LUẬN ÁN TỐT N G H I ỆP HIỂN CAO ỐC HƯNG LONG αm = T.S LÊ ĐỨC M 59.46 = = 0.283 γ b R b bh 02 0.9 × 11.5 × 103 × 0.3 × 0.262 ξ = − − 2α = − − × 0.283 = 0.342 ξγ R b bh 0.342 × 0.9 × 11.5 × 300 × 260 As = = = 986mm Rs 280 - Choïn 2Φ 25 ( A s = 981mm ) A 981 = s ì 100% = × 100 = 1.3% bh 300 × 260 R 0.441 ì 11.5 ì 102 max = b = = 1.81% Rs 280 µ = 0.1 < µ < µ max = 1.8 Vậy bố trí 2Φ 25 Vậy bố trí lớp cho gối: + Lớp 1: 2Φ 20 + Lớp 2: 2Φ 20 + Tính toán đai chòu cắt: - - Q max = 31.59 kN - Chọn s ct = 300mm Kiểm tra φb = − 0.01γ b R bt = − 0.01 × 0.9 × 0.9 = 0.9919 E s nA w 2.1 × 105 × × 28.274 φw1 = + =1+ = 1.029 E b bs 2.3 × 10 × 300 × 300 0.3φbφw1γ b R b bh = 0.3 × 0.9919 × 1.029 × 0.9 × 11.5 × 0.3 × 0.26 × 103 = 222.48 >Q Vậy bố trí d6 nhánh a300 Þ 6a150 1200 Þ 6a300 TL 1/25Þ 6a150 3000 1200 300 +57.000 300 300 1 6000 BỐTRÍ THÉ P DẦ M NẮ P DN (300x300) TL 1/25 Huỳnh Nhật Trường 81301102 Trang 51 ... 81301102 Trang 44 LUẬN ÁN TỐT N G H I ỆP HIỂN CAO ỐC HƯNG LONG Huỳnh Nhật Trường T.S LÊ ĐỨC 81301102 Trang 45 LUẬN ÁN TỐT N G H I ỆP HIỂN CAO ỐC HƯNG LONG T.S LÊ ĐỨC Tính Toán Dầm Đáy: 5.1 Tính...LUẬN ÁN TỐT N G H I ỆP HIỂN CAO ỐC HƯNG LONG Huỳnh Nhật Trường T.S LÊ ĐỨC 81301102 Trang 27 T.S LÊ ĐỨC 1700 LUẬN ÁN TỐT N G H I ỆP HIỂN CAO ỐC HƯNG LONG 1350 200 1300 200... L×B = 7m×6m - Chiều cao bể: Hđài = 144 = 1.74m Chọn chiều cao đài nước Hđài = 1.8m (7 × 6) × Huỳnh Nhật Trường 81301102 Trang 35 LUẬN ÁN TỐT N G H I ỆP HIỂN CAO ỐC HƯNG LONG T.S LÊ ĐỨC Vậy chọn