Đồ án tốt nghiệp cao ốc văn phòng ngân hàng TMCP Miền Tây - Ninh Kiều - Cần Thơ

Cần Thơ Qui mô công trình: Diện tích khu đất: 41.8m  12m = 501.6 m2; Chiều cao công trình: 57.8 m; Công trình có tổng cộng 18 tầng, bao gồm: 1 Tầng hầm và các tầng điển hình, chiều ca

Trang 1

SVTH: Lê Ng c H ng Bích MSSV:04114004 Trang 40

MỤC LỤC

PHẦN I: KIẾN TRÚC

I Tổng quan về kiến trúc công trình 1

II Giải pháp kiến trúc 1

III Các hệ thống kỹ thuật chính trong công trình 1

IV Đặc điểm về khí hậu 2

PHẦN II: KẾT CẤU CHƯƠNG I: TÍNH TOÁN SÀN 4

I TÍNH TOÁN CHO Ô SÀN ĐIỂN HÌNH 4

1.Chọn sơ bộ kích thước dầm sàn cho tầng điển hình 4

2 Xác địn tải trọng cho từng ô bản 5

3.Nguyên lý tính toán ô sàn 6

4.Tính toán và bố trí cốt thép cho từng bản 9

II TÍNH TOÁN CHO TẦNG MÁI 11

1.Tính toán cho các ô bản dầm 11

2.Tính toán cho các ô sàn bản kê 4 cạnh 11

3.Bố trí cốt thép 12

III TÍNH TOÁN CHO TẦNG 17 13

IV TÍNH TOÁN CHO TẦNG 2 15

CHƯƠNG II: TÍNH TOÁN CẦU THANG 17

I KÍCH THƯỚC VÀ TẢI TRỌNG : 17

II TẢI TRỌNG TÍNH TOÁN 18

III TÍNH BẢN THANG 19

1 Tính cho vế 1 20

2 Tính cho vế 2 21

IV TÍNH DẦM THANG 21

1 Tải trọng tác dụng 21

2 Sơ đồ tính dầm thang 21

3 Bố trí cốt thép 22

CHƯƠNG III: TÍNH BỂ NƯỚC MÁI 23

I KÍCH THƯỚC VÀ GIẢI PHÁP KẾT CẤU: 23

II TÍNH TOÁN CHO BẢN NẮP BỂ 24

III TÍNH TOÁN CHO BẢN ĐÁY 25

IV TÍNH TOÁN CHO BẢN THÀNH 27

Trang 2

1 Tính toán cho bản thành có kích thước 1.8x3.4m 27

2 Tính toán cho bản thành có kích thước 1.8x6m 28

V KIỂM TRA NỨT CHO BỂ NƯỚC 29

1.Kiểm tra nứt cho bản nắp 29

2.Kiểm tra nứt cho đáy và thành bể nước 30

VI TÍNH TOÁN CHO DẦM NẮP, DẦM ĐÁY VÀ CỘT 30

1 Tải trọng tác dụng 30

2 Tính nội lực cho dầm 32

3 Tính toán thép chịu lực 35

4 Tính cốt đai cho dầm 36

5 Tính cốt thép cho cột 37

CHƯƠNG IV: SƠ BỘ TD VÀ TẢI TRỌNG TÁC ĐỘNG VÀO CT 37

I TỔNG QUAN VỀ KẾT CẤU CÔNG TRÌNH : 37

II CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC CÁC PHẦN TỬ 38

1 Chọn kích thước phần tử dầm 38

2 Chọn kích thước phần tử cột 38

3 Chọn tiết diện vách cứng 40

III XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG VÀO HỆ KHUNG 41

1 Tĩnh tải tác dụng vào hệ khung 41

2 Hoạt tải theo phương thẳng đứng tác dụng vào khung 42

3 Tải trọng ngang tác dụng vào hệ khung 42

a Thành phần gió tĩnh 42

b.Tính phần gió động 44

c Tổng tải trọng gió tác dụng lên cột 54

CHƯƠNG V: TÍNH TOÁN KẾT CẤU CHỊU LỰC 59

A.CÁC TRƯỜNG HỢP ĐẶT TẢI VÀ CẤU TRÚC TỔ HỢP: 59

B.CHỌN LẠI TIẾT DIỆN CHO CỘT: 61

C.TÍNH THÉP CHO HỆ KHUNG: 61

I VẬT LIỆU: 61

II CƠ SỞ TÍNH TOÁN 62

1 Tính thép cho dầm 62

a.Tính toán cốt thép chịu lực cho dầm 62

b.Tính toán cốt thép ngang cho dầm 62

c.Tính thép gia cường tại vị trí giao của 2 dầm 63

Trang 3

2 Tính thép cột 63

a.Tính thép chịu lực cho cột 63

b.Tính thép đai cột 65

c.Nội lực tính toán 66

III TÍNH TOÁN CỤ THỂ 66

1 Tính thép cho dầm 67

a.Tính toán cốt thép chịu lực cho dầm 67

b.Tính toán thép đai cho dầm 68

c.Tính cốt thép gia cường tại vị trí giao của 2 dầm 68

2 Phần tử cột 70

a.Tính thép chịu lực cho cột C2 tầng 1 70

b.Tính cốt đai cho cột 75

IV.TÍNH THÉP CHO VÁCH CỨNG 76

1) Mô hình: 76

2) Các giả thiết cơ bản: 76

3) Các bước tính toán: 77

4) Tính toán cốt thép một trường hợp cụ thể cho vách 80

PHẦN III: NỀN MÓNG I GIỚI THIỆU CÔNG TRÌNH: 83

II ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH: 83

1.Địa tầng 83

2.Các chỉ tiêu cơ lý 84

III PHÂN TÍCH LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG 86

A PHƯƠNG ÁN I: CỌC ÉP 87

I.THIẾT KẾ MÓNG CỘT C1: 87

1.Tải trọng: 87

2 Kích thước và vật liệu: 88

3.Kiểm tra cẩu, lắp cọc 88

4 Sơ bộ chiều sâu đáy đài và các kích thước: 89

5 Tính toán sức chịu tải của cọc ép: 90

6 Xác định số lượng cọc: 92

Trang 4

7.Kiểm tra lực tác dụng lên cọc 93

8.Sức chịu tải của đất nền dưới đáy khối móng quy ước 95

9.Tính toán đài cọc 99

I.THIẾT KẾ MÓNG CỘT C2 101

1.Tải trọng: 101

2 Kích thước và vật liệu: 102

3 Sơ bộ chiều sâu đáy đài và các kích thước: 102

4 Tính toán sức chịu tải của cọc ép: 102

5 Xác định số lượng cọc: 104

6.Kiểm tra lực tác dụng lên cọc 105

7.Sức chịu tải của đất nền dưới đáy khối móng quy ước 107

III TÍNH TOÁN CHO VÁCH 113

1.Quan niệm tính toán : 113

2.Kích thước và vật liệu 115

3.Sơ bộ xác định số lượng cọc và kích thước đáy đài: 115

4.Tính toán sức chịu tải của cọc ép 116

5.Xác định số lượng cọc 117

6.Kiểm tra sức chịu tải lên cọc 118

7.Sức chiu tải của đất nền dưới đáy khối móng quy ước 120

8.Tính tóan đài cọc 123

B PHƯƠNG ÁN II: CỌC KHOAN NHỒI 126

I.THIẾT KẾ MÓNG CỘT C1: 126

2.Chọn sơ bộ chiều sâu đặt mũi, đk cọc và chiều sâu đặt đài móng 126

3.Xác định sức chịu tải của cọc theo độ bền của vật liệu làm cọc 127

4.Xác định sức chịu tải của cọc theo các đặc trưng đất nền: 128

5.Xác định số lượng cọc và sơ đồ bố trí cọc trong đài 129

6.Kiểm tra tải trọng dọc trục tác dụng lên từng cọc trong nhóm 130

Trang 5

7.Kiểm tra theo điều kiện biến dạng 131

II.THIẾT KẾ MÓNG CỘT C2: 135

II TÍNH CỌC DƯỚI VÁCH 145

1.Quan niệm tính toán 145

C SO SÁNH LỰA CHỌN HAI PHƯƠNG ÁN MÓNG 158

Trang 6

PHẦN 1 : KIẾN TRÚC I.TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH

Tên công trình : Cao ốc Văn Phòng TMCP Miền Tây

Địa điểm xây dựng: 162A đường 3/2, Phường Xuân Khánh, TP Cần Thơ

Qui mô công trình:

Diện tích khu đất: 41.8m  12m = 501.6 m2;

Chiều cao công trình: 57.8 m;

Công trình có tổng cộng 18 tầng, bao gồm: 1 Tầng hầm và các tầng điển hình, chiều cao mỗi tầng 3.4m

II.GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC

a.Giải pháp mặt bằng

Mặt bằng công trình được bố trí dài, tạo vẻ đẹp thẩm mỹ cần thiết cho công trình.Bố trí giao thông đứng và ngang cho công trình sao cho thuận lợi nhất cho việc lưu thông bên trong công trình

Giao thông trên mặt bằng của các sàn tầng được thực hiện thông qua hệ thống sảnh hành lang

Công trình có hai buồng thang máy và một cầu thang bộ phục vụ cho việc giao thông theo phương đứng Hệ thống giao thông này kết hợp với hệ thống sảnh hành lang của các sàn tầng tạo thành nút giao thông đặt tại trọng tâm của công trình

Trang 7

Hầu hết các phòng làm việc được bố trí có mặt thoáng không gian tiếp xúc bên ngoài lớn nên phần lớn các phòng đều sử dụng được nguồn ánh sáng tự nhiên thông qua các cửa kính bố trí bên ngoài công trình

Ngoài ra hệ thống chiếu sáng nhân tạo cũng được bố trí sao cho có thể phủ được những chổ cần được chiếu sáng

c.Hệ thống cấp thoát nước:

Cấp nước: Nước sử dụng được lấy về từ trạm cấp nước thành phố, dùng máy bơm

đưa nước từ hệ thống lên bể chứa nước mái,và hồ nước ngầm Hai bể nước này vừa có chức năng phân phối nước sinh hoạt cho các phòng vừa có chức năng lưu trữ nước khi hệ thống nước ngưng hoạt động, và quan trọng hơn nữa là lưu trữ nước phòng cháy chữa cháy

Thoát nước:Thoát nước mưa bằng hệ thống rãnh trên sân thương theo đường ống kỹ

thuật dẫn xướng đất và dẫn ra cống khu vực Đường ống thoát nước đặt dưới đất sử dụng bằng ống PVC chịu áp lực cao Tất cả các ống đi trong hộp kỹ thuật có chỗ kiểm tra, sủa

chữa khi có sự cố

d.Phòng cháy chữa cháy

Vì đây là nơi tập trung đông người và là nhà cao tầng nên việc phòng cháy chữa cháy rất quan trọng, bố trí theo tiêu chuẩn quốc gia

Hệ thống báo cháy được đặt biệt quan tâm, công trình được trang bị hệ thống phòng cháy chữa cháy trên mỗi tầng và trong mỗi phòng, có khả năng dập tắt mọi nguồn phát lửa trước khi có sự can thiệp của lực lượng chữa cháy Các miệng báo khói và nhiệt tự động được bố trí hợp lý cho từng khu vực

Để đảm bảo an toàn, công trình còn lắp đặt hệ thống cột thu thu lôi trên mái

IV.ĐẶC ĐIỂM VỀ KHÍ HẬU

Công trình xây dựng thuộc Phường Xuân Khánh – Thành phố Cần Thơ, nên chịu ảnh hưởng chung của khí hậu miền Nam Đây là vùng có khí hậu nhiệt đới gió mùa, nóng

ẩm, mưa nhiều

Trang 8

Thời tiết trong năm chia làm hai mùa rõ rệt, mùa mưa và mùa khô Mùa mưa từ tháng 5  11, có gió mùa Đông Nam và Tây Nam Mùa khô từ tháng 12  4, chịu ảnh hưởng của gió mùa Đông Bắc

Nhiệt độ cao nhất vào ttháng 4: 390C;

d.Gió : Khu vực Thành phố Cần THơ là khu vực được đánh giá là ít chịu ảnh hưởng của

gió bão Thịnh hành trong mùa khô là gió Đông Nam chiếm 30  40%, gió Đông chiếm

20  30%

3 1 2 116 6 4 2 044 9 6 1 044 29 66

 v ò  ò  ò 

Trang 9

2

A B C

1/ Chọn sơ bộ kích thước dầm, sàn cho tầng điển hình :

Việc chọn sơ bộ tiết diện dầm và chiều dày sàn phụ thuộc vào nhịp dầm và điều kiện kiến trúc của công trình

Xác định kích thước sơ bộ của sàn : quan niệm tính toán của nhà cao tầng là xem sàn

tuyệt đối cứng trong mặt phẳng ngang,do đó bề dày của sàn phải đủ lớn để đảm các điều kiện sau:

Trang 10

Tải trọng ngang truyền vào vách cứng, lõi cứng thông qua sàn

Sàn không bị rung động , dịch chuyển khi chịu tải trọng ngang (gió, bão, động đất ) ảnh hưởng đến công năng sử dụng

Trên sàn , hệ tường ngăn không có hệ dầm đỡ có thể được bố trí bất kỳ vị trí nào trên sàn mà không làm tăng đáng kể độ võng của sàn

mm L

1 ( 

 => chọn Bd = 300mm Chọn kích thước dầm ngoài 400mm x 300mm

 Hoạt tải tính toán :

Hoạt tải tiêu chuẩn lấy theo Bảng 3 TCVN 2737 – 1995, phụ thuộc vào chức năng cụ thể các phòng:

Hệ số vượt tải (n)

2 Vữa lót sàn dày 20 20 0.02 1.2

Trang 11

 Tải phân bố do kết cấu bao che gây ra trên sàn :

Tải trọng của các vách tường được qui về tải phân bố đều theo diện tích ô sàn

Các vách ngăn là tường gạch ống dày 100 ; gtct =0.673 (kN/m)

Các vách ngăn là tường gạch ống dày 200 ; gtct = 1.346 (kN/m2)

Do đó bản ngàm vào dầm: tra hệ số theo sơ đồ 9

- Nguyên tắc phân loại ô sàn: Nếu l2 / l1 < 2: bản làm việc 2 phương;

nếu l2 / l1 > 2: bản làm việc 1 phương;

- Đối với bản làm việc 2 phương thì tra các hệ số để tìm giá trị moment nhịp và moment gối Từ các giá trị moment đó ta tính thép

- Đối với bản làm việc 1 phương (bản loại dầm) thì cắt 1 dải bản rộng 1m ra để tìm moment gối, moment nhịp Từ các giá trị moment đó ta tính thép

Trang 12

Các giả thuyết tính toán:

Các ô bản kê được tính như các bản đơn Không xét đến ảnh hưởng của các ô bản kế cận Tính bản theo sơ đồ đàn hồi Các kích thước ô bản lấy từ trục dầm đến trục dầm

Cắt ô bản theo cạnh ngắn và cạnh dài với các dải có bề rộng 1m để tính

Trang 13

L1 (m)

L2 (m)

P (kN)

M1 (kNm)

M2 (kNm)

MI (kNm)

MII (kNm)

Các giả thuyết tính toán:

Các ô bản dầm được tính như các bản đơn Không xét đến ảnh hưởng của các ô bản kế cận

Tính bản theo sơ đồ đàn hồi Các kích thước ô bản lấy từ trục dầm đến trục dầm

Cắt ô bản theo cạnh ngắn với dãi có bề rộng 1m để tính

Trang 14

với:

0 max

0.55 1.300

3.1%

23

n a

Ø6a200 1.4(cm2)

Ø6a160 1.8(cm2)

Ø6a110 2.6(cm2)

Ø6a125 2.3(cm2)

Trang 15

Ø6a200 1.4(cm2)

Ø6a160 1.8(cm2)

Ø6a125 2.3(cm2)

Ø6a200 1.4(cm2)

Ø8a150 3.4(cm2)

Ø8a125 4(cm2)

Ø10a130 6(cm2)

Ø10a140 5.6(cm2)

Ø6a200 1.4(cm2)

Ø6a150 1.9(cm2)

Ø10a140 5.6(cm2)

Bố trí cốt thép trong bản kê 4 cạnh như sau :

-Cốt thép ở nhịp theo phương cạnh ngắn (L1) đặt ở lớp dưới còn coat thép ở nhịp theo phương cạnh dài (L2) đặt ở lớp trên

-Cốt thép chịu moment âm ở gối theo phương cạnh ngắn (L1) đặt suốt chiều dài của dầm cạnh dài, còn cốt thép chịu moment âm ở gối theo phương cạnh dài(L2) đặt phần còn lại của dầm cạnh ngắn

-Lưới cốt thép chịu moment âm trên gối cả 2 phương có bề rộng bằng L1/4

Trang 16

A B C

II/Tính toán cho tầng mái :

Hoạt tải tính toán : ps = 1 x 1.3 = 1.30 (kN/m2)

Tĩnh tải tính toán : gs = 4.356 (kN/m2)

Trang 17

Kích thước các ô sàn :

L1 (m)

L2 (m) L2/L1

Xem ô bản làm việc chủ yếu theo phương cạnh ngắn Cắt theo phương cạnh ngắn một dải

có bề rộng b = 1 m, Sơ đồ tính ô bản là dạng 2 đầu ngàm.Tính toán theo sơ đồ dẻo (nhịp tính toán lấy theo mép)

q

(kN/m2)

L1 (m)

L2 (m) L2/L1

M1 (kNm)

MI (kNm)

M1 (kNm)

M2 (kNm)

MI (kNm)

MII (kNm)

Ø6a200 1.4(cm2)

% 0.11667 0.11667 0.11667 0.11667

Trang 18

A B C

Ø8a150 3.4(cm2)

Fac(cm2) Ø8a170

3.0 (cm2)

Ø8a180 2.8(cm2)

% 0.11667 0.11667 % 0.25 0.23333

III/ Tính toán cho tầng 17 :

Tĩnh tải tính toán : gs = 4.356 ( kN/m2)

Trang 19

L2 (m)

M1 (kNm)

MI (kNm)

M2 (kNm)

MI (kNm)

MII (kNm)

Ø6a200 1.4(cm2)

Ø6a100 1.7(cm2)

Ø6a100 2.8(cm2)

Trang 20

Ø6a125 2.3(cm2)

Ø6a200 1.4(cm2)

Ø10a110 7.1(cm2)

Ø10a140 3.1(cm2)

% 0.3 0.3 0.25833

IV./Tính toán cho tầng 2 :

Tĩnh tải tính toán : gs = 4.356( kN/m2)

Trang 21

M1 (kNm)

M2 (kNm)

MI (kNm)

MII (kNm)

Ø6a200 1.4(cm2)

Ø6a125 2.3(cm2)

Ø6a130 2.2(cm2)

Trang 22

Ø6a200 1.4(cm2)

Ø6a180 1.6(cm2)

Ø6a200 1.4(cm2)

Ø8a170 3.0(cm2)

Ø8a110 5.0(cm2)

Ø8a100 5.0(cm2)

Ø6a130 2.2(cm2)

Ø8a140 3.6(cm2)

Ø8a160 3.1(cm2)

% 0.11667 0.11667 0.18333 0.3 0.25833

CHƯƠNG 3 : TÍNH TOÁN BỂ NƯỚC MÁI

I./Kích thước bể nước :

Trang 23

-Bản nắp là BTCT toàn khối hoặc lắp ghép, trên nắp bể có bố trí lỗ thăm có kích thước

600 x 600 Dầm nắp có hoặc không có, dầm nắp được bố trí nhằm mục đích để liên kết cốt thép bản nắp vào bản thành

-Bản thành

-Bản đáy

-Dầm đáy và cột

Xác định kích thước tiết diện :

 Chiều cao tiết diện dầm hd được chọn theo nhịp:

L - nhịp dầm đang xét;

m d - hệ số phụ thuộc vào tính chất của khung và tải trọng

 Chiều rộng tiết diện dầm bd chọn trong khoảng: 1 1

Trang 24

MII

M1 M2

D = 0.8  1.4 - hệ số phụ thuộc tải trọng  D = 1

 Chọn 8

12

n d

II./Tính toán cho bản nắp :

Bản nắp làm việc giống như bản sàn có kích thước 3m x 6m

M2 (kNm)

MI (kNm)

MII (kNm)

Trang 25

MI

MII M1

M1 (kNm)

M2 (kNm)

MI (kNm)

MII (kNm)

M 1.5363 0.4991 3.3613 1.0997

A 0.0328 0.0106 0.072 0.0235

 0.0334 0.0107 0.074 0.024 Fa(cm2) 1.002 0.322 2.24 0.713 Fac(cm2)

Ø6a200 (1.4)

Ø6a130 (2.2)

Ø6a200 (1.4) µ(%) 0.175 0.175 0.2 0.175

III./Tính toán cho bản đáy :

Tính toán tương tự như bản nắp, tính toán theo bản kê bốn cạnh

Sử dụng BT#300, có Rn = 1.3 (kN/cm2)

Cốt thép AII, có Ra = 28 (kN/cm2)

Ho = h – a = 12 – 2 = 10 (cm)

Trang 26

+

2 0

M2 (kNm)

MI (kNm)

MII (kNm)

M 9.54385 3.10054 20.88019 6.83087

A 0.07341 0.02385 0.160617 0.05255

 0.07633 0.02414 0.176127 0.054 Fa(cm2) 3.81636 1.20709 8.806363 2.70017 Fac(cm2)

Ø8a130 (3.9)

Ø6a200 (1.4)

Ø10a90 (8.7)

Ø8a180 (2.8) µ(%) 0.39 0.14 0.87 0.28

Với tải trọng lớn ta cần kiểm tra độ võng của bản :

Theo phụ lục 17 : Độ võng  tại tâm của tấm chữ nhật (axb) ngàm theo chu vi chịu tải

h = 120 cm: Chiều dày của bản đáy

Trang 27

Tải trọng gió tác dụng lên ô bản :P g q gL1L2  0.6921 1.8 3.4    4.24(kN)

Tải trọng nước tác dụng lên ô bản :P n q nL1L219.80 1.8 3.4 121.176(   kN)

Tính nội lực trong bản :

L2/L1 m81 m82 k81 k82 Pn

(kN)

M’1 (kNm)

M’2 (kNm)

M’I (kNm)

M’II (kNm) 1.89 0.0284 0.0092 0.057 0.0212 121.176 3.561 1.154 7.148 2.659

L2/L1 1 2 1 2 Pg

(kN)

M”1 (kNm)

M”2 (kNm)

M”I (kNm)

M”II (kNm) 1.89 0.0271 0.0652 0.0357 0.0245 4.24 0.0115 0.276 0.151 0.1018

Sử dụng BT#300, có Rn = 1.30 (kN/cm2)

Cốt thép AII, có Ra = 28 (kN/cm2)

Ho = h – a = 10 – 2 = 8 (cm)

2 0

M2 (kNm)

MI (kNm)

MII (kNm)

Trang 28

Ø6a160 (1.8)

Ø6a200 (1.4)

Ø8a140 (3.6)

Ø6a200 (1.4) µ(%) 0.18 0.14 0.36 0.14

2./Tính toán cho bản thành có kích thước 1.8 x 6 (m):

Sơ đồ truyền tải :

Mg (kNm)

Trang 29

Ø6a200 (1.4)

Ø6a130 (2.2)

V./Kiểm tra nứt cho bể nước :

1./Kiểm khe nứt cho bản nắp :

Áp dụng TCVN 5574-1991 ( Kết cấu chịu áp lực của chất lỏng và một phần tiết diện chịu nén )

0.25

Trong đó: an – bề rộng khe nứt của bê tông ở ngang mức cốt thép chịu kéo

agh – bề rộng giới hạn của khe nứt

Ta có:

Ea

d C

K

n

3 ) 20 70 (

2254.9 /

* 1.02 *5.913

tc a

Suy ra :

3 1*1.5*1* 2254.9 * (70 20* 0.125) 0.6

Vậy bản nắp thỏa điều kiện chống nứt

2./Kiểm tra nứt cho đáy và thành bể nước :

Tính toán tương tự như bản nắp :

Bản

Mtc

Fa (cm2)

D (cm)

an

(cm) Bản nắp 1.336 0.0286 0.9855 6 5.913 1.002 22.55 0.125 6 0.0143 Thành 1 1.80 0.0216 0.9891 8 7.913 1.008 22.57 0.126 6 0.01431

Trang 30

Thành 2 3.092 0.0372 0.981 8 7.848 1.748 22.54 0.219 6 0.0139 Bản đáy 8.299 0.0634 0.9670 10 9.67 3.816 22.49 0.477 8 0.01278

VI./Tính toán cho dầm nắp , dầm đáy và cột :

1./Tải trọng tác dụng :

 Tải trọng tác dụng lên dầm nắp :

Kích thước dầm nắp có tiết diện :200 x 300

Tải trọng bản thân của dầm nắp :

Sơ đồ truyền tải do tĩnh tải của sàn :

Sơ đồ truyền tải do hoạt tải của sàn

Trang 31

 Tải trọng tác dụng lên dầm đáy :

Kích thước của dầm đáy : 200 x 400 (mm)

Tải trọng do bản thành truyền xuống :

Sơ đồ truyền tải do tĩnh tải của sàn :

Sơ đồ truyền tải do hoạt tải của sàn :

Trang 32

 Tải trọng do gió tác dụng :

Tải trọng gió được phân bố đều trên cột :

Tiết diện của cột 300 x 300

Tải trọng gió theo phương 3.4m truyền vào :

Để tính thép cho hệ dầm bể nước ta sử dụng phần mềm Etabs để dựng mô hình không

gian và gán hoạt tải cũng như tải gió vào hệ khung( tĩnh tải máy tự gán) để tính nội lực

trong dầm và từ kết quả tính thép cho dầm

Trang 33

Biểu đồ lực cắt :

Biểu đồ moment của từng dầm

Trang 35

Fac (cm2)

(%) %

Trang 37

40 20( )

, đối với đoạn dầm giữa nhịp

Vậy chọn u = 150 mm, đối với đoạn L/4 đầu dầm

u = 300 mm, đối với đoạn L/2 giữa dầm

5./Tính cột thép cho cột :

Biểu đồ lực cắt

Biểu đồ moment

Trang 38

Vì moment tại chân cột rất nhỏ, nên ta tính toán như cấu kiện nén đúng tâm

Kích thước cột 300 x 300 (mm)

Chiều dài cột L = 1.8 m => Lo = 0.7 x 1.8 = 1.26(m)(do liên kết 1 đầu ngàm và 1 đầu khớp)

Lực nén tại chân cột N = 220.1 (kN)

Cường độ chịu nén của bê tông : Rn = 130 kG/cm2

Cường độ chịu kéo của bê tông : Ra = 2600 kG/cm2

2 1.8

6 1.028 0.0000288 0.0016 1.017 0.3

Trang 39

1 7 0 5

D 1

D 3

CHƯƠNG 2 : TÍNH TOÁN CẦU THANG :

I./Kích thước và tải trọng :

Chọn kích t hước sơ bộ

Cầu thang tầng điển hình của công trình này là loại cầu thang 2 vế dạng bản

Mỗi vế gồm 10 bậc thang với kích thước: h = 15.5 cm; b = 25 cm

Góc nghiêng của cầu thang: 15 0

25

h tg b

Chọn chiều dày bản thang là hb = 12 cm

Chiều cao tiết diện thẳng đứng của bản thang là ' 12 13.99

Trang 40

Chiều dày bản thang hb = 120 mm

Cấu tạo bậc thang :

Xác định tải trọng tác dụng lên bản thang :

 Tĩnh tải gồm trọng lượng bản thân của các lơp cấu tạo :

o Chiếu nghỉ :

4

2 1

1.1 0.7271( / ) 0.25

2 2

1.2 0.4461( / ) 0.25

V Û òi m ná dfy 15mm,

B n BTCT, dfy 120 mm

Định dạng
Số trang	166
Dung lượng	2,64 MB